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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2024096205
(43)【公開日】2024-07-12
(54)【発明の名称】コンパウンド、成型体及び硬化物
(51)【国際特許分類】
C08L 63/00 20060101AFI20240705BHJP
C08K 3/08 20060101ALI20240705BHJP
C08K 5/04 20060101ALI20240705BHJP
【ＦＩ】
C08L63/00 C
C08K3/08
C08K5/04
【審査請求】有
【請求項の数】20
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2024070522
(22)【出願日】2024-04-24
(62)【分割の表示】P 2021524745の分割
【原出願日】2020-05-20
(31)【優先権主張番号】P 2019104677
(32)【優先日】2019-06-04
(33)【優先権主張国・地域又は機関】JP
(71)【出願人】
【識別番号】000004455
【氏名又は名称】株式会社レゾナック
(74)【代理人】
【識別番号】100088155
【弁理士】
【氏名又は名称】長谷川 芳樹
(74)【代理人】
【識別番号】100128381
【弁理士】
【氏名又は名称】清水 義憲
(74)【代理人】
【識別番号】100169454
【弁理士】
【氏名又は名称】平野 裕之
(72)【発明者】
【氏名】井上 英俊
(72)【発明者】
【氏名】小野 雄大
(72)【発明者】
【氏名】遠藤 由則
(57)【要約】
【課題】流動性及び充填性に優れたコンパウンドを提供すること。
【解決手段】コンパウンドは、金属粉とエポキシ樹脂とワックスとを含み、金属粉の含有量が、９６質量％以上１００質量％未満であり、ワックスが、ラウリン酸の金属塩、ステアリン酸の金属塩、及びケン化モンタン酸エステルからなる群より選ばれる少なくとも一種を含む。
【選択図】なし
【解決手段】コンパウンドは、金属粉とエポキシ樹脂とワックスとを含み、金属粉の含有量が、９６質量％以上１００質量％未満であり、ワックスが、ラウリン酸の金属塩、ステアリン酸の金属塩、及びケン化モンタン酸エステルからなる群より選ばれる少なくとも一種を含む。
【選択図】なし
【特許請求の範囲】
【請求項1】
金属粉とエポキシ樹脂とワックスとを含み、
前記金属粉の含有量が、９６質量％以上１００質量％未満であり、
前記ワックスが、ラウリン酸の金属塩、ステアリン酸の金属塩、及びケン化モンタン酸エステルからなる群より選ばれる少なくとも一種を含む、
コンパウンド。
前記金属粉の含有量が、９６質量％以上１００質量％未満であり、
前記ワックスが、ラウリン酸の金属塩、ステアリン酸の金属塩、及びケン化モンタン酸エステルからなる群より選ばれる少なくとも一種を含む、
コンパウンド。
【請求項2】
前記ワックスが、前記ラウリン酸の金属塩及び前記ケン化モンタン酸エステルを含む、
請求項１に記載のコンパウンド。
請求項１に記載のコンパウンド。
【請求項3】
前記ラウリン酸の金属塩、前記ステアリン酸の金属塩、及び前記ケン化モンタン酸エステルからなる群より選ばれる少なくとも一種が、亜鉛を含む、
請求項１又は２に記載のコンパウンド。
請求項１又は２に記載のコンパウンド。
【請求項4】
前記ラウリン酸の金属塩、前記ステアリン酸の金属塩、及び前記ケン化モンタン酸エステルからなる群より選ばれる少なくとも一種が、アルカリ金属元素及びアルカリ土類金属元素からなる群より選ばれる少なくともいずれか一種を含む、
請求項１又は２に記載のコンパウンド。
請求項１又は２に記載のコンパウンド。
【請求項5】
前記ケン化モンタン酸エステルが、カルシウムを含む、
請求項１又は２に記載のコンパウンド。
請求項１又は２に記載のコンパウンド。
【請求項6】
前記ケン化モンタン酸エステルが、部分ケン化モンタン酸エステルである、
請求項１～５のいずれか一項に記載のコンパウンド。
請求項１～５のいずれか一項に記載のコンパウンド。
【請求項7】
前記部分ケン化モンタン酸エステルのケン化価が、１０２ｍｇＫＯＨ／ｇ以上１２２ｍｇＫＯＨ／ｇ以下である、
請求項６に記載のコンパウンド。
請求項６に記載のコンパウンド。
【請求項8】
トランスファー成型に用いられる、
請求項１～７のいずれか一項に記載のコンパウンド。
請求項１～７のいずれか一項に記載のコンパウンド。
【請求項9】
請求項１～８のいずれか一項に記載のコンパウンドを含む、
成型体。
成型体。
【請求項10】
請求項１～８のいずれか一項に記載のコンパウンドの硬化物。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、コンパウンド、成型体及び硬化物に関する。
【背景技術】
【0002】
金属粉及び熱硬化性樹脂を含むコンパウンドは、金属粉の諸物性に応じて、例えば、インダクタ、電磁波シールド、又はボンド磁石等の多様な工業製品の原材料として利用される（下記特許文献１参照。）
【先行技術文献】
【特許文献】
【0003】
【特許文献1】特開２０１４－１３８０３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0004】
コンパウンドから工業製品を製造する場合、流路を通じてコンパウンドを型内へ供給及び充填したり、コイル等の部品を型内のコンパウンド中に埋め込んだりする。これらの工程ではコンパウンドの流動性が要求される。しかしながら、コンパウンド中の金属粉の含有量が９６質量％以上である場合、コンパウンドの流動性が顕著に低減する。特にコンパウンドの流路の高さ（深さ）が１ｍｍ以下である場合、金属粉の含有量が大きいコンパウンドは流動し難い。またコンパウンド中の金属粉の含有量が９６質量％以上である場合、コンパウンドは型内へ充填され難い。例えば、ミリメートル以下のスケールで微細なキャビティー（ｃａｖｉｔｙ）が型に形成されている場合、金属粉の含有量が大きいコンパウンドはキャビティー内へ均一に充填され難い。近年の電子機器の小型化に伴って、電子機器に搭載される素子（ｄｅｖｉｃｅ）の寸法は小さくなっている。したがって、素子の製造にコンパウンドを用いる場合、コンパウンドが狭い流路内で流動し、狭い流路を経たコンパウンドが微細なキャビティーへ均一に充填されることが必要である。
【0005】
本発明の目的は、流動性（ｆｌｏｗａｂｉｌｉｔｙ）及び充填性（ｆｉｌｌａｂｉｌｉｔｙ）に優れたコンパウンド、コンパウンドを含む成型体、及びコンパウンドの硬化物を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【0006】
本発明の一側面に係るコンパウンド（ｃоｍｐоｕｎｄ）は、金属粉とエポキシ樹脂とワックスとを含み、金属粉の含有量が、９６質量％以上１００質量％未満であり、ワックスが、ラウリン酸の金属塩、ステアリン酸の金属塩、及びケン化（ｓａｐｏｎｉｆｉｅｄ）モンタン酸エステルからなる群より選ばれる少なくとも一種を含む。
【0007】
ワックスが、ラウリン酸の金属塩及びケン化モンタン酸エステルを含んでよい。
【0008】
ラウリン酸の金属塩、ステアリン酸の金属塩、及びケン化モンタン酸エステルからなる群より選ばれる少なくとも一種が、亜鉛を含んでよい。
【0009】
ラウリン酸の金属塩、ステアリン酸の金属塩、及びケン化モンタン酸エステルからなる群より選ばれる少なくとも一種が、アルカリ金属元素及びアルカリ土類金属元素からなる群より選ばれる少なくともいずれか一種を含んでよい。
【0010】
ケン化モンタン酸エステルが、カルシウムを含んでよい。
【0011】
ケン化モンタン酸エステルが、部分ケン化モンタン酸エステルであってよい。
【0012】
部分ケン化モンタン酸エステルのケン化価（ｓａｐｏｎｉｆｉｃａｔｉｏｎ ｖａｌｕｅ）が、１０２ｍｇＫＯＨ／ｇ以上１２２ｍｇＫＯＨ／ｇ以下であってよい。
【0013】
コンパウンドは、トランスファー成型に用いられてよい。
【0014】
本発明の一側面に係る成型体は、上記のコンパウンドを含む。
【0015】
本発明の一側面に係る硬化物は、上記のコンパウンドの硬化物である。
【発明の効果】
【0016】
本発明によれば、流動性及び充填性に優れたコンパウンド、コンパウンドを含む成型体、及びコンパウンドの硬化物が提供される。
【図面の簡単な説明】
【0017】
【発明を実施するための形態】
【0018】
以下、本発明の好適な実施形態が説明される。ただし、本発明は下記実施形態に何ら限定されるものではない。
【0019】
＜コンパウンドの概要＞
本実施形態に係るコンパウンドは、少なくとも金属粉とエポキシ樹脂とワックスとを含む。金属粉は、複数（多数）の金属粒子から構成される。金属粉は、例えば、金属単体、合金、アモルファス粉及び金属化合物（ｍｅｔａｌｌｉｃ ｃｈｅｍｉｃａｌ ｃоｍｐоｕｎｄ）からなる群より選ばれる少なくとも一種を含有してよい。コンパウンドは、金属粉、エポキシ樹脂及びワックスに加えて、他の成分を更に含有してよい。例えば、コンパウンドは硬化剤を更に含有してよい。コンパウンドは硬化促進剤を更に含有してよい。コンパウンドは添加剤を更に含有してよい。添加剤は、例えば、カップリング剤、又は難燃剤等であってよい。以下に記載の「樹脂組成物」とは、エポキシ樹脂及びワックスを包含する成分である。樹脂組成物は、エポキシ樹脂、ワックス、硬化剤、硬化促進剤及び添加剤を包含し得る成分であって、金属粉と有機溶媒とを除く残りの成分（不揮発性成分）であってよい。
本実施形態に係るコンパウンドは、少なくとも金属粉とエポキシ樹脂とワックスとを含む。金属粉は、複数（多数）の金属粒子から構成される。金属粉は、例えば、金属単体、合金、アモルファス粉及び金属化合物（ｍｅｔａｌｌｉｃ ｃｈｅｍｉｃａｌ ｃоｍｐоｕｎｄ）からなる群より選ばれる少なくとも一種を含有してよい。コンパウンドは、金属粉、エポキシ樹脂及びワックスに加えて、他の成分を更に含有してよい。例えば、コンパウンドは硬化剤を更に含有してよい。コンパウンドは硬化促進剤を更に含有してよい。コンパウンドは添加剤を更に含有してよい。添加剤は、例えば、カップリング剤、又は難燃剤等であってよい。以下に記載の「樹脂組成物」とは、エポキシ樹脂及びワックスを包含する成分である。樹脂組成物は、エポキシ樹脂、ワックス、硬化剤、硬化促進剤及び添加剤を包含し得る成分であって、金属粉と有機溶媒とを除く残りの成分（不揮発性成分）であってよい。
【0020】
樹脂組成物は、金属粉を構成する各金属粒子の表面に付着していてよい。樹脂組成物は、各金属粒子の表面の一部を覆っていてもよく、当該粒子の表面の全体を覆っていてもよい。コンパウンドは、金属粉と、未硬化の樹脂組成物と、を備えてよい。コンパウンドは、金属粉と、樹脂組成物の半硬化物（例えばＢステージの樹脂組成物）と、を備えてよい。コンパウンドは、未硬化の樹脂組成物、及び樹脂組成物の半硬化物の両方を備えてもよい。コンパウンドは粉末であってよい。コンパウンドはタブレットであってもよい。コンパウンドはペーストであってもよい。
【0021】
コンパウンドに含まれるワックスは、ラウリン酸の金属塩、ステアリン酸の金属塩、及びケン化モンタン酸エステルからなる群より選ばれる少なくとも一種を含む。ワックスは、コンパウンドの流動性を向上させる。またワックスは離型剤として機能する。ラウリン酸の金属塩及びステアリン酸の金属塩及びケン化モンタン酸エステル其々は、金属石鹸であってよい。コンパウンドは、ラウリン酸の金属塩、ステアリン酸の金属塩、及びケン化モンタン酸エステルからなる群より選ばれる一種のワックスのみを含んでよい。コンパウンドは、ラウリン酸の金属塩、ステアリン酸の金属塩、及びケン化モンタン酸エステルからなる群より選ばれる複数種のワックスを含んでもよい。
【0022】
コンパウンド中の金属粉の含有量は、９６質量％以上１００質量％未満である。コンパウンド中の金属粉の含有量は、好ましくは、９６質量％以上９９．８質量％以下、９６質量％以上９９質量％以下、９６質量％以上９８質量％以下、又は９６．１質量％以上９７．５質量％以下であってよい。金属粉の含有量の増加に伴い、コンパウンドにおける金属粉の充填率が増加し、コンパウンドの比透磁率が増加する。高い比透磁率を有するコンパウンドは、例えば、インダクタ用の封止材、又はインダクタの磁心の原料に適している。しかしながら、仮にワックスを含まないコンパウンド中の金属粉の含有量が９６質量％以上である場合、コンパウンドの流動性は顕著に低減する。一方、本実施形態に係るコンパウンドは、ワックスとして、ラウリン酸の金属塩、ステアリン酸の金属塩、及びケン化モンタン酸エステルからなる群より選ばれる少なくとも一種を含む。その結果、コンパウンド中の金属粉の含有量が９６質量％以上であるにもかかわらず、本実施形態に係るコンパウンドは流動性において従来のコンパウンドによりも優れている。例えば、コンパウンドの流路の高さ（深さ）が１ｍｍ以下である場合であっても、本実施形態に係るコンパウンドは容易に流動することができる。仮に従来のコンパウンドが上記のワックスとは異なるワックスを含み、且つ従来のコンパウンド中のワックスの含有量の合計が本実施形態に係るコンパウンド中のワックスの含有量の合計と同じであったとしても、従来のコンパウンドは流動性において本実施形態に係るコンパウンドに著しく劣る。
【0023】
仮にワックスを含まないコンパウンド中の金属粉の含有量が９６質量％以上である場合、コンパウンドは型内へ充填され難い。一方、本実施形態に係るコンパウンドは、ワックスとして、ラウリン酸の金属塩、ステアリン酸の金属塩、及びケン化モンタン酸エステルからなる群より選ばれる少なくとも一種を含む。その結果、コンパウンド中の金属粉の含有量が９６質量％以上であるにもかかわらず、本実施形態に係るコンパウンドは、充填性において従来のコンパウンドによりも優れている。例えば、ミリメートル以下のスケールで微細なキャビティーが型に形成されている場合、本実施形態に係るコンパウンドはキャビティー内へ均一に充填され易い。仮に従来のコンパウンドが上記のワックスとは異なるワックスを含み、且つ従来のコンパウンド中のワックスの含有量の合計が本実施形態に係るコンパウンド中のワックスの含有量の合計と同じであったとしても、従来のコンパウンドは充填性において本実施形態に係るコンパウンドに著しく劣る。
【0024】
コンパウンドの流動性の低下は、金属粉と樹脂組成物との間の摩擦、及び金属粉を構成する金属粒子間の摩擦に起因する。そして、コンパウンド中の金属粉の含有量が９６質量％以上である場合、金属粒子間の摩擦が顕著になる。しかし、ラウリン酸の金属塩、ステアリン酸の金属塩、又はケン化モンタン酸エステルが、金属粒子間の摩擦を低減する。金属粒子間の摩擦が低減されるメカニズムは、以下の通りである、と推測される。ラウリン酸の金属塩、ステアリン酸の金属塩、及びケン化モンタン酸エステル其々の分子は金属を含むため、各分子内において分極が生じ易い。つまり、ラウリン酸の金属塩、ステアリン酸の金属塩、及びケン化モンタン酸エステル其々の分子は極性を有し易い。したがって、ラウリン酸の金属塩、ステアリン酸の金属塩、及びケン化モンタン酸エステルは、他のワックスに比べて、金属粒子の表面に吸着又は配位し易い。その結果、金属粒子間の摩擦が低減される。またラウリン酸の金属塩、ステアリン酸の金属塩、及びケン化モンタン酸エステル其々が有する比較的長い炭素鎖が、流動性に寄与する。これらの理由により、コンパウンドの流動性が向上する。流動性の向上に伴い、充填性も向上する。ただし、コンパウンドの流動性及び充填性が向上するメカニズムは、上記のメカニズムに限定されない。
【0025】
上述の通り、本実施形態に係るコンパウンドは流動性及び充填性において優れている。したがって、本実施形態に係るコンパウンドは、狭い流路内を流れた後、型に形成された微細なキャビティー内へ均一に充填され易い。
【0026】
＜コンパウンドの組成の詳細＞
（ワックス）
ケン化モンタン酸エステルは、部分ケン化モンタン酸エステルであってよい。部分ケン化モンタン酸エステルとは、モンタン酸エステル及びモンタン酸の金属塩の混合物と言い換えられてよい。部分ケン化モンタン酸エステルは更にアルコール（例えばグリセリン）を含んでよい。アルコールは、モンタン酸エステルのケン化によって生成する。モンタン酸エステルのケン化とは、アルカリによるモンタン酸エステルの加水分解と言い換えられてよい。ケン化モンタン酸エステル（特に部分ケン化モンタン酸エステル）は、金属粉の含有量が９６質量％以上であるコンパウンドの流動性及び充填性を向上させる点において、ケン化されていないモンタン酸エステルよりも優れている。部分ケン化モンタン酸エステルのケン化価は、１０２ｍｇＫＯＨ／ｇ以上１２２ｍｇＫＯＨ／ｇ以下であってよい。ケン化価が上記の範囲内である部分ケン化モンタン酸エステルは、金属粉の含有量が９６質量％以上であるコンパウンドの流動性及び充填性を向上させる点において、ケン化価が上記の範囲外である部分ケン化モンタン酸エステルよりも優れている。
（ワックス）
ケン化モンタン酸エステルは、部分ケン化モンタン酸エステルであってよい。部分ケン化モンタン酸エステルとは、モンタン酸エステル及びモンタン酸の金属塩の混合物と言い換えられてよい。部分ケン化モンタン酸エステルは更にアルコール（例えばグリセリン）を含んでよい。アルコールは、モンタン酸エステルのケン化によって生成する。モンタン酸エステルのケン化とは、アルカリによるモンタン酸エステルの加水分解と言い換えられてよい。ケン化モンタン酸エステル（特に部分ケン化モンタン酸エステル）は、金属粉の含有量が９６質量％以上であるコンパウンドの流動性及び充填性を向上させる点において、ケン化されていないモンタン酸エステルよりも優れている。部分ケン化モンタン酸エステルのケン化価は、１０２ｍｇＫＯＨ／ｇ以上１２２ｍｇＫＯＨ／ｇ以下であってよい。ケン化価が上記の範囲内である部分ケン化モンタン酸エステルは、金属粉の含有量が９６質量％以上であるコンパウンドの流動性及び充填性を向上させる点において、ケン化価が上記の範囲外である部分ケン化モンタン酸エステルよりも優れている。
【0027】
ケン化モンタン酸エステルは、カルシウムを含んでよい。つまり、ケン化モンタン酸エステルは、モンタン酸カルシウムを含んでよい。モンタン酸カルシウムを含むケン化モンタン酸エステルは、金属粉の含有量が９６質量％以上であるコンパウンドの流動性及び充填性を向上させる点において、モンタン酸カルシウム以外の金属塩を含むケン化モンタン酸エステルによりも優れている。
【0028】
ワックスは、ラウリン酸の金属塩及びケン化モンタン酸エステルの両方を含んでよい。ラウリン酸の金属塩及びケン化モンタン酸エステルの両方を含むコンパウンドは、ラウリン酸の金属塩、ステアリン酸の金属塩、及びケン化モンタン酸エステルからなる群より選ばれる一種のみを含むコンパウンドに比べて、流動性に優れる傾向がある。
【0029】
コンパウンド中のラウリン酸の金属塩の質量がＭＬであり、コンパウンド中のケン化モンタン酸エステルの質量がＭＭであり、ＭＬ／ＭＭが１／３以上６／１以下、好ましくは１／２以上４／１以下、より好ましくは１．０以上２．０以下であってよい。コンパウンド中の金属粉の含有量の増加に伴って、コンパウンドから形成された成型体の離型性が劣化する傾向がある。しかし、ＭＬ／ＭＭが上記範囲内であることにより、成型体の離型性が向上する。
【0030】
ラウリン酸の金属塩、ステアリン酸の金属塩、及びケン化モンタン酸エステルからなる群より選ばれる少なくとも一種は、亜鉛（Ｚｎ）を含んでよい。換言すれば、ラウリン酸の金属塩はラウリン酸亜鉛であってよい。ステアリン酸の金属塩はステアリン酸亜鉛であってよい。ケン化モンタン酸エステルに含まれるモンタン酸の金属塩は、モンタン酸亜鉛であってよい。ラウリン酸亜鉛及びステアリン酸亜鉛は、金属粉の含有量が９６質量％以上であるコンパウンドの流動性及び充填性を向上させる点において、他の金属石鹸によりも優れている。
【0031】
ラウリン酸の金属塩、ステアリン酸の金属塩、及びケン化モンタン酸エステル（モンタン酸の金属塩）からなる群より選ばれる少なくとも一種は、アルカリ金属元素及びアルカリ土類金属元素からなる群より選ばれる少なくともいずれか一種を含んでよい。アルカリ金属元素は、例えば、リチウム（Ｌｉ）、ナトリウム（Ｎａ）、カリウム（Ｋ）、ルビジウム（Ｒｂ）及びセシウム（Ｃｅ）からなる群より選ばれる少なくとも一種であってよい。アルカリ土類金属元素は、例えば、カルシウム（Ｃａ）、ストロンチウム（Ｓｒ）及びバリウム（Ｂａ）のからなる群より選ばれる少なくとも一種であってよい。ラウリン酸の金属塩、ステアリン酸の金属塩、及びケン化モンタン酸エステル（モンタン酸の金属塩）からなる群より選ばれる少なくとも一種が、アルミニウム（Ａｌ）及びマグネシウム（Ｍｇ）のうち少なくとも一種を含んでもよい。
【0032】
コンパウンドにおけるラウリン酸の金属塩、ステアリン酸の金属塩、及びケン化モンタン酸エステルの含有量の合計は、エポキシ樹脂１００質量部に対して、２質量部以上２０質量部以下、又は２質量部以上１５質量部以下であってよい。ラウリン酸の金属塩、ステアリン酸の金属塩、及びケン化モンタン酸エステルの含有量の合計が上記の範囲内である場合、コンパウンドの流動性及び充填性が向上し易く、コンパウンドから形成された成型体の機械的強度が増加し易く、成型体の離型性が向上し易い。
【0033】
コンパウンドは、ラウリン酸の金属塩、ステアリン酸の金属塩、及びケン化モンタン酸エステルからなる群より選ばれるワックスに加えて、他のワックスを更に含んでもよい。コンパウンドの流動性、充填性、離型性、成型時の温度及び圧力、並びにワックスの融点、滴点及び溶融粘度等に応じて、他のワックスが適宜選択されてよい。
【0034】
例えば、他のワックスは、カルナバワックス、パラフィンワックス、アマイドワックス、エステルワックス、マイクロワックス、ポリエチレン、ポリプロピレン、酸化ポリエチレン、グラフト型ポリオレフィン、コポリマー、ラウリン酸、ステアリン酸、モンタン酸、１２－アセチルオキシステアリン酸、１２－アセチルオキシステアリン酸エステル、１２－アセチルオキシステアリン酸の金属塩、リノール酸、リノール酸エステル、リノール酸の金属塩、２－エチルヘキソイン酸亜鉛、ステアリン酸アミド、オレイン酸アミド、エルカ酸アミド、ベヘン酸アミド、パルミチン酸アミド、ラウリン酸アミド、ヒドロキシステアリン酸アミド、メチレンビスステアリン酸アミド、エチレンビスステアリン酸アミド、エチレンビスラウリン酸アミド、ジステアリルアジピン酸アミド、エチレンビスオレイン酸アミド、ジオレイルアジピン酸アミド、Ｎ－ステアリルステアリン酸アミド、Ｎ－オレイルステアリン酸アミド、Ｎ－ステアリルエルカ酸アミド、メチロールステアリン酸アミド、メチロールベヘン酸アミド、エチレングリコール、ステアリルアルコール、ポリエチレングリコール、ポリプロピレングリコール、ポリテトラメチレングリコール、シリコーンオイル、シリコングリース、フッ素系オイル、及びフッ素系グリースからなる群より選ばれる少なくとも一種であってよい。
【0035】
（樹脂組成物）
樹脂組成物は、金属粉を構成する金属粒子の結合材（バインダ）としての機能を有し、コンパウンドから形成される成型体に機械的強度を付与する。例えば、コンパウンドに含まれる樹脂組成物は、金型を用いてコンパウンドが高圧で成型される際に、金属粒子の間に充填され、各金属粒子を互いに結着する。成型体中の樹脂組成物の硬化により、樹脂組成物の硬化物が金属粒子同士を更に強固に結着して、機械的強度に優れたコンパウンドの硬化物が得られる。
樹脂組成物は、金属粉を構成する金属粒子の結合材（バインダ）としての機能を有し、コンパウンドから形成される成型体に機械的強度を付与する。例えば、コンパウンドに含まれる樹脂組成物は、金型を用いてコンパウンドが高圧で成型される際に、金属粒子の間に充填され、各金属粒子を互いに結着する。成型体中の樹脂組成物の硬化により、樹脂組成物の硬化物が金属粒子同士を更に強固に結着して、機械的強度に優れたコンパウンドの硬化物が得られる。
【0036】
コンパウンド中の樹脂組成物の含有量は、０質量％より大きく４質量％以下、好ましくは、０．２質量％以上４質量％以下、１質量％以上４質量％以下、２質量％以上４質量％以下、又は２．５質量％以上３．９質量％以下であってよい。
【0037】
樹脂組成物は、熱硬化性樹脂として、少なくともエポキシ樹脂を含有する。コンパウンドが、熱硬化性樹脂の中でも比較的に流動性に優れたエポキシ樹脂を含むことにより、コンパウンドの流動性、充填性、保存安定性、及び成型性が向上する。ただし、本発明の効果が阻害されない限りにおいて、コンパウンドはエポキシ樹脂に加えて他の樹脂を含んでもよい。例えば、樹脂組成物は、熱硬化性樹脂として、フェノール樹脂及びポリアミドイミド樹脂のうち少なくも一種を含んでもよい。樹脂組成物がエポキシ樹脂及びフェノール樹脂の両方を含む場合、フェノール樹脂はエポキシ樹脂の硬化剤として機能してもよい。樹脂組成物は、熱硬化性樹脂に加えて、熱可塑性樹脂を更に含んでもよい。熱可塑性樹脂は、例えば、アクリル樹脂、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリスチレン、ポリ塩化ビニル、ポリエチレンテレフタレート、及びゴム（エラストマ）からなる群より選ばれる少なくとも一種であってよい。樹脂組成物は、シリコーン樹脂を含んでもよい。
【0038】
エポキシ樹脂は、例えば、１分子中に２個以上のエポキシ基を有する樹脂であってよい。エポキシ樹脂は、例えば、ビフェニル型エポキシ樹脂、ビフェニルアラルキル型エポキシ樹脂、ビフェニレンアラルキル型エポキシ樹脂、スチルベン型エポキシ樹脂、ジフェニルメタン型エポキシ樹脂、硫黄原子含有型エポキシ樹脂、ノボラック型エポキシ樹脂、ジシクロペンタジエン型エポキシ樹脂、サリチルアルデヒド型エポキシ樹脂、ナフトール類とフェノール類との共重合型エポキシ樹脂、アラルキル型フェノール樹脂のエポキシ化物、ビスフェノール型エポキシ樹脂、ビスフェノール骨格を含有するエポキシ樹脂、アルコール類のグリシジルエーテル型エポキシ樹脂、パラキシリレン及び／又はメタキシリレン変性フェノール樹脂のグリシジルエーテル型エポキシ樹脂、テルペン変性フェノール樹脂のグリシジルエーテル型エポキシ樹脂、シクロペンタジエン型エポキシ樹脂、多環芳香環変性フェノール樹脂のグリシジルエーテル型エポキシ樹脂、ナフタレン環含有フェノール樹脂のグリシジルエーテル型エポキシ樹脂、グリシジルエステル型エポキシ樹脂、グリシジル型又はメチルグリシジル型のエポキシ樹脂、脂環型エポキシ樹脂、ハロゲン化フェノールノボラック型エポキシ樹脂、オルソクレゾールノボラック型エポキシ樹脂、ハイドロキノン型エポキシ樹脂、トリメチロールプロパン型エポキシ樹脂、及びオレフィン結合を過酢酸等の過酸で酸化して得られる線状脂肪族エポキシ樹脂からなる群より選ばれる少なくとも一種であってよい。
【0039】
流動性に優れている観点において、エポキシ樹脂は、ビフェニル型エポキシ樹脂、オルソクレゾールノボラック型エポキシ樹脂、フェノールノボラック型エポキシ樹脂、ビスフェノール型エポキシ樹脂、ビスフェノール骨格を有するエポキシ樹脂、サリチルアルデヒドノボラック型エポキシ樹脂、及びナフトールノボラック型エポキシ樹脂からなる群より選ばれる少なくとも一種であってよい。
【0040】
エポキシ樹脂は、結晶性のエポキシ樹脂であってよい。結晶性のエポキシ樹脂の分子量は比較的低いにもかかわらず、結晶性のエポキシ樹脂は比較的高い融点を有し、且つ流動性に優れる。結晶性のエポキシ樹脂（結晶性の高いエポキシ樹脂）は、例えば、ハイドロキノン型エポキシ樹脂、ビスフェノール型エポキシ樹脂、チオエーテル型エポキシ樹脂、及びビフェニル型エポキシ樹脂からなる群より選ばれる少なくとも一種であってよい。結晶性のエポキシ樹脂の市販品は、例えば、エピクロン８６０、エピクロン１０５０、エピクロン１０５５、エピクロン２０５０、エピクロン３０５０、エピクロン４０５０、エピクロン７０５０、エピクロンＨＭ‐０９１、エピクロンＨＭ‐１０１、エピクロンＮ‐７３０Ａ、エピクロンＮ‐７４０、エピクロンＮ‐７７０、エピクロンＮ‐７７５、エピクロンＮ‐８６５、エピクロンＨＰ‐４０３２Ｄ、エピクロンＨＰ‐７２００Ｌ、エピクロンＨＰ‐７２００、エピクロンＨＰ‐７２００Ｈ、エピクロンＨＰ‐７２００ＨＨ、エピクロンＨＰ‐７２００ＨＨＨ、エピクロンＨＰ‐４７００、エピクロンＨＰ‐４７１０、エピクロンＨＰ‐４７７０、エピクロンＨＰ‐５０００、エピクロンＨＰ‐６０００、Ｎ５００Ｐ‐２、及びＮ５００Ｐ‐１０（以上、ＤＩＣ株式会社製の商品名）、ＮＣ‐３０００、ＮＣ‐３０００‐Ｌ、ＮＣ‐３０００‐Ｈ、ＮＣ‐３１００、ＣＥＲ‐３０００‐Ｌ、ＮＣ‐２０００‐Ｌ、ＸＤ‐１０００、ＮＣ‐７０００‐Ｌ、ＮＣ‐７３００‐Ｌ、ＥＰＰＮ‐５０１Ｈ、ＥＰＰＮ‐５０１ＨＹ、ＥＰＰＮ‐５０２Ｈ、ＥＯＣＮ‐１０２０、ＥＯＣＮ‐１０２Ｓ、ＥＯＣＮ‐１０３Ｓ、ＥＯＣＮ‐１０４Ｓ、ＣＥＲ‐１０２０、ＥＰＰＮ‐２０１、ＢＲＥＮ‐Ｓ、ＢＲＥＮ‐１０Ｓ（以上、日本化薬株式会社製の商品名）、ＹＸ‐４０００、ＹＸ‐４０００Ｈ、ＹＬ４１２１Ｈ、及びＹＸ‐８８００（以上、三菱ケミカル株式会社製の商品名）からなる群より選ばれる少なくとも一種であってよい。
【0041】
コンパウンドの成型収縮率が低減され易い観点から、樹脂組成物は、エポキシ樹脂として、イソシアネート変性エポキシ樹脂を含んでよい。イソシアネート変性エポキシ樹脂の市販品は、例えば、旭化成株式会社（旧旭化成イーマテリアルズ株式会社）製のＡＥＲ‐４００１であってよい。
【0042】
樹脂組成物は、上記のうち一種のエポキシ樹脂を含有してよい。樹脂組成物は、上記のうち複数種のエポキシ樹脂を含有してもよい。
【0043】
硬化剤は、低温から室温の範囲でエポキシ樹脂を硬化させる硬化剤と、加熱に伴ってエポキシ樹脂を硬化させる加熱硬化型硬化剤と、に分類される。低温から室温の範囲でエポキシ樹脂を硬化させる硬化剤は、例えば、脂肪族ポリアミン、ポリアミノアミド、及びポリメルカプタン等である。加熱硬化型硬化剤は、例えば、芳香族ポリアミン、酸無水物、フェノールノボラック樹脂、及びジシアンジアミド（ＤＩＣＹ）等である。
【0044】
低温から室温の範囲でエポキシ樹脂を硬化させる硬化剤を用いた場合、エポキシ樹脂の硬化物のガラス転移点は低く、エポキシ樹脂の硬化物は軟らかい傾向がある。その結果、コンパウンドから形成された成型体も軟らかくなり易い。一方、成型体の耐熱性を向上させる観点から、硬化剤は、好ましくは加熱硬化型の硬化剤、より好ましくはフェノール樹脂、さらに好ましくはフェノールノボラック樹脂であってよい。特に硬化剤としてフェノールノボラック樹脂を用いることで、ガラス転移点が高いエポキシ樹脂の硬化物が得られ易い。その結果、成型体の耐熱性及び機械的強度が向上し易い。
【0045】
フェノール樹脂は、例えば、アラルキル型フェノール樹脂、ジシクロペンタジエン型フェノール樹脂、サリチルアルデヒド型フェノール樹脂、ノボラック型フェノール樹脂、ベンズアルデヒド型フェノールとアラルキル型フェノールとの共重合型フェノール樹脂、パラキシリレン及び／又はメタキシリレン変性フェノール樹脂、メラミン変性フェノール樹脂、テルペン変性フェノール樹脂、ジシクロペンタジエン型ナフトール樹脂、シクロペンタジエン変性フェノール樹脂、多環芳香環変性フェノール樹脂、ビフェニル型フェノール樹脂、及びトリフェニルメタン型フェノール樹脂からなる群より選ばれる少なくとも一種であってよい。フェノール樹脂は、上記のうちの２種以上から構成される共重合体であってもよい。フェノール樹脂の市販品としては、例えば、荒川化学工業株式会社製のタマノル７５８、又は日立化成株式会社製のＨＰ‐８５０Ｎ等を用いてもよい。
【0046】
フェノールノボラック樹脂は、例えば、フェノール類及び／又はナフトール類と、アルデヒド類と、を酸性触媒下で縮合又は共縮合させて得られる樹脂であってよい。フェノールノボラック樹脂を構成するフェノール類は、例えば、フェノール、クレゾール、キシレノール、レゾルシン、カテコール、ビスフェノールＡ、ビスフェノールＦ、フェニルフェノール及びアミノフェノールからなる群より選ばれる少なくとも一種であってよい。フェノールノボラック樹脂を構成するナフトール類は、例えば、α‐ナフトール、β‐ナフトール及びジヒドロキシナフタレンからなる群より選ばれる少なくとも一種であってよい。フェノールノボラック樹脂を構成するアルデヒド類は、例えば、ホルムアルデヒド、アセトアルデヒド、プロピオンアルデヒド、ベンズアルデヒド及びサリチルアルデヒドからなる群より選ばれる少なくとも一種であってよい。
【0047】
硬化剤は、例えば、１分子中に２個のフェノール性水酸基を有する化合物（ｃｈｅｍｉｃａｌ ｃоｍｐоｕｎｄ）であってもよい。１分子中に２個のフェノール性水酸基を有する化合物（ｃｈｅｍｉｃａｌ ｃоｍｐоｕｎｄ）は、例えば、レゾルシン、カテコール、ビスフェノールＡ、ビスフェノールＦ、及び置換又は非置換のビフェノールからなる群より選ばれる少なくとも一種であってよい。
【0048】
樹脂組成物は、上記のうち一種のフェノール樹脂を含有してよい。樹脂組成物は、上記のうち複数種のフェノール樹脂を備えてもよい。樹脂組成物は、上記のうち一種の硬化剤を含有してよい。樹脂組成物は、上記のうち複数種の硬化剤を含有してもよい。
【0049】
エポキシ樹脂中のエポキシ基と反応する硬化剤中の活性基（フェノール性ＯＨ基）の比率は、エポキシ樹脂中のエポキシ基１当量に対して、好ましくは０．５～１．５当量、より好ましくは０．６～１．４当量、さらに好ましくは０．８～１．２当量であってよい。硬化剤中の活性基の比率が０．５当量未満である場合、得られる硬化物の充分な弾性率が得られ難い。一方、硬化剤中の活性基の比率が１．５当量を超える場合、コンパウンドから形成された成型体の硬化後の機械的強度が低下する傾向がある。
【0050】
硬化促進剤は、例えば、エポキシ樹脂と反応してエポキシ樹脂の硬化を促進させる組成物であれば限定されない。硬化促進剤は、例えば、アルキル基置換イミダゾール、又はベンゾイミダゾール等のイミダゾール類であってよい。樹脂組成物は、一種の硬化促進剤を備えてよい。樹脂組成物は、複数種の硬化促進剤を備えてもよい。樹脂組成物が硬化促進剤を含有することにより、コンパウンドの成型性及び離型性が向上し易い。また、樹脂組成物が硬化促進剤を含有することにより、コンパウンドを用いて製造された成型体（例えば、電子部品）の機械的強度が向上したり、高温・高湿な環境下におけるコンパウンドの保存安定性が向上したりする。イミダゾール系硬化促進剤の市販品としては、例えば、２ＭＺ‐Ｈ、Ｃ１１Ｚ、Ｃ１７Ｚ、１，２ＤＭＺ、２Ｅ４ＭＺ、２ＰＺ‐ＰＷ、２Ｐ４ＭＺ、１Ｂ２ＭＺ、１Ｂ２ＰＺ、２ＭＺ‐ＣＮ、Ｃ１１Ｚ‐ＣＮ、２Ｅ４ＭＺ‐ＣＮ、２ＰＺ‐ＣＮ、Ｃ１１Ｚ‐ＣＮＳ、２Ｐ４ＭＨＺ、ＴＰＺ、及びＳＦＺ（以上、四国化成工業株式会社製の商品名）からなる群より選ばれる少なくとも一種を用いてよい。
【0051】
硬化促進剤の配合量は、硬化促進効果が得られる量であればよく、特に限定されない。ただし、樹脂組成物の吸湿時の硬化性及び流動性を改善する観点からは、硬化促進剤の配合量は、１００質量部のエポキシ樹脂に対して、好ましくは０．１質量部以上３０質量部以下、より好ましくは１質量部以上１５質量部以下であってよい。硬化促進剤の含有量は、エポキシ樹脂及び硬化剤（例えばフェノール樹脂）の質量の合計１００質量部に対して０．００１質量部以上５質量部以下であることが好ましい。硬化促進剤の配合量が０．１質量部未満である場合、十分な硬化促進効果が得られ難い。硬化促進剤の配合量が３０質量部を超える場合、コンパウンドの保存安定性が低下し易い。
【0052】
カップリング剤は、樹脂組成物と、金属粉を構成する金属粒子との密着性を向上させ、コンパウンドから形成される成型体の可撓性及び機械的強度を向上させる。カップリング剤は、例えば、シラン系化合物（シランカップリング剤）、チタン系化合物、アルミニウム化合物（アルミニウムキレート類）、及びアルミニウム／ジルコニウム系化合物からなる群より選ばれる少なくとも一種であってよい。シランカップリング剤は、例えば、エポキシシラン、メルカプトシラン、アミノシラン、アルキルシラン、ウレイドシラン、酸無水物系シラン及びビニルシランからなる群より選ばれる少なくとも一種であってよい。特に、アミノフェニル系のシランカップリング剤が好ましい。樹脂組成物は、上記のうち一種のカップリング剤を含有してよく、上記のうち複数種のカップリング剤を含有してもよい。市販のカップリング剤は、例えば、ビニルトリメトキシシラン（ＫＢＭ－１００３）、ビニルトリエトキシシラン（ＫＢＥ－１００３）、２－（３，４－エポキシシクロヘキシル）エチルトリメトキシシラン（ＫＢＭ－３０３）、３－グリシドキシプロピルメチルジメトキシシラン（ＫＢＭ－４０２）、３－グリシドキシプロピルトリメトキシシラン（ＫＢＭ－４０３）、ｐ－スチリルトリメトキシシラン（ＫＢＭ－１４０３）、３－メタクリロキシプロピルメチルジメトキシシラン（ＫＢＭ－５０２）、３－メタクリロキシプロピルトリメトキシシラン（ＫＢＭ－５０３）、３－メタクリロキシプロピルメチルジエトキシシラン（ＫＢＥ－５０２）、３－メタクリロキシプロピルトリエトキシシラン（ＫＢＥ－５０３）、３－アクリロキシプロピルトリメトキシシラン（ＫＢＭ－５１０３）、Ｎ－２－（アミノエチル）－３－アミノプロピルメチルジメトキシシラン（ＫＢＭ－６０２）、Ｎ－２－（アミノエチル）－３－アミノプロピルトリメトキシシラン（ＫＢＭ－６０３）、３－アミノプロピルトリメトキシシラン（ＫＢＭ－９０３）、３－アミノプロピルトリエトキシシラン（ＫＢＥ－９０３）、３－トリエトキシシリル－Ｎ－（１，３－ジメチル－ブチリデン）プロピルアミン（ＫＢＥ－９１０３）、Ｎ－フェニル－３－アミノプロピルトリメトキシシラン（ＫＢＭ－５７３）、Ｎ－ビニルベンジル－２－アミノエチル－３－アミノプロピルトリメトキシシランの塩酸塩（ＫＢＭ－５７５）、トリス－（トリメトキシシリルプロピル）イソシアヌレート（ＫＢＭ－９６５９）、３－ウレイドプロピルトリアルコキシシラン（ＫＢＥ－５８５）、３－メルカプトプロピルメチルジメトキシシラン（ＫＢＭ－８０２）、３－メルカプトプロピルトリメトキシシラン（ＫＢＭ－８０３）、３－イソシアネートプロピルトリエトキシシラン（ＫＢＭ－９００７）、オクテニルトリメトキシシラン（ＫＢＭ－１０８３）、グリシドキシオクチルトリメトキシシラン（ＫＢＭ－４８０３）、メタクリロキシオクチルトリメトキシシラン（ＫＢＭ－５８０３）、メチルトリメトキシシラン（ＫＢＭ－１３）、メチルトリエトキシシラン（ＫＢＥ－１３）、ジメチルジメトキシシラン（ＫＢＭ－２２）、ジメチルジエトキシシラン（ＫＢＥ－２２）、フェニルトリメトキシシラン（ＫＢＭ－１０３）、フェニルトリエトキシシラン（ＫＢＥ－１０３）、ｎ－プロピルトリメトキシシラン（ＫＢＭ－３０３３）、ｎ－プロピルトリエトキシシラン（ＫＢＥ－３０３３）、ヘキシルトリメトキシシラン（ＫＢＭ－３０６３）、ヘキシルトリエトキシシラン（ＫＢＥ－３０６３）、オクチルトリエトキシシラン（ＫＢＥ－３０８３）、デシルトリメトキシシラン（ＫＢＭ－３１０３Ｃ）、１，６－（トリメトキシシリル）ヘキサン（ＫＢＭ－３０６６）、トリフルオロプロピルトリメトキシシラン（ＫＢＭ－７１０３）、ヘキサメチルジシラザン（ＳＺ－３１）、及び加水分解性基含有シロキサン（ＫＰＮ－３５０４）（以上、信越化学工業株式会社製の商品名）からなる群より選ばれる少なくとも一種であってよい。カップリング剤は、シリコーンアルコキシオリゴマー（アルコキシ基を有するシリコーンオリゴマー）であってもよい。シリコーンアルコキシオリゴマーは、メトキシ基及びエトキシ基のうちの少なくとも一種のアルコキシ基を有してよい。シリコーンアルコキシオリゴマーは、エポキシ基、メチル基、メルカプト基、アクリロイル基、メタクリロイル基、ビニル基、及びフェニル基からなる群より選ばれる少なくとも一種の有機置換基を有してよい。シリコーンアルコキシオリゴマーは、例えば、ＫＲ－５１７、Ｘ－４１－１０５９Ａ、Ｘ－２４－９５９０、ＫＲ－５１６、Ｘ－４１－１８０５、Ｘ－４１－１８１８、Ｘ－４１－１８１０、ＫＲ－５１３、Ｘ－４０－９２９６、ＫＲ－５１１、ＫＣ－８９Ｓ、ＫＲ－５１５、ＫＲ－５００、Ｘ－４０－９２２５、Ｘ－４０－９２４６、Ｘ－４０－９２５０、ＫＲ－４１Ｎ、Ｘ－４０－９２２７、ＫＲ－５１０、ＫＲ－９２１８、及びＫＲ－２１３（以上、信越化学工業株式会社製の商品名）からなる群より選ばれる少なくとも一種であってよい。
【0053】
コンパウンドの環境安全性、リサイクル性、成型加工性及び低コストのために、コンパウンドは難燃剤を含んでよい。難燃剤は、例えば、臭素系難燃剤、鱗茎難燃剤、水和金属化合物系難燃剤、シリコーン系難燃剤、窒素含有化合物、ヒンダードアミン化合物、有機金属化合物及び芳香族エンプラからなる群より選ばれる少なくとも一種であってよい。樹脂組成物は、上記のうち一種の難燃剤を含有してよく、上記のうち複数種の難燃剤を含有してもよい。
【0054】
（金属粉）
金属粉は、充填材（フィラー）と言い換えられてよい。金属粉は、例えば、金属単体、及び合金からなる群より選ばれる少なくとも一種を含有してよい。金属粉は、例えば、金属単体、合金、アモルファス粉及び金属化合物からなる群より選ばれる少なくとも一種からなっていてよい。合金は、固溶体、共晶及び金属間化合物（ｉｎｔｅｒｍｅｔａｌｌｉｃ ｃｈｅｍｃｉａｌ ｃｏｍｐｏｕｎｄ）からなる群より選ばれる少なくとも一種を含んでよい。合金とは、例えば、ステンレス鋼（Ｆｅ‐Ｃｒ系合金、Ｆｅ‐Ｎｉ‐Ｃｒ系合金等）であってよい。金属粉は、一種の金属元素又は複数種の金属元素を含んでよい。金属粉に含まれる金属元素は、例えば、卑金属元素、貴金属元素、遷移金属元素、又は希土類元素であってよい。コンパウンドは、一種の金属粉を含んでよく、複数種の金属粉を含んでもよい。
金属粉は、充填材（フィラー）と言い換えられてよい。金属粉は、例えば、金属単体、及び合金からなる群より選ばれる少なくとも一種を含有してよい。金属粉は、例えば、金属単体、合金、アモルファス粉及び金属化合物からなる群より選ばれる少なくとも一種からなっていてよい。合金は、固溶体、共晶及び金属間化合物（ｉｎｔｅｒｍｅｔａｌｌｉｃ ｃｈｅｍｃｉａｌ ｃｏｍｐｏｕｎｄ）からなる群より選ばれる少なくとも一種を含んでよい。合金とは、例えば、ステンレス鋼（Ｆｅ‐Ｃｒ系合金、Ｆｅ‐Ｎｉ‐Ｃｒ系合金等）であってよい。金属粉は、一種の金属元素又は複数種の金属元素を含んでよい。金属粉に含まれる金属元素は、例えば、卑金属元素、貴金属元素、遷移金属元素、又は希土類元素であってよい。コンパウンドは、一種の金属粉を含んでよく、複数種の金属粉を含んでもよい。
【0055】
金属粉に含まれる金属元素は、例えば、鉄（Ｆｅ）、銅（Ｃｕ）、チタン（Ｔｉ）、マンガン（Ｍｎ）、コバルト（Ｃｏ）、ニッケル（Ｎｉ）、亜鉛（Ｚｎ）、アルミニウム（Ａｌ）、スズ（Ｓｎ）、クロム（Ｃｒ）、バリウム（Ｂａ）、ストロンチウム（Ｓｒ）、鉛（Ｐｂ）、銀（Ａｇ）、プラセオジム（Ｐｒ）、ネオジム（Ｎｄ）、サマリウム（Ｓｍ）及びジスプロシウム（Ｄｙ）からなる群より選ばれる少なくとも一種であってよい。金属粉は、金属元素以外の元素を含んでもよい。例えば、金属粉は、酸素（О）、ベリリウム（Ｂｅ）、リン（Ｐ）、ホウ素（Ｂ）、又はケイ素（Ｓｉ）を含んでもよい。金属粉は、磁性粉であってよい。金属粉は、軟磁性合金、又は強磁性合金であってよい。金属粉は、例えば、Ｆｅ‐Ｓｉ系合金、Ｆｅ‐Ｓｉ‐Ａｌ系合金（センダスト）、Ｆｅ‐Ｎｉ系合金（パーマロイ）、Ｆｅ‐Ｃｕ‐Ｎｉ系合金（パーマロイ）、Ｆｅ‐Ｃｏ系合金（パーメンジュール）、Ｆｅ‐Ｃｒ‐Ｓｉ系合金（電磁ステンレス鋼）、Ｎｄ‐Ｆｅ‐Ｂ系合金（希土類磁石）、Ｓｍ‐Ｆｅ‐Ｎ系合金（希土類磁石）、及びＡｌ‐Ｎｉ‐Ｃｏ系合金（アルニコ磁石）からなる群より選ばれる少なくとも一種からなる磁性粉であってよい。金属粉は、Ｃｕ‐Ｓｎ系合金、Ｃｕ‐Ｓｎ‐Ｐ系合金、Ｃｕ－Ｎｉ系合金、又はＣｕ‐Ｂｅ系合金等の銅合金であってもよい。金属粉は、一種類の元素及び組成物のみからなっていてよい。金属粉は、複数種の元素又は組成物を含んでもよい。
【0056】
金属粉は、Ｆｅ単体であってもよい。金属粉は、鉄を含む合金（Ｆｅ系合金）であってもよい。Ｆｅ系合金は、例えば、Ｆｅ‐Ｓｉ‐Ｃｒ系合金、又はＮｄ‐Ｆｅ‐Ｂ系合金であってよい。金属粉は、アモルファス系鉄粉及びカルボニル鉄粉のうち少なくともいずれかであってもよい。金属粉がＦｅ単体及びＦｅ系合金のうち少なくともいずれかを含む場合、高い占積率を有し、且つ磁気特性に優れるコンパウンドを作製し易い。金属粉は、Ｆｅアモルファス合金であってもよい。Ｆｅアモルファス合金粉の市販品としては、例えば、ＡＷ２‐０８、ＫＵＡＭＥＴ‐６Ｂ２（以上、エプソンアトミックス株式会社製の商品名）、ＤＡＰ ＭＳ３、ＤＡＰ ＭＳ７、ＤＡＰ ＭＳＡ１０、ＤＡＰ ＰＢ、ＤＡＰ ＰＣ、ＤＡＰ ＭＫＶ４９、ＤＡＰ ４１０Ｌ、ＤＡＰ ４３０Ｌ、ＤＡＰ ＨＹＢシリーズ（以上、大同特殊鋼株式会社製の商品名）、ＭＨ４５Ｄ、ＭＨ２８Ｄ、ＭＨ２５Ｄ、及びＭＨ２０Ｄ（以上、神戸製鋼株式会社製の商品名）からなる群より選ばれる少なくとも一種が用いられてよい。
【0057】
金属粉の平均粒子径は、特に限定されないが、例えば、１μｍ以上３００μｍ以下であってよい。平均粒子径は、例えば粒度分布計によって測定されてよい。金属粉を構成する個々の金属粒子の形状は限定されないが、例えば、球状、扁平形状、角柱状又は針状であってよい。コンパウンドは、平均粒子径が異なる複数種の金属粉を備えてよい。
【0058】
＜コンパウンドの用途＞
コンパウンドは、トランスファー成型（移送成型）に用いられてよい。トランスファー成型は、熱硬化性樹脂の射出成型法の一種である。トランスファー成型は、圧送成型と言い換えられてよい。トランスファー成型は、コンパウンドを加熱室内で加熱して流動化させるステップと、流動化したコンパウンドを、湯道（ｃａｓｔｉｎｇ ｒｕｎｎｅｒ）を通じて加熱室から金型内へ供給（圧入）するステップとを備えてよい。トランスファー成型は、コンパウンドを加熱室内で加熱して流動化させるステップと、流動化したコンパウンド粉を、加熱室からプランジャー内へ供給し、コンパウンドを、湯道を通じてプランジャーから金型内へ供給（圧入）するステップとを備えてよい。本実施形態に係るコンパウンドは、加熱によって優れた流動性及び充填性を示すため、細い湯道内を流れ易く、また金型内の空間（キャビティー）へ斑なく充填され易い。したがって、コンパウンドをトランスファー成型によって加工することにより、空隙又はバリ（ｂuｒｒ）等の欠陥の少ない成型体及び硬化物を製造することが可能になる。コンパウンドの成型方法は、コンプレッション成型であってもよい。
コンパウンドは、トランスファー成型（移送成型）に用いられてよい。トランスファー成型は、熱硬化性樹脂の射出成型法の一種である。トランスファー成型は、圧送成型と言い換えられてよい。トランスファー成型は、コンパウンドを加熱室内で加熱して流動化させるステップと、流動化したコンパウンドを、湯道（ｃａｓｔｉｎｇ ｒｕｎｎｅｒ）を通じて加熱室から金型内へ供給（圧入）するステップとを備えてよい。トランスファー成型は、コンパウンドを加熱室内で加熱して流動化させるステップと、流動化したコンパウンド粉を、加熱室からプランジャー内へ供給し、コンパウンドを、湯道を通じてプランジャーから金型内へ供給（圧入）するステップとを備えてよい。本実施形態に係るコンパウンドは、加熱によって優れた流動性及び充填性を示すため、細い湯道内を流れ易く、また金型内の空間（キャビティー）へ斑なく充填され易い。したがって、コンパウンドをトランスファー成型によって加工することにより、空隙又はバリ（ｂuｒｒ）等の欠陥の少ない成型体及び硬化物を製造することが可能になる。コンパウンドの成型方法は、コンプレッション成型であってもよい。
【0059】
コンパウンドに含まれる金属粉の組成又は組合せに応じて、コンパウンドから形成される成型体及び硬化物其々の諸特性（例えば、電磁気的特性又は磁気特性）を自在に制御することができる。したがって、成型体及び硬化物を様々な工業製品又はそれらの原材料に利用することができる。コンパウンドから形成された成型体は、未硬化の樹脂組成物、及びＢステージの樹脂組成物（樹脂組成物の半硬化物）のうち少なくともいずれかを含んでよい。成型体は、コンパウンドのみからなっていてよい。コンパウンドの硬化物又は成型体の硬化物は、Ｃステージの樹脂組成物（樹脂組成物の硬化物）を含んでいてよい。
【0060】
コンパウンドを用いて製造される工業製品は、例えば、自動車、医療機器、電子機器、電気機器、情報通信機器、家電製品、音響機器、及び一般産業機器であってよい。例えば、コンパウンドが金属粉としてＳｍ‐Ｆｅ‐Ｎ系合金又はＮｄ‐Ｆｅ‐Ｂ系合金等の永久磁石を含む場合、コンパウンドは、ボンド磁石の材料として利用されてよい。コンパウンドが金属粉としてＦｅ‐Ｓｉ‐Ｃｒ系合金等の軟磁性体を含む場合、コンパウンドは、インダクタ（例えばＥＭＩフィルタ）又はトランスの材料（例えば封止材又は磁芯）として利用されてよい。コンパウンドから形成された成型体（例えばシート）は、電磁波シールドとして利用されてよい。
【0061】
＜コンパウンドの製造方法＞
金属粉と樹脂組成物とを加熱しながら混合することにより、コンパウンドが得られる。例えば、金属粉と樹脂組成物とを加熱しながらニーダー、ロール、攪拌機などで混練してよい。金属粉及び樹脂組成物の加熱及び混合により、樹脂組成物が金属粉を構成する各金属粒子の表面の一部又は全体に付着して、各金属粒子を被覆する。混錬により、樹脂組成物中のエポキシ樹脂の一部又は全部が半硬化物になってよい。
金属粉と樹脂組成物とを加熱しながら混合することにより、コンパウンドが得られる。例えば、金属粉と樹脂組成物とを加熱しながらニーダー、ロール、攪拌機などで混練してよい。金属粉及び樹脂組成物の加熱及び混合により、樹脂組成物が金属粉を構成する各金属粒子の表面の一部又は全体に付着して、各金属粒子を被覆する。混錬により、樹脂組成物中のエポキシ樹脂の一部又は全部が半硬化物になってよい。
【0062】
例えば、金属粉、エポキシ樹脂、ワックス、フェノール樹脂等の硬化剤、硬化促進剤、及びカップリング剤を一括して槽内で混練してよい。金属粉及びカップリング剤を槽内で混合した後、金属粉、カップリング剤、ワックス、エポキシ樹脂、硬化剤、及び硬化促進剤を槽内で更に混練してもよい。金属粉、エポキシ樹脂、ワックス、硬化剤、カップリング剤を槽内で混練した後、これらの混合物及び硬化促進剤を更に槽内で混練してもよい。予め、エポキシ樹脂、ワックス、硬化剤、及び硬化促進剤を混合して、樹脂混合粉を作製してよい。予め、金属粉とカップリング剤とを混合して、金属混合粉を作製してよい。金属混合粉と上記の樹脂混合粉とを混練して、コンパウンドを得てよい。
【0063】
混練時間は、混練機械の種類、混練機械の容積、コンパウンドの製造量にも依る。混練時間は、例えば、１分以上であることが好ましく、２分以上であることがより好ましく、３分以上であることがさらに好ましい。また混練時間は、２０分以下であることが好ましく、１５分以下であることがより好ましく、１０分以下であることがさらに好ましい。混練時間が１分未満である場合、混練が不十分であり、コンパウンドの成型性が損なわれ、コンパウンドの硬化度にばらつきが生じる。混練時間が２０分を超える場合、例えば、槽内で樹脂組成物（例えばエポキシ樹脂及びフェノール樹脂）の硬化が進み、コンパウンドの流動性、充填性及び成型性が損なわれ易い。槽内の原料を加熱しながらニーダーで混練する場合、加熱温度は、例えば、エポキシ樹脂の半硬化物（Ｂステージのエポキシ樹脂）が生成し、且つエポキシ樹脂の硬化物（Ｃステージのエポキシ樹脂）の生成が抑制される温度であればよい。加熱温度は、硬化促進剤の活性化温度よりも低い温度であってよい。加熱温度は、例えば、５０℃以上であることが好ましく、６０℃以上であることがより好ましく、７０℃以上であることがさらに好ましい。加熱温度は、１５０℃以下であることが好ましく、１２０℃以下であることがより好ましく、１１０℃以下であることがさらに好ましい。加熱温度が上記の範囲内である場合、槽内の樹脂組成物が軟化して金属粉を構成する金属粒子の表面を被覆し易く、エポキシ樹脂の半硬化物が生成し易く、混練中のエポキシ樹脂の完全な硬化が抑制され易い。
【実施例0064】
以下では実施例及び比較例により本発明がさらに詳細に説明される。本発明はこれらの例によって何ら限定されるものではない。
【0065】
（実施例１）
［コンパウンドの作製］
１００ｇのビフェニレンアラルキル型エポキシ樹脂、３８ｇのフェノールノボラック樹脂（硬化剤）、２ｇの２－ウンデシルイミダゾール（硬化促進剤）、２ｇの２－エチル－４－メチルイミダゾール（硬化促進剤）、及び２．０ｇのラウリン酸亜鉛（ワックス）を、ポリ容器に容れた。ポリ容器の内容物を１０分間混合することにより、樹脂混合物を作製した。樹脂混合物とは、樹脂組成物のうちカップリング剤を除く他の全成分に相当する。
ビフェニレンアラルキル型エポキシ樹脂としては、日本化薬株式会社製のＮＣ‐３０００（エポキシ当量２００ｇ／ｅｑ）を用いた。
フェノールノボラック樹脂（硬化剤）としては、日立化成株式会社製のＨＰ‐８５０Ｎ（水酸基当量１０６ｇ／ｅｑ）を用いた。
２－ウンデシルイミダゾール（硬化促進剤）としては、四国化成工業株式会社製のＣ１１Ｚを用いた。
２－エチル－４－メチルイミダゾール（硬化促進剤）としては、四国化成工業株式会社製の２Ｅ４ＭＺを用いた。
ラウリン酸亜鉛（ワックス）としては、日油株式会社製のパウダーベースＬを用いた。下記表１中では、ラウリン酸亜鉛が「ＺｎＬａ」と表記される。
［コンパウンドの作製］
１００ｇのビフェニレンアラルキル型エポキシ樹脂、３８ｇのフェノールノボラック樹脂（硬化剤）、２ｇの２－ウンデシルイミダゾール（硬化促進剤）、２ｇの２－エチル－４－メチルイミダゾール（硬化促進剤）、及び２．０ｇのラウリン酸亜鉛（ワックス）を、ポリ容器に容れた。ポリ容器の内容物を１０分間混合することにより、樹脂混合物を作製した。樹脂混合物とは、樹脂組成物のうちカップリング剤を除く他の全成分に相当する。
ビフェニレンアラルキル型エポキシ樹脂としては、日本化薬株式会社製のＮＣ‐３０００（エポキシ当量２００ｇ／ｅｑ）を用いた。
フェノールノボラック樹脂（硬化剤）としては、日立化成株式会社製のＨＰ‐８５０Ｎ（水酸基当量１０６ｇ／ｅｑ）を用いた。
２－ウンデシルイミダゾール（硬化促進剤）としては、四国化成工業株式会社製のＣ１１Ｚを用いた。
２－エチル－４－メチルイミダゾール（硬化促進剤）としては、四国化成工業株式会社製の２Ｅ４ＭＺを用いた。
ラウリン酸亜鉛（ワックス）としては、日油株式会社製のパウダーベースＬを用いた。下記表１中では、ラウリン酸亜鉛が「ＺｎＬａ」と表記される。
【0066】
アモルファス系鉄粉１とアモルファス系鉄粉２とを、加圧式２軸ニーダーで５分間均一に混合して、金属粉を作製した。アモルファス系鉄粉１の質量は、下記表１に示される。アモルファス系鉄粉２の質量は、下記表１に示される。金属粉全体の質量は、下記表１に示される。金属粉全体の質量とは、アモルファス系鉄粉１の質量及びアモルファス系鉄粉２の質量の合計である。
アモルファス系鉄粉１としては、エプソンアトミックス株式会社製の９Ａ４‐ＩＩ ０７５Ｃ０３を用いた。アモルファス系鉄粉１の平均粒径は、２４μｍであった。
アモルファス系鉄粉２としては、エプソンアトミックス株式会社製のＡＷ２‐０８を用いた。アモルファス系鉄粉２の平均粒径は、５．３μｍであった。
加圧式２軸ニーダーとしては、日本スピンドル製造株式会社製の加圧式２軸ニーダーを用いた。加圧式２軸ニーダーの容量は、５Ｌであった。
アモルファス系鉄粉１としては、エプソンアトミックス株式会社製の９Ａ４‐ＩＩ ０７５Ｃ０３を用いた。アモルファス系鉄粉１の平均粒径は、２４μｍであった。
アモルファス系鉄粉２としては、エプソンアトミックス株式会社製のＡＷ２‐０８を用いた。アモルファス系鉄粉２の平均粒径は、５．３μｍであった。
加圧式２軸ニーダーとしては、日本スピンドル製造株式会社製の加圧式２軸ニーダーを用いた。加圧式２軸ニーダーの容量は、５Ｌであった。
【0067】
７．５ｇのメタクリロキシオクチルトリメトキシシラン（カップリング剤）、及び３０ｇのカプロラクトン変性ジメチルシリコーン（応力緩和剤）を２軸ニーダー内の金属粉へ添加した。続いて、２軸ニーダーの内容物を９０℃になるまで加熱し、その温度を保持しながら、２軸ニーダーの内容物を１０分間混合した。続いて、上記の樹脂混合物を２軸ニーダーの内容物へ添加した後、内容物の温度を１２０℃に保持しながら、内容物を１５分間混練した。得られた混練物を室温まで冷却した後、混練物が所定の粒度を有するようになるまで、混練物をハンマーで粉砕した。
メタクリロキシオクチルトリメトキシシランとしては、信越化学工業株式会社製のＫＢＭ－５８０３を用いた。
カプロラクトン変性ジメチルシリコーン（応力緩和剤）としては、Ｇｅｌｅｓｔ株式会社製のＤＢＬ‐Ｃ３２を用いた。
メタクリロキシオクチルトリメトキシシランとしては、信越化学工業株式会社製のＫＢＭ－５８０３を用いた。
カプロラクトン変性ジメチルシリコーン（応力緩和剤）としては、Ｇｅｌｅｓｔ株式会社製のＤＢＬ‐Ｃ３２を用いた。
【0068】
以上の方法により、実施例１のコンパウンドを作製した。コンパウンドにおける金属粉の含有量は９６．５質量％であった。
【0069】
［流動性の評価］
フローテスタを用いた以下の方法により、実施例１のコンパウンドの流動性を評価した。フローテスタとしては、株式会社島津製作所製のＣＦＴ－１００を用いた。図１は、フローテスタ１０の模式的な断面図である。フローテスタ１０は、シリンダ２と、シリンダ２の側面を囲むヒーター５と、シリンダ２へ嵌合するプランジャー６と、を備える。プランジャー６は開口部３からシリンダ２へ挿入される。開口部３の反対側のシリンダ２の端部には、円形の排出穴４（オリフィス）が形成されている。排出穴４の内径は、１ｍｍである。７ｇのコンパウンドの成型により、コンパウンドからなるタブレット状のコンパウンド１を作製した。コンパウンド１をシリンダ２内に設置した。ヒーター５を用いて、シリンダ２内のコンパウンド１を１３０℃で２０秒予熱した。予熱に続いて、プランジャー６をシリンダ２内へ押し込み、シリンダ２内のコンパウンド１をプランジャー６で加圧した。プランジャー６がコンパウンド１に及ぼす荷重は、１００ｋｇであった。排出穴４からコンパウンドが流出し始めた時点は、ｔ０と表される。排出穴４からのコンパウンドの流出が止まった時点は、ｔ１と表される。フロータイムＴは、ｔ１－ｔ０と定義される。フローストロークＬは、フロータイムＴ中のプランジャー６の移動距離と定義される。
フローテスタを用いた以下の方法により、実施例１のコンパウンドの流動性を評価した。フローテスタとしては、株式会社島津製作所製のＣＦＴ－１００を用いた。図１は、フローテスタ１０の模式的な断面図である。フローテスタ１０は、シリンダ２と、シリンダ２の側面を囲むヒーター５と、シリンダ２へ嵌合するプランジャー６と、を備える。プランジャー６は開口部３からシリンダ２へ挿入される。開口部３の反対側のシリンダ２の端部には、円形の排出穴４（オリフィス）が形成されている。排出穴４の内径は、１ｍｍである。７ｇのコンパウンドの成型により、コンパウンドからなるタブレット状のコンパウンド１を作製した。コンパウンド１をシリンダ２内に設置した。ヒーター５を用いて、シリンダ２内のコンパウンド１を１３０℃で２０秒予熱した。予熱に続いて、プランジャー６をシリンダ２内へ押し込み、シリンダ２内のコンパウンド１をプランジャー６で加圧した。プランジャー６がコンパウンド１に及ぼす荷重は、１００ｋｇであった。排出穴４からコンパウンドが流出し始めた時点は、ｔ０と表される。排出穴４からのコンパウンドの流出が止まった時点は、ｔ１と表される。フロータイムＴは、ｔ１－ｔ０と定義される。フローストロークＬは、フロータイムＴ中のプランジャー６の移動距離と定義される。
【0070】
以上の方法により、実施例１のコンパウンドのフロータイムＴ及びフローストロークＬを測定した。測定結果は下記表１に示される。コンパウンドの優れた流動性は、フロータイムＴが短く、且つフローストロークＬが長いことを意味する。つまり、Ｌ／Ｔが大きいほど、コンパウンドは流動性に優れている。
【0071】
（充填性の評価）
以下の方法により、実施例１のコンパウンドの充填性を評価した。図２中の（ａ）及び図２中の（ｂ）は、充填性の評価に用いた金型２０の模式的な断面図である。図３は、金型２０の模式的な上面図である。図２中の（ａ）及び図２中の（ｂ）に示される断面は、鉛直方向に平行である。金型２０は、下型１９と、下型１９上に設置されるフレーム２１と、フレーム２１に重なる上型１７と、を備えている。フレーム２１の表面は銀（Ａｇ）でコートされている。金型２０内にはキャビティー１４（空間）が形成される。キャビティー１４の全体の寸法は、約４９．４ｍｍ×４３．４ｍｍである。フレーム２１に面する上型１７の表面には、１６８個の円柱状の凸部１５が格子状に形成されている。上型１７の各凸部１５の端面がフレーム２１の表面に接することにより、１６８個の円柱状の凸部１５がキャビティー１４内に格子状に配置される。キャビティー１４の横方向には、１４個の凸部１５が等間隔で配置され、キャビティー１４の縦方向には、１２個の凸部１５が等間隔で配置されている。横方向に並ぶ一対の凸部１５の間隔は、３．２ｍｍである。縦方向に並ぶ一対の凸部１５の間隔も、３．２ｍｍである。一対の凸部１５の間隔とは、円柱状の凸部１５其々の中心軸間の距離と言い換えられる。各凸部１５の太さ（直径）は、２．４ｍｍである。各凸部１５の高さは、約３００μｍである。つまりキャビティー１４の深さは、約３００μｍである。キャビティー１４の深さは、金型２０を用いてコンパウンド１から形成される成型体１ａの厚みに相当する。フレーム２１の厚みは、２００μｍである。キャビティー１４は、横方向（水平方向）に沿って並ぶ複数のゲート１２（流路）を介して、収容室１１と連通している。コンパウンド１は、収容室１１内に収容される。各ゲート１２の高さの最小値は、２００μｍである。つまり鉛直方向における各ゲート１２の幅の最小値は、２００μｍである。水平方向における各ゲート１２の幅は、８００μｍである。ゲート１２の反対側に位置する金型２０の側面には、キャビティー１４と連通する複数のベント１３（溝）が形成されている。各ベント１３の深さは、１０μｍである。
以下の方法により、実施例１のコンパウンドの充填性を評価した。図２中の（ａ）及び図２中の（ｂ）は、充填性の評価に用いた金型２０の模式的な断面図である。図３は、金型２０の模式的な上面図である。図２中の（ａ）及び図２中の（ｂ）に示される断面は、鉛直方向に平行である。金型２０は、下型１９と、下型１９上に設置されるフレーム２１と、フレーム２１に重なる上型１７と、を備えている。フレーム２１の表面は銀（Ａｇ）でコートされている。金型２０内にはキャビティー１４（空間）が形成される。キャビティー１４の全体の寸法は、約４９．４ｍｍ×４３．４ｍｍである。フレーム２１に面する上型１７の表面には、１６８個の円柱状の凸部１５が格子状に形成されている。上型１７の各凸部１５の端面がフレーム２１の表面に接することにより、１６８個の円柱状の凸部１５がキャビティー１４内に格子状に配置される。キャビティー１４の横方向には、１４個の凸部１５が等間隔で配置され、キャビティー１４の縦方向には、１２個の凸部１５が等間隔で配置されている。横方向に並ぶ一対の凸部１５の間隔は、３．２ｍｍである。縦方向に並ぶ一対の凸部１５の間隔も、３．２ｍｍである。一対の凸部１５の間隔とは、円柱状の凸部１５其々の中心軸間の距離と言い換えられる。各凸部１５の太さ（直径）は、２．４ｍｍである。各凸部１５の高さは、約３００μｍである。つまりキャビティー１４の深さは、約３００μｍである。キャビティー１４の深さは、金型２０を用いてコンパウンド１から形成される成型体１ａの厚みに相当する。フレーム２１の厚みは、２００μｍである。キャビティー１４は、横方向（水平方向）に沿って並ぶ複数のゲート１２（流路）を介して、収容室１１と連通している。コンパウンド１は、収容室１１内に収容される。各ゲート１２の高さの最小値は、２００μｍである。つまり鉛直方向における各ゲート１２の幅の最小値は、２００μｍである。水平方向における各ゲート１２の幅は、８００μｍである。ゲート１２の反対側に位置する金型２０の側面には、キャビティー１４と連通する複数のベント１３（溝）が形成されている。各ベント１３の深さは、１０μｍである。
【0072】
上記の金型２０を用いてトランスファー成型を行った。トランスファー成型では、収容室１１を含む金型２０の全体を１４０℃で３６０秒加熱しながら、収容室１１内のコンパウンド１を加圧した。コンパウンド１は、２０ＭＰａで加圧された。加熱及び加圧により、収容室１１内のコンパウンド１は流動化した。流動化したコンパウンド１は、ゲート１２内を流れた後、キャビティー１４内へ充填された。以上のトランスファー成型により、成型体を得た。図４は、コンパウンド１から形成された成型体１ａの模式的な上面図である。トランスファー成型では、コンパウンド１がキャビティー１４内の複数の凸部１５の間に充填されたので、複数の貫通穴１６が成型体１ａに形成されていた。貫通穴１６の形状、配置及び個数は、キャビティー１４内の凸部１５の形状、配置及び個数に対応する。つまり、成型体１ａに形成された貫通穴１６の総数Ｎは、キャビティー１４内の凸部１５の総数Ｎ’に等しい。貫通穴１６の内壁及び縁において欠損がない貫通穴１６の数ｎを数えた。コンパウンド１の充填率は、１００×ｎ／Ｎ％と定義される。キャビティー１４内のコンパウンド１と金型２０との間の隙間が少ないほど、成型体１ａの欠損が少なく、１００×ｎ／Ｎ％は高い。つまり、１００×ｎ／Ｎ％は高いほど、コンパウンドは充填性に優れている。実施例１の充填率は、下記表１に示される。
【0073】
（離型性の評価）
以下の方法により、実施例１のコンパウンドの離型性を評価した。
以下の方法により、実施例１のコンパウンドの離型性を評価した。
【0074】
上記の方法で成型体１ａを形成した後、成型体１ａを金型２０（フレーム２１の表面）から剥離した。コンパウンドの離型性とは、成型体１ａを金型２０から剥離した後、成型体１ａに由来するコンパウンド１がキャビティー１４内に残存し難い性質である。換言すれば、コンパウンドの離型性とは、成型体１ａをフレーム２１から剥離した後、成型体１ａに由来するコンパウンド１がフレーム２１の表面に残存し難い性質である。実施例１の離型性の評価は、下記表１に示される。表１中のＡは、成型体１ａに由来するコンパウンド１がキャビティー１４内に残存しなかったことを意味する。つまりＡは、成型体１ａが破損することなくキャビティー１４から剥離されたことを意味する。表１中のＢは、フレーム２１の表面全体のうち、成型体１ａに由来するコンパウンド１が残存した部分の面積の割合が０％よりも大きく５０％以下であったことを意味する。
【0075】
（実施例２）
実施例２の樹脂混合物の作製に用いたラウリン酸亜鉛の質量は、４．０ｇであった。実施例２で用いたアモルファス系鉄粉１の質量は、下記表１に示される。実施例２で用いたアモルファス系鉄粉２の質量は、下記表１に示される。実施例２の金属粉全体の質量は、下記表１に示される。これらの事項を除いて実施例１と同様の方法で、実施例２のコンパウンドを作製した。実施例１と同様の方法で、実施例２のコンパウンドの流動性、充填性及び離型性を評価した。実施例２の評価結果は、下記表１に示される。
実施例２の樹脂混合物の作製に用いたラウリン酸亜鉛の質量は、４．０ｇであった。実施例２で用いたアモルファス系鉄粉１の質量は、下記表１に示される。実施例２で用いたアモルファス系鉄粉２の質量は、下記表１に示される。実施例２の金属粉全体の質量は、下記表１に示される。これらの事項を除いて実施例１と同様の方法で、実施例２のコンパウンドを作製した。実施例１と同様の方法で、実施例２のコンパウンドの流動性、充填性及び離型性を評価した。実施例２の評価結果は、下記表１に示される。
【0076】
（実施例３）
実施例３の樹脂混合物の作製では、ラウリン酸亜鉛の代わりに、ステアリン酸亜鉛を用いた。実施例３の樹脂混合物の作製に用いたステアリン酸亜鉛の質量は、４．０ｇであった。ステアリン酸亜鉛としては、日油株式会社製のジンクステアレートを用いた。下記表１中では、ステアリン酸亜鉛が「ＺｎＳｔ」と表記される。実施例３で用いたアモルファス系鉄粉１の質量は、下記表１に示される。実施例３で用いたアモルファス系鉄粉２の質量は、下記表１に示される。実施例３の金属粉全体の質量は、下記表１に示される。これらの事項を除いて実施例１と同様の方法で、実施例３のコンパウンドを作製した。実施例１と同様の方法で、実施例３のコンパウンドの流動性、充填性及び離型性を評価した。実施例３の評価結果は、下記表１に示される。
実施例３の樹脂混合物の作製では、ラウリン酸亜鉛の代わりに、ステアリン酸亜鉛を用いた。実施例３の樹脂混合物の作製に用いたステアリン酸亜鉛の質量は、４．０ｇであった。ステアリン酸亜鉛としては、日油株式会社製のジンクステアレートを用いた。下記表１中では、ステアリン酸亜鉛が「ＺｎＳｔ」と表記される。実施例３で用いたアモルファス系鉄粉１の質量は、下記表１に示される。実施例３で用いたアモルファス系鉄粉２の質量は、下記表１に示される。実施例３の金属粉全体の質量は、下記表１に示される。これらの事項を除いて実施例１と同様の方法で、実施例３のコンパウンドを作製した。実施例１と同様の方法で、実施例３のコンパウンドの流動性、充填性及び離型性を評価した。実施例３の評価結果は、下記表１に示される。
【0077】
（実施例４）
実施例４の樹脂混合物の作製では、ラウリン酸亜鉛の代わりに、部分ケン化モンタン酸エステルを用いた。実施例４の樹脂混合物の作製に用いた部分ケン化モンタン酸エステルの質量は、４．０ｇであった。部分ケン化モンタン酸エステルとしては、クラリアントケミカルズ株式会社製のＬｉｃｏｗａｘＯＰを用いた。ＬｉｃｏｗａｘＯＰは、水酸化カルシウムによって部分的にケン化されたモンタン酸エステルである。ＬｉｃｏｗａｘＯＰのケン化価は、１０２ｍｇＫＯＨ／ｇ以上１２２ｍｇＫＯＨ／ｇ以下である。実施例４で用いたアモルファス系鉄粉１の質量は、下記表１に示される。実施例４で用いたアモルファス系鉄粉２の質量は、下記表１に示される。実施例４の金属粉全体の質量は、下記表１に示される。これらの事項を除いて実施例１と同様の方法で、実施例４のコンパウンドを作製した。実施例１と同様の方法で、実施例４のコンパウンドの流動性、充填性及び離型性を評価した。実施例４の評価結果は、下記表１に示される。
実施例４の樹脂混合物の作製では、ラウリン酸亜鉛の代わりに、部分ケン化モンタン酸エステルを用いた。実施例４の樹脂混合物の作製に用いた部分ケン化モンタン酸エステルの質量は、４．０ｇであった。部分ケン化モンタン酸エステルとしては、クラリアントケミカルズ株式会社製のＬｉｃｏｗａｘＯＰを用いた。ＬｉｃｏｗａｘＯＰは、水酸化カルシウムによって部分的にケン化されたモンタン酸エステルである。ＬｉｃｏｗａｘＯＰのケン化価は、１０２ｍｇＫＯＨ／ｇ以上１２２ｍｇＫＯＨ／ｇ以下である。実施例４で用いたアモルファス系鉄粉１の質量は、下記表１に示される。実施例４で用いたアモルファス系鉄粉２の質量は、下記表１に示される。実施例４の金属粉全体の質量は、下記表１に示される。これらの事項を除いて実施例１と同様の方法で、実施例４のコンパウンドを作製した。実施例１と同様の方法で、実施例４のコンパウンドの流動性、充填性及び離型性を評価した。実施例４の評価結果は、下記表１に示される。
【0078】
（実施例５）
実施例５の樹脂混合物の作製に用いた部分ケン化モンタン酸エステルの質量は、８．０ｇであった。実施例５で用いたアモルファス系鉄粉１の質量は、下記表１に示される。実施例５で用いたアモルファス系鉄粉２の質量は、下記表１に示される。実施例５の金属粉全体の質量は、下記表１に示される。これらの事項を除いて実施例４と同様の方法で、実施例５のコンパウンドを作製した。実施例１と同様の方法で、実施例５のコンパウンドの流動性、充填性及び離型性を評価した。実施例５の評価結果は、下記表１に示される。
実施例５の樹脂混合物の作製に用いた部分ケン化モンタン酸エステルの質量は、８．０ｇであった。実施例５で用いたアモルファス系鉄粉１の質量は、下記表１に示される。実施例５で用いたアモルファス系鉄粉２の質量は、下記表１に示される。実施例５の金属粉全体の質量は、下記表１に示される。これらの事項を除いて実施例４と同様の方法で、実施例５のコンパウンドを作製した。実施例１と同様の方法で、実施例５のコンパウンドの流動性、充填性及び離型性を評価した。実施例５の評価結果は、下記表１に示される。
【0079】
（実施例６）
実施例６の樹脂混合物の作製では、ラウリン酸亜鉛に加えて、部分ケン化モンタン酸エステルを用いた。実施例６で用いた部分ケン化モンタン酸エステルは、上記のＬｉｃｏｗａｘＯＰであった。実施例６の樹脂混合物の作製に用いたラウリン酸亜鉛の質量は、４．０ｇであった。実施例６の樹脂混合物の作製に用いた部分ケン化モンタン酸エステルの質量は、２．０ｇであった。実施例６で用いたアモルファス系鉄粉１の質量は、下記表１に示される。実施例６で用いたアモルファス系鉄粉２の質量は、下記表１に示される。実施例６の金属粉全体の質量は、下記表１に示される。これらの事項を除いて実施例１と同様の方法で、実施例６のコンパウンドを作製した。実施例１と同様の方法で、実施例６のコンパウンドの流動性、充填性及び離型性を評価した。実施例６の評価結果は、下記表１に示される。
実施例６の樹脂混合物の作製では、ラウリン酸亜鉛に加えて、部分ケン化モンタン酸エステルを用いた。実施例６で用いた部分ケン化モンタン酸エステルは、上記のＬｉｃｏｗａｘＯＰであった。実施例６の樹脂混合物の作製に用いたラウリン酸亜鉛の質量は、４．０ｇであった。実施例６の樹脂混合物の作製に用いた部分ケン化モンタン酸エステルの質量は、２．０ｇであった。実施例６で用いたアモルファス系鉄粉１の質量は、下記表１に示される。実施例６で用いたアモルファス系鉄粉２の質量は、下記表１に示される。実施例６の金属粉全体の質量は、下記表１に示される。これらの事項を除いて実施例１と同様の方法で、実施例６のコンパウンドを作製した。実施例１と同様の方法で、実施例６のコンパウンドの流動性、充填性及び離型性を評価した。実施例６の評価結果は、下記表１に示される。
【0080】
（実施例７）
実施例７の樹脂混合物の作製に用いたラウリン酸亜鉛の質量は、４．０ｇであった。実施例７の樹脂混合物の作製に用いた部分ケン化モンタン酸エステルの質量は、４．０ｇであった。実施例７で用いたアモルファス系鉄粉１の質量は、下記表１に示される。実施例７で用いたアモルファス系鉄粉２の質量は、下記表１に示される。実施例７の金属粉全体の質量は、下記表１に示される。これらの事項を除いて実施例６と同様の方法で、実施例７のコンパウンドを作製した。実施例１と同様の方法で、実施例７のコンパウンドの流動性、充填性及び離型性を評価した。実施例７の評価結果は、下記表１に示される。
実施例７の樹脂混合物の作製に用いたラウリン酸亜鉛の質量は、４．０ｇであった。実施例７の樹脂混合物の作製に用いた部分ケン化モンタン酸エステルの質量は、４．０ｇであった。実施例７で用いたアモルファス系鉄粉１の質量は、下記表１に示される。実施例７で用いたアモルファス系鉄粉２の質量は、下記表１に示される。実施例７の金属粉全体の質量は、下記表１に示される。これらの事項を除いて実施例６と同様の方法で、実施例７のコンパウンドを作製した。実施例１と同様の方法で、実施例７のコンパウンドの流動性、充填性及び離型性を評価した。実施例７の評価結果は、下記表１に示される。
【0081】
（比較例１）
比較例１の樹脂混合物の作製では、ラウリン酸亜鉛の代わりに、モンタン酸エステル（天然ワックス）を用いた。比較例１の樹脂混合物の作製に用いたモンタン酸エステルの質量は、４．０ｇであった。モンタン酸エステルとしては、クラリアントケミカルズ株式会社製のＬｉｃｏｗａｘＥを用いた。比較例１で用いたアモルファス系鉄粉１の質量は、下記表１に示される。比較例１で用いたアモルファス系鉄粉２の質量は、下記表１に示される。比較例１の金属粉全体の質量は、下記表１に示される。金属混合粉及び樹脂混合粉の配合比に依り、比較例１のコンパウンドにおける金属粉の含有量は９５．５質量％に調整された。これらの事項を除いて実施例１と同様の方法で、比較例１のコンパウンドを作製した。実施例１と同様の方法で、比較例１のコンパウンドの流動性、充填性及び離型性を評価した。比較例１の評価結果は、下記表１に示される。
比較例１の樹脂混合物の作製では、ラウリン酸亜鉛の代わりに、モンタン酸エステル（天然ワックス）を用いた。比較例１の樹脂混合物の作製に用いたモンタン酸エステルの質量は、４．０ｇであった。モンタン酸エステルとしては、クラリアントケミカルズ株式会社製のＬｉｃｏｗａｘＥを用いた。比較例１で用いたアモルファス系鉄粉１の質量は、下記表１に示される。比較例１で用いたアモルファス系鉄粉２の質量は、下記表１に示される。比較例１の金属粉全体の質量は、下記表１に示される。金属混合粉及び樹脂混合粉の配合比に依り、比較例１のコンパウンドにおける金属粉の含有量は９５．５質量％に調整された。これらの事項を除いて実施例１と同様の方法で、比較例１のコンパウンドを作製した。実施例１と同様の方法で、比較例１のコンパウンドの流動性、充填性及び離型性を評価した。比較例１の評価結果は、下記表１に示される。
【0082】
（比較例２）
比較例２の樹脂混合物の作製に用いたモンタン酸エステル（ＬｉｃｏｗａｘＥ）の質量は、８．０ｇであった。比較例２で用いたアモルファス系鉄粉１の質量は、下記表１に示される。比較例２で用いたアモルファス系鉄粉２の質量は、下記表１に示される。比較例２の金属粉全体の質量は、下記表１に示される。金属混合粉及び樹脂混合粉の配合比に依り、比較例２のコンパウンドにおける金属粉の含有量は９６．０質量％に調整された。これらの事項を除いて比較例１と同様の方法で、比較例２のコンパウンドを作製した。実施例１と同様の方法で、比較例２のコンパウンドの流動性及び充填性を評価した。しかし、比較例２のコンパウンドは殆ど流動しなかった。流動性に乏しい比較例２のコンパウンドは金型へ充填されなかった。したがって、比較例２のコンパウンドのフロータイム、フローストローク及び充填率を測定することができなかった。比較例２のコンパウンドの離型性は評価されなかった。
比較例２の樹脂混合物の作製に用いたモンタン酸エステル（ＬｉｃｏｗａｘＥ）の質量は、８．０ｇであった。比較例２で用いたアモルファス系鉄粉１の質量は、下記表１に示される。比較例２で用いたアモルファス系鉄粉２の質量は、下記表１に示される。比較例２の金属粉全体の質量は、下記表１に示される。金属混合粉及び樹脂混合粉の配合比に依り、比較例２のコンパウンドにおける金属粉の含有量は９６．０質量％に調整された。これらの事項を除いて比較例１と同様の方法で、比較例２のコンパウンドを作製した。実施例１と同様の方法で、比較例２のコンパウンドの流動性及び充填性を評価した。しかし、比較例２のコンパウンドは殆ど流動しなかった。流動性に乏しい比較例２のコンパウンドは金型へ充填されなかった。したがって、比較例２のコンパウンドのフロータイム、フローストローク及び充填率を測定することができなかった。比較例２のコンパウンドの離型性は評価されなかった。
【0083】
（比較例３）
比較例３で用いたアモルファス系鉄粉１の質量は、下記表１に示される。比較例３で用いたアモルファス系鉄粉２の質量は、下記表１に示される。比較例３の金属粉全体の質量は、下記表１に示される。金属混合粉及び樹脂混合粉の配合比に依り、比較例３のコンパウンドにおける金属粉の含有量は９６．５質量％に調整された。これらの事項を除いて比較例２と同様の方法で、比較例３のコンパウンドを作製した。実施例１と同様の方法で、比較例３のコンパウンドの流動性及び充填性を評価した。しかし、比較例３のコンパウンドは殆ど流動しなかった。流動性に乏しい比較例３のコンパウンドは金型へ充填されなかった。したがって、比較例３のコンパウンドのフロータイム、フローストローク及び充填率を測定することができなかった。比較例３のコンパウンドの離型性は評価されなかった。
比較例３で用いたアモルファス系鉄粉１の質量は、下記表１に示される。比較例３で用いたアモルファス系鉄粉２の質量は、下記表１に示される。比較例３の金属粉全体の質量は、下記表１に示される。金属混合粉及び樹脂混合粉の配合比に依り、比較例３のコンパウンドにおける金属粉の含有量は９６．５質量％に調整された。これらの事項を除いて比較例２と同様の方法で、比較例３のコンパウンドを作製した。実施例１と同様の方法で、比較例３のコンパウンドの流動性及び充填性を評価した。しかし、比較例３のコンパウンドは殆ど流動しなかった。流動性に乏しい比較例３のコンパウンドは金型へ充填されなかった。したがって、比較例３のコンパウンドのフロータイム、フローストローク及び充填率を測定することができなかった。比較例３のコンパウンドの離型性は評価されなかった。
【0084】
（比較例４）
比較例４の樹脂混合物の作製では、ラウリン酸亜鉛の代わりに、カルナバワックス（天然ワックス）を用いた。比較例４の樹脂混合物の作製に用いたカルナバワックスの質量は、８．０ｇであった。カルナバワックスとしては、株式会社セラリカＮＯＤＡ製のカルナバＮｏ．１を用いた。比較例４で用いたアモルファス系鉄粉１の質量は、下記表１に示される。比較例４で用いたアモルファス系鉄粉２の質量は、下記表１に示される。比較例４の金属粉全体の質量は、下記表１に示される。これらの事項を除いて実施例１と同様の方法で、比較例４のコンパウンドを作製した。実施例１と同様の方法で、比較例４のコンパウンドの流動性及び充填性を評価した。しかし、比較例４のコンパウンドは殆ど流動しなかった。流動性に乏しい比較例４のコンパウンドは金型へ充填されなかった。したがって、比較例４のコンパウンドのフロータイム、フローストローク及び充填率を測定することができなかった。比較例４のコンパウンドの離型性は評価されなかった。
比較例４の樹脂混合物の作製では、ラウリン酸亜鉛の代わりに、カルナバワックス（天然ワックス）を用いた。比較例４の樹脂混合物の作製に用いたカルナバワックスの質量は、８．０ｇであった。カルナバワックスとしては、株式会社セラリカＮＯＤＡ製のカルナバＮｏ．１を用いた。比較例４で用いたアモルファス系鉄粉１の質量は、下記表１に示される。比較例４で用いたアモルファス系鉄粉２の質量は、下記表１に示される。比較例４の金属粉全体の質量は、下記表１に示される。これらの事項を除いて実施例１と同様の方法で、比較例４のコンパウンドを作製した。実施例１と同様の方法で、比較例４のコンパウンドの流動性及び充填性を評価した。しかし、比較例４のコンパウンドは殆ど流動しなかった。流動性に乏しい比較例４のコンパウンドは金型へ充填されなかった。したがって、比較例４のコンパウンドのフロータイム、フローストローク及び充填率を測定することができなかった。比較例４のコンパウンドの離型性は評価されなかった。
【0085】
（比較例５）
比較例５の樹脂混合物の作製では、エポキシ樹脂として、ビフェニレンアラルキル型エポキシ樹脂（ＮＣ‐３０００）に加えて、ビフェニル型エポキシ樹脂を用いた。ビフェニル型エポキシ樹脂としては、三菱ケミカル株式会社製のＹＸ‐４０００Ｈ（エポキシ当量１９２ｇ／ｅｑ）を用いた。比較例５で用いたビフェニレンアラルキル型エポキシ樹脂（ＮＣ‐３０００）の質量は、９０ｇであった。比較例５で用いたビフェニル型エポキシ樹脂（ＹＸ‐４０００Ｈ）の質量は、１０ｇであった。比較例５の樹脂混合物の作製に用いた２－エチル－４－メチルイミダゾール（２Ｅ４ＭＺ）の質量は、１．９ｇであった。比較例５の樹脂混合物の作製では、ラウリン酸亜鉛の代わりに、ポリエチレン（合成ワックス）を用いた。比較例５の樹脂混合物の作製に用いたポリエチレンの質量は、８．０ｇであった。ポリエチレンとしては、クラリアントケミカルズ株式会社製のリコセンＰＥ３１０１ＴＰを用いた。比較例５で用いたアモルファス系鉄粉１の質量は、下記表１に示される。比較例５で用いたアモルファス系鉄粉２の質量は、下記表１に示される。比較例５の金属粉全体の質量は、下記表１に示される。これらの事項を除いて実施例１と同様の方法で、比較例５のコンパウンドを作製した。実施例１と同様の方法で、比較例５のコンパウンドの流動性及び充填性を評価した。しかし、比較例５のコンパウンドは殆ど流動しなかった。流動性に乏しい比較例５のコンパウンドは金型へ充填されなかった。したがって、比較例５のコンパウンドのフロータイム、フローストローク及び充填率を測定することができなかった。比較例５のコンパウンドの離型性は評価されなかった。
比較例５の樹脂混合物の作製では、エポキシ樹脂として、ビフェニレンアラルキル型エポキシ樹脂（ＮＣ‐３０００）に加えて、ビフェニル型エポキシ樹脂を用いた。ビフェニル型エポキシ樹脂としては、三菱ケミカル株式会社製のＹＸ‐４０００Ｈ（エポキシ当量１９２ｇ／ｅｑ）を用いた。比較例５で用いたビフェニレンアラルキル型エポキシ樹脂（ＮＣ‐３０００）の質量は、９０ｇであった。比較例５で用いたビフェニル型エポキシ樹脂（ＹＸ‐４０００Ｈ）の質量は、１０ｇであった。比較例５の樹脂混合物の作製に用いた２－エチル－４－メチルイミダゾール（２Ｅ４ＭＺ）の質量は、１．９ｇであった。比較例５の樹脂混合物の作製では、ラウリン酸亜鉛の代わりに、ポリエチレン（合成ワックス）を用いた。比較例５の樹脂混合物の作製に用いたポリエチレンの質量は、８．０ｇであった。ポリエチレンとしては、クラリアントケミカルズ株式会社製のリコセンＰＥ３１０１ＴＰを用いた。比較例５で用いたアモルファス系鉄粉１の質量は、下記表１に示される。比較例５で用いたアモルファス系鉄粉２の質量は、下記表１に示される。比較例５の金属粉全体の質量は、下記表１に示される。これらの事項を除いて実施例１と同様の方法で、比較例５のコンパウンドを作製した。実施例１と同様の方法で、比較例５のコンパウンドの流動性及び充填性を評価した。しかし、比較例５のコンパウンドは殆ど流動しなかった。流動性に乏しい比較例５のコンパウンドは金型へ充填されなかった。したがって、比較例５のコンパウンドのフロータイム、フローストローク及び充填率を測定することができなかった。比較例５のコンパウンドの離型性は評価されなかった。
【0086】
【表1】
【0087】
比較例１の金属粉の含有量は９６質量％未満であった。その結果、比較例１は、ラウリン酸の金属塩、ステアリン酸の金属塩、及びケン化モンタン酸エステルのいずれも含まないにもかかわらず、流動性及び充填性を有していた。
【0088】
実施例１～７及び比較例２～４のいずれも場合も、金属粉の含有量は９６質量％以上であった。しかし、比較例２～４は、ワックスを含むにもかかわらず、流動性及び充填性を有していなかった。一方、実施例１～７は、ステアリン酸の金属塩、及びケン化モンタン酸エステルのいずれかを含んでいたため、流動性及び充填性を有していた。
【産業上の利用可能性】
【0089】
本発明に係るコンパウンドは、流動性及び充填性に優れているため、コンパウンドの成型によりインダクタ等の多様な形状の工業製品を製造することができる。
【符号の説明】
【0090】
１…コンパウンド、１ａ…成型体、２…シリンダ、３…開口部、４…排出穴、５…ヒーター、６…プランジャー、１０…フローテスタ、１１…収容室、１２…ゲート（流路）、１３…ベント、１４…キャビティー、１５…凸部、１６…貫通穴、２０…金型。
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【手続補正書】
【提出日】2024-05-20
【手続補正1】
【補正対象書類名】特許請求の範囲
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項1】
金属粉とエポキシ樹脂とワックスと硬化促進剤とを含み、
前記金属粉が軟磁性体であり、
前記金属粉の含有量が、９６質量％以上１００質量％未満であり、
前記ワックスが、ラウリン酸の金属塩、ステアリン酸の金属塩、及びケン化モンタン酸エステルからなる群より選ばれる少なくとも一種を含む、
コンパウンド。
前記金属粉が軟磁性体であり、
前記金属粉の含有量が、９６質量％以上１００質量％未満であり、
前記ワックスが、ラウリン酸の金属塩、ステアリン酸の金属塩、及びケン化モンタン酸エステルからなる群より選ばれる少なくとも一種を含む、
コンパウンド。
【請求項2】
前記硬化促進剤の配合量が、１００質量部の前記エポキシ樹脂に対して、０．１質量部以上３０質量部以下である、
請求項１に記載のコンパウンド。
請求項１に記載のコンパウンド。
【請求項3】
前記硬化促進剤が、２－ウンデシルイミダゾール及び２－エチル－４－メチルイミダゾールからなる群より選ばれる少なくとの一つを含む、
請求項１又は２に記載のコンパウンド。
請求項１又は２に記載のコンパウンド。
【請求項4】
前記コンパウンドにおける前記ラウリン酸の金属塩、前記ステアリン酸の金属塩、及び前記ケン化モンタン酸エステルの含有量の合計が、１００質量部の前記エポキシ樹脂に対して、２質量部以上２０質量部以下である、
請求項１～３のいずれか一項に記載のコンパウンド。
請求項１～３のいずれか一項に記載のコンパウンド。
【請求項5】
前記エポキシ樹脂が、ビフェニルアラルキル型エポキシ樹脂を含む、
請求項１～４のいずれか一項に記載のコンパウンド。
請求項１～４のいずれか一項に記載のコンパウンド。
【請求項6】
硬化剤を更に含み、
前記硬化剤が、フェノールノボラック樹脂を含む、
請求項１～５のいずれか一項に記載のコンパウンド。
前記硬化剤が、フェノールノボラック樹脂を含む、
請求項１～５のいずれか一項に記載のコンパウンド。
【請求項7】
カップリング剤を更に含み、
前記カップリング剤が、メタクリロキシオクチルトリメトキシシランを含む、
請求項１～６のいずれか一項に記載のコンパウンド。
前記カップリング剤が、メタクリロキシオクチルトリメトキシシランを含む、
請求項１～６のいずれか一項に記載のコンパウンド。
【請求項8】
応力緩和剤を更に含み、
前記応力緩和剤が、カプロラクトン変性ジメチルシリコーンを含む、
請求項１～７のいずれか一項に記載のコンパウンド。
前記応力緩和剤が、カプロラクトン変性ジメチルシリコーンを含む、
請求項１～７のいずれか一項に記載のコンパウンド。
【請求項9】
前記金属粉と前記エポキシ樹脂と前記ワックスと前記硬化促進剤とを含む原料を、加熱及び混練することによって製造される、
請求項１～８のいずれか一項に記載のコンパウンド。
請求項１～８のいずれか一項に記載のコンパウンド。
【請求項10】
前記ワックスが、前記ラウリン酸の金属塩及び前記ケン化モンタン酸エステルを含む、
請求項１～９のいずれか一項に記載のコンパウンド。
請求項１～９のいずれか一項に記載のコンパウンド。
【請求項11】
前記ラウリン酸の金属塩、前記ステアリン酸の金属塩、及び前記ケン化モンタン酸エステルからなる群より選ばれる少なくとも一種が、亜鉛を含む、
請求項１～９のいずれか一項に記載のコンパウンド。
請求項１～９のいずれか一項に記載のコンパウンド。
【請求項12】
前記ラウリン酸の金属塩、前記ステアリン酸の金属塩、及び前記ケン化モンタン酸エステルからなる群より選ばれる少なくとも一種が、アルカリ金属元素及びアルカリ土類金属元素からなる群より選ばれる少なくともいずれか一種を含む、
請求項１～９のいずれか一項に記載のコンパウンド。
請求項１～９のいずれか一項に記載のコンパウンド。
【請求項13】
前記ケン化モンタン酸エステルが、カルシウムを含む、
請求項１～９のいずれか一項に記載のコンパウンド。
請求項１～９のいずれか一項に記載のコンパウンド。
【請求項14】
前記ケン化モンタン酸エステルが、部分ケン化モンタン酸エステルである、
請求項１～１３のいずれか一項に記載のコンパウンド。
請求項１～１３のいずれか一項に記載のコンパウンド。
【請求項15】
前記部分ケン化モンタン酸エステルのケン化価が、１０２ｍｇＫＯＨ／ｇ以上１２２ｍｇＫＯＨ／ｇ以下である、
請求項１４に記載のコンパウンド。
請求項１４に記載のコンパウンド。
【請求項16】
トランスファー成型に用いられる、
請求項１～１５のいずれか一項に記載のコンパウンド。
請求項１～１５のいずれか一項に記載のコンパウンド。
【請求項17】
請求項１～１６のいずれか一項に記載のコンパウンドを含む、
成型体。
成型体。
【請求項18】
請求項１～１６のいずれか一項に記載のコンパウンドのトランスファー成型によって製造される、
成型体。
成型体。
【請求項19】
請求項１～１６のいずれか一項に記載のコンパウンドの硬化物。
【請求項20】
請求項１～１６のいずれか一項に記載のコンパウンドのトランスファー成型によって製造される、
コンパウンドの硬化物。
コンパウンドの硬化物。