特許 6991926 転がり疲れ試験片、転がり疲れ試験片の製造方法、及び、転がり疲れ試験方法

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】特許公報(B2)

(11)【特許番号】

(24)【登録日】2021-12-10

(45)【発行日】2022-02-03

(54)【発明の名称】転がり疲れ試験片、転がり疲れ試験片の製造方法、及び、転がり疲れ試験方法

(51)【国際特許分類】

   G01M 13/04 20190101AFI20220127BHJP

【ＦＩ】

G01M13/04

【請求項の数】 7

(21)【出願番号】P 2018102759

(22)【出願日】2018-05-29

(65)【公開番号】P2019207165

(43)【公開日】2019-12-05

【審査請求日】2020-11-04

(73)【特許権者】

【識別番号】000180070

【氏名又は名称】山陽特殊製鋼株式会社

(74)【代理人】

【識別番号】100087398

【弁理士】

【氏名又は名称】水野 勝文

(74)【代理人】

【識別番号】100126147

【弁理士】

【氏名又は名称】川上 成年

(72)【発明者】

【氏名】藤松 威史

【審査官】瓦井 秀憲

(56)【参考文献】

【文献】特開２０１４－１７４１４８（ＪＰ，Ａ）

【文献】特開２００３－０７５３２８（ＪＰ，Ａ）

【文献】特開２００８－３０８７０６（ＪＰ，Ａ）

【文献】特開２００４－３４０８０８（ＪＰ，Ａ）

【文献】米国特許第０６０６５３４３（ＵＳ，Ａ）

(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)

Ｇ０１Ｍ １３／０４

Ｆ１６Ｃ ３３／３０

(57)【特許請求の範囲】

【請求項1】

試験片本体部と、
前記試験片本体部の表面から所定の深さに埋め込まれた、所定形状の単体粒子と、
を有し、
前記試験片本体部の表面と、前記単体粒子との間に、Si系酸化物群が備わる転がり疲れ試験片。

【請求項2】

前記単体粒子は、単体の非金属介在物もしくは非金属介在物に類似した組成を有する化合物である、請求項１に記載の転がり疲れ試験片。

【請求項3】

前記単体粒子は、複数の非金属介在物もしくは非金属介在物に類似した組成を有する化合物である、請求項１に記載の転がり疲れ試験片。

【請求項4】

前記転がり疲れ試験片の硬さは、55HRC以上である、請求項１から３のいずれかに記載の転がり疲れ試験片。

【請求項5】

請求項１から４のいずれかに記載の転がり疲れ試験片を用いてスラスト型転がり疲れ試験を行う、転がり疲れ試験方法。

【請求項6】

請求項１に記載の転がり疲れ試験片の前記Si系酸化物群の上部を転動体が通るように軌道を配置してスラスト型転がり疲れ試験を行う、転がり疲れ試験方法。

【請求項7】

試験片本体部を作製し、
前記試験片本体部の表面に所定径、所定深さの穴を形成し、
前記穴に所定形状の単体粒子を投入し、
前記単体粒子が投入された前記試験片本体部に対して熱間等方圧加圧加工を行い、前記試験片本体部の表面と、前記単体粒子との間に、Si系酸化物群を形成する、転がり疲れ試験片の製造方法。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、試験片、及び、転がり疲れ試験方法に関する。

【背景技術】

【0002】

適正な潤滑条件下で使用されているにも関わらず、軸受が想定よりも早期に破損する短寿命はく離が起こる場合があり、軸受の小型・軽量化設計の実現への妨げとなっている。このようなはく離は、鋼に含まれる非金属介在物によって引き起こされている。非金属介在物は鋼の精錬・鋳造・凝固の過程で不可避的に生成し、その過程で除去しきれないものが以降の圧延や鍛造等を経た軸受素材中に含まれることになる。この介在物を起点としたはく離は通常、部品の表面ではなくやや内部に端を発する。これは軸受の軌道輪と転動体（球、ころ等）が転がり接触する際に軌道輪のやや内部に高いせん断応力が生じることによる。

【0003】

このように疲労が部品内部で進行するという特徴から、転がり疲れの直接的な観察は困難となっている。また、はく離後にその起点となった介在物が破面上に見付かることも稀であった。そのために、介在物が軸受寿命を左右すること自体には疑いがないにも関わらず、介在物と寿命との直接的な関係は未だ明らかとはなっていない。なお、転がり軸受の寿命指標としてはL₁₀寿命が重用されている。L₁₀寿命とは、同じ条件で複数個のサンプルの寿命試験をした場合に、そのうちの90%の試験片がはく離しない寿命を指す。すなわち、軸受の寿命は確率論的に評価されることが通例となっている。それを打破し、介在物と寿命や転がり疲れとの関係を直接的に検証することが、短寿命はく離を回避可能な鋼を実現するために必要とみられる。

【0004】

他方で、本発明者らは、鋼中に多数の空洞を残存・分散させたSUJ2鋼を人工的に作製し、これらの空洞に対する転がり疲れき裂挙動を観察し、その挙動と空洞あるいは一般介在物に対する応力シミュレーションとを対比させた結果から、介在物と母相間に隙間（空隙）がある場合に有害性が助長されることを見出している（例えば、非特許文献１参照）。

【0005】

これに関連して、介在物－母相間の隙間を閉塞させるための熱間等方圧加圧（HIP（Hot Isostatic Pressing））加工を鋼材に施すと転がり疲れ寿命が大幅に向上することが確認されている（例えば、非特許文献２参照）。

【先行技術文献】

【非特許文献】

【0006】

【文献】藤松威史、平岡和彦、山本厚之、「高炭素クロム軸受鋼の転がり疲れにおける内部欠陥からのき裂発生挙動」、鉄と鋼、一般社団法人日本鉄鋼協会、Vol. 94、 No. 1 (2008年)、p. 13-20.

【0007】

【文献】橋本（K. Hashimoto）、藤松（T. Fujimatsu）、常陰（N. Tsunekage）、平岡（K. Hiraoka）、木田（K. Kida）、サントス（E. C. Santos）、「内部破壊タイプ転がり疲労寿命における介在物/母相境界空洞の影響（Effect of inclusion/matrix interface cavities on internal-fracture-type rolling contact fatigue life）」、マテリアルズ アンド デザイン（Materials & Design）、エルゼビア・ベーフェー（Elsevier B.V.）、（オランダ）、Vol. 32, Issue 10, 2011年12月、p. 4980-4985

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0008】

非特許文献２によれば、介在物－母相界面の状態が寿命の変化要因になることは明らかである。ただし、はく離が発生した後に、事前の介在物周囲の隙間の有無を検証することは事実上難しく、寿命の長短に対する隙間の寄与を推し量ることはできなかった。

【0009】

したがって、介在物大きさと寿命や転がり疲れとの関係を解き明かすには、転がり疲れ試験に先立って寿命に強く関与する介在物－母相界面の状態を一定の状態に揃えておく、すなわち界面の条件を固定しておくことが必須である。また、軸受の短寿命はく離をもたらすのは比較的大きな介在物と推定され、そのような介在物が限られた評価数量の転がり疲れ試験片内のごく小さい応力負荷体積中に存在する可能性が低いことも考慮する必要がある。

【0010】

近年の軸受鋼に対するニーズとして長寿命化を追求するだけではなく、突発的に発生する短寿命はく離を抑制して部品の信頼性を向上させることが望まれている。したがって、そのような軸受製品の実現にあたり、介在物の大きさと寿命との関係を明確にし、短寿命はく離の起点となる介在物の大きさを知ることが課題になる。

【0011】

ただし、それには転がり疲れに影響を及ぼす因子である介在物の大きさや組成、形状、母相と介在物との界面状態、鋼中での存在位置が事前に判明した状態で、その介在物を対象として転がり疲れ試験を行い、介在物大きさと寿命、あるいは未はく離の場合であれば介在物大きさとその周囲の疲労の状況とを、一対一に対照させた検証を行うことが必要である。

【0012】

なぜなら、先に挙げた各種因子が寿命に対して影響を及ぼす可能性が高いにも関わらず、試験後にはその影響を分離して検証することが困難なためである。しかしながら、これまでに対象介在物の情報が予め判明した状態で転がり疲れ試験を行い、寿命や転がり疲れに及ぼす影響を一対一に対照させて検証するための試験方法は確立されていなかった。

【0013】

本発明は上記の課題を鑑みてなされたものであり、鋼の製鋼過程で生成し、その後の圧延や鍛造などを経た鋼の中に残存して分布している非金属介在物の大きさやその存在頻度には頼らない転がり疲れ試験方法を提供することを目的とする。

【課題を解決するための手段】

【0014】

本発明は、試験片本体部と、試験片本体部の表面から所定の深さに埋め込まれた、所定形状の単体粒子と、を有し、試験片本体部の表面と、単体粒子との間に、Si系酸化物群が備わる転がり疲れ試験片である。

【発明の効果】

【0015】

本発明の人工的な欠陥導入による転がり疲れ試験方法によれば、介在物の有害性（寿命や転がり疲れへの影響）を精緻に検証することが可能となる。

【図面の簡単な説明】

【0016】

【図1】実施形態の試験片の構成を示す図である。

【図2】実施形態の試験片の製造工程を示すフローチャートである。

【図3】マイクロピペット先端に保持した球形Al₂O₃単体粒子をドリルホールの位置に移動させた様子を示す写真である。

【図4】図１（ｂ）のＹ部の拡大図である。

【図5】人工的に埋設した欠陥位置の精密目印となるスラスト試験片上の微小Si系酸化物粒子群を特定した写真である。

【図6】スラスト型転がり疲れ試験後のスラスト試験片の断面観察において、埋設した球形Al₂O₃単体粒子のスラスト試験片表面からの深さ位置を観察した写真である。

【図7】図６の球形Al₂O₃単体粒子を拡大して観察し、Al₂O₃周囲の転がり疲れによって発生したき裂を観察した写真である。

【発明を実施するための形態】

【0017】

以下、本発明の実施形態である、試験片、及び、転がり疲れ試験方法について、図を参照して詳細に説明をする。

【0018】

図１は、本実施形態の試験片の構成を示す図である。図１（ａ）は、正面図であり、図１（ｂ）は、側面図（Ｘ-Ｘ断面図）である。なお、説明を容易にするため、図１は寸法関係を一部誇張している。

【0019】

実施形態の試験片１００は、中心部に内径穴部１０１を有する中空円盤状の部材である。試験片１００は、研磨面下の軌道相当位置に単体粒子（Al₂O₃粒子等）１０４が埋設されている。なお、図１では、説明の便宜上、単体粒子１０４及びドリルホール１０３を実線にて記載しているが、後述する熱間等方圧加圧加工により、単体粒子１０４は試験片内に埋設され、ドリルホール１０３は消滅する。

【0020】

図２は、本実施形態の試験片の製造工程を示すフローチャートである。

【0021】

まず、試験片の作製を行う（ＳＴＥＰ１）。試験片１００（試験片本体部）の素材としてはSUJ2鋼のφ65mm圧延材を使用した。この鋼材に865℃で1h保持後に空冷する焼ならし、および最高点加熱温度を800℃とし、その温度で保持後に徐冷を行う球状化焼なましを施した。そこから、外径60mm（図１中のＡ）、内径20mm（図１中のＢ）、厚さ8mm（図１中のＣ）で片面１０２をバフ研磨仕上げした試験片１００を作製した。なお、試験片の上記外径、内径、及び、厚さについては、試験条件に応じて、適宜変更されうる。

【0022】

その後、この試験片１００のバフ研磨面１０２側の軌道相当位置に直径0.20mmで深さ1mmの単穴のドリルホール１０３の加工を施した（ＳＴＥＰ２）。なお、ドリルホールの上記直径、及び、深さについては、試験条件及び単体粒子の形状や大きさに応じて、適宜変更されうる。

【0023】

なお、ここでは一例としてSUJ2鋼を用いた事例を説明したが、それ以外の鋼も利用することができる。その場合、ＳＴＥＰ１の焼ならしや球状化焼なましや後述の試験片再加工時の焼ならしや球状化焼なましはその選定した鋼種にあった条件を選定するか、鋼種によっては省略しても良いものとする。

【0024】

転がり疲れ試験片１００に人工的に導入する欠陥には、鋼中の介在物組成として代表的なAl₂O₃を想定し、代替物質として人工化合物のAl₂O₃粒子（単体粒子１０４）を用意した。それらの中から、球形状を有するAl₂O₃粒子を1粒選定し、CCDカメラ付き実体顕微鏡と組み合わせた単粒子の精密操作を自在に行うための制御装置を使い、選定した単体粒子１０４をドリルホール１０３内に投入した（ＳＴＥＰ３）。

【0025】

このときの単体粒子１０４のピックアップとリリースは精密制御装置に接続した先端部内径10μmのマイクロピペットを介して行った。このマイクロピペットの先端部内径はピックアップする粒子の大きさに応じて適宜サイズを変更して良い。図３は、単体粒子１０４をピペット先端に吸着してピックアップし、そのまま試験片上のドリルホール１０３の位置にピペット先端を移動させたときの保持状況を示したものである。なお、単体粒子１０４をドリルホール１０３内に投入するにはピペット先端での吸着を解除して行う。

【0026】

このとき、直径が既知であるドリルホール１０３の径（実施形態では0.20mm）を基準として、単体粒子１０４であるAl₂O₃の直径を精密に測定することができる。図３に対して測定された単体粒子１０４であるAl₂O₃の直径は79μmであった。なお、単体粒子の上記直径については、試験条件に応じて、適宜変更されうる。

【0027】

実際に鋼中に含まれている非金属介在物について、本実施形態の方法による転がり疲れ試験を行う場合には、例えば電解抽出などの手段を用いて鋼といったん分離して取り出してから本実施形態の方法を適用すれば良い。なお、本実施形態の単体粒子１０４の形状は球形であるが、これに限られず、非金属介在物やそれに類似した組成を有する化合物の形状に関しては、球形以外のものを選択することもできる。なお、鋼中に含まれる非金属介在物としては、Al₂O₃やMgO－Al₂O₃やCaO－Al₂O₃、CaO－Al₂O₃－SiO₂、SiO₂、TiNなどが知られるところであり、類似した組成を有する化合物とは、例えば例示した非金属介在物の組成構成範囲に調整されている化合物のことを指す。

【0028】

単体粒子１０４に使用する化合物については、工業的に合成されたものであっても良く、また、実験室レベルで作製したものであっても良い。

【0029】

また、本実施形態では、単体粒子１０４を１つとしているが、単体粒子１０４を複数として、複数の介在物もしくはそれに類似した組成を有する化合物についても本実施形態の試験片を利用して転がり疲れ試験を行うことができる。その場合には、試験片１００上にドリルホール１０３を一穴加工して、そのなかに複数個の介在物もしくはそれに類似した組成を有する化合物（単体粒子１０４）を投入する方法を取り得る。

【0030】

もしくは、試験目的に応じて、ドリルホール１０３同士の相対的な配置や深さを定めて複数穴のドリルホール１０３を形成する加工を行ない、それぞれのドリルホール１０３に対して介在物もしくはそれに類似した組成を有する１以上の化合物（単体粒子１０４）を投入する方法も取り得る。

【0031】

続いて、単体粒子１０４であるAl₂O₃がドリルホール１０３内から脱落しないようにしながら、別途用意した低炭素鋼製のケースに試験片１００を収め、試験片１００の内径穴部１０１に芯金を入れてからケースを密閉し、ケース内部を真空脱気した後、圧力147MPa、温度1170℃で5h保持する熱間等方圧加圧加工を施してから、ケースごと徐冷した（ＳＴＥＰ４）。

【0032】

この熱間等方圧加圧加工の条件は、非金属介在物もしくは非金属介在物に類似した組成を有する化合物と周囲の母相である鋼とを密着させる手段として、1160℃以上の温度で110MPa以上の熱間等方圧加圧加工を加えればよい。この工程を経由させることによって、Al₂O₃と母相の界面に隙間の無い状態を造ることができるので、転がり疲れに及ぼす隙間の影響を排除することができる。より望ましい熱間等方圧加圧の圧力は140MPa以上である。

【0033】

図４は、図１（ｂ）のＹ部の拡大図である。図２に示すように、本実施形態の方法で試験片１００を作製したことにより、ドリルホール１０３内に投入したAl₂O₃（単体粒子１０４）の直上方向のドリルホール最終閉塞部（図４中のＡ部、及び、図５）に、数μm程度の大きさの微小なSi系酸化物群が不可避的に形成して点在する。これが転がり疲れ試験において軌道配置する際の欠陥導入箇所の精密な目印として利用できる。なお、これらのSi系酸化物の個々の大きさは数μm程度に過ぎず、はく離寿命に対しては影響を及ぼさない。

【0034】

熱間等方圧加圧加工に続いて、焼ならしと球状化焼なましを施してから、SUJ2の部分を再び試験片の形状（外径φ56×内径φ20×厚さ4.8mm）に加工し、焼入焼戻し（835℃-0.5h、油冷→180℃-1.5h、空冷）を行って試験片の硬さを62HRC程度に調整した（ＳＴＥＰ５）。

【0035】

このとき、人工的に導入した内部の欠陥（単体粒子１０４）に対して転がり疲れを付与する本実施形態の目的のため、試験片１００の硬さは、55HRC以上必要である。これより硬さが低い場合は、欠陥やその周辺のみならず、母相の転がり疲れが進行するため、欠陥自体の有害性を区別して検証することが困難となる。より望ましい試験片１００の硬さは、58HRC以上である。

【0036】

続いて、熱処理時の酸化スケールを平面研削で除去してから、周波数50MHzの超音波探傷試験により試験片中のAl₂O₃の深さを特定し、この深さ情報をもとに試験片のバフ研磨仕上げを行い、後述のスラスト試験条件における高せん断応力深さ域にAl₂O₃（単体粒子１０４）が配置されるように調整した（ＳＴＥＰ６）。

【0037】

スラスト型転がり疲れ試験を行うにあたり、まず、介在物埋設箇所の精密目印となる微小Si系酸化物粒子群の試験片１００上での位置を図５のように特定した。続いて、その直上を転動体が通るように軌道を配置した。試験片１００の配置に関しては、上板にSUJ2製単式スラスト軸受のレース（型番51305）を使用し、下板をAl₂O₃埋設試験片１００とし、上板と下板の間に転動体として直径3/8インチのSUJ2製鋼球3個を120°ピッチで等分配置するようにした。なお、軌道の配置に関しては、微小なSi系酸化物粒子群を活用することで埋設箇所直上の位置は特定されるのであるから、埋設箇所直上を軌道幅の中心が通るようにしてもよく、また、敢えて軌道幅の中心から適宜ずらすようにすることも目的に応じて選択して良い。

【0038】

続いて転動体と試験片１００の接触部に4.0GPaの最大ヘルツ接触応力が加わるように荷重を付与した。このときの負荷サイクル速度は1800サイクル/min、潤滑はISO VG68油浴への浸漬方式とし、常温で試験を実施した。

【0039】

スラスト型転がり疲れ試験を実施したところ、2×10⁸サイクルもの長期間の試験後にもはく離は生じていないが、Al₂O₃（単体粒子１０４）周辺の疲労度合いを調査する目的で断面観察を行った。観察断面はスラスト試験の軌道の接線方向に平行な断面とし、事前に判明しているAl₂O₃（単体粒子１０４）の位置情報を頼りとして精密研磨を行うことで確実な観察を行うことができた。

【0040】

図６、図７はその観察で得られた写真である。図４から、球形Al₂O₃（単体粒子１０４）の直径が最大となる深さを確認したところ、当該試験条件下での水平せん断応力の最大値の99%程度が作用する深さに位置しており十分な転がり疲れが付与されたとみられること、図5から球形Al₂O₃（単体粒子１０４）の周囲の母相側に転がり疲れによって発生した複数のき裂が観察され、Al₂O₃が転がり疲れの影響を受けたことが明白であること、をそれぞれ確かめた。

【0041】

以上の通り、本実施形態の人工的な欠陥導入による転がり疲れ試験方法を用いることにより、予め選定した非金属介在物もしくはそれと類似した組成を有する化合物を人工的に導入し、それを対象として転がり疲れ試験を行い、事前に把握していた位置情報を元に試験後に介在物埋設箇所周辺のき裂等の転がり疲れ挙動を確実に観察することが実現可能である。

【0042】

また、介在物からはく離を生じさせることによって、介在物大きさと寿命との関係についても検証が可能な方法である。また、本方法は、予め転がり疲れを付与する介在物の組成・形状、および介在物－母相界面の状態を定めた状態で試験を行うことから、それらの条件を有限要素法による解析に反映させることも容易であり、この観点からも従来以上に高度な検証が可能になる。

【0043】

以上説明したように、本実施形態は、非金属介在物もしくはそれに類似した組成を有する化合物について、予め大きさ、組成、形状を選定したものを人工的な手段で軸受用鋼製の転がり疲れ試験片中に導入し、さらに介在物もしくは化合物と母相とをお互いに密着した状態に制御したのち、その介在物もしくは化合物を対象として転がり疲れ試験を行い、転がり疲れに対する有害性（寿命や疲労への影響）を精緻に検証するという方法である。また、この発明の方法では、はく離に至る前段階で試験を中断した場合であっても、鋼中の介在物もしくは化合物の存在位置が予め精密に特定されていることにより、その周囲の疲労状況の断面観察について、確実に遂行することを可能にする。

【0044】

本実施形態の人工的な欠陥導入による転がり疲れ試験方法は、寿命に関与する介在物の大きさ、形状、組成、母相との隙間の状況、鋼中の存在位置といった諸情報について予め判明した状態から試験を行うことにより、介在物の有害性（寿命や転がり疲れへの影響）を精緻に検証することを可能とする、これまでに無い新たな試験方法である。本試験方法を用いた場合、介在物の精密な位置情報が予め判明しているために、介在物周囲の疲労状況の観察を容易に行うことができる。その観察手法としては従来から良く用いられてきた断面観察による手法が利用可能であるし、あるいは非破壊での観察手法の適用も可能であり、介在物周囲の疲労挙動について従来以上に精緻な検証の実現が期待できる。

【0045】

以上、実施形態を説明したが、この実施形態は、例として提示したものであり、発明の範囲を限定することは意図していない。この新規な実施形態は、その他の様々な形態で実施されることが可能であり、発明の要旨を逸脱しない範囲で、種々の省略、置き換え、変更を行うことができる。この実施形態やその変形は、発明の範囲や要旨に含まれるとともに、特許請求の範囲に記載された発明とその均等の範囲に含まれる。

【符号の説明】

【0046】

１００：試験片
１０１：内径穴部
１０４：単体粒子

【図1】

【図2】

【図3】

【図4】

【図5】

【図6】

【図7】