(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】特許公報(B2)
(11)【特許番号】
(24)【登録日】2022-05-06
(45)【発行日】2022-05-16
(54)【発明の名称】シリコン微粒子及びその製造方法
(51)【国際特許分類】
C01B 33/03 20060101AFI20220509BHJP
H01M 4/38 20060101ALI20220509BHJP
【ＦＩ】
C01B33/03
H01M4/38 Z
【請求項の数】
4
(21)【出願番号】P 2018096067
(22)【出願日】2018-05-18
(65)【公開番号】P2019199385
(43)【公開日】2019-11-21
【審査請求日】2021-04-08
(73)【特許権者】
【識別番号】000003182
【氏名又は名称】株式会社トクヤマ
(74)【代理人】
【識別番号】110001070
【氏名又は名称】特許業務法人ＳＳＩＮＰＡＴ
(72)【発明者】
【氏名】望月 直人
(72)【発明者】
【氏名】石田 晴之
(72)【発明者】
【氏名】有行 正男
(72)【発明者】
【氏名】福原 浩二
【審査官】浅野 昭
(56)【参考文献】
【文献】特開２０１７－１１２０５７（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１８－７０４４３（ＪＰ，Ａ）
【文献】特表２０１１－５２０７６３（ＪＰ，Ａ）
【文献】特表２０１２－５２４０２２（ＪＰ，Ａ）
(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)
Ｃ０１Ｂ ３３／０３
Ｈ０１Ｍ ４／３８
(57)【特許請求の範囲】
【請求項1】
一次粒子の平均直径が３０～９００ｎｍであり、結晶子径が１０ｎｍ未満であり、
塩素濃度が、１～１０質量％にあり、
酸素濃度（Ｃo：質量％）と比表面積（Ｓ：ｍ2／ｇ）との比（Ｃo／Ｓ）が０．０５未満であることを特徴とするシリコン微粒子。
【請求項2】
反応器内で、トリクロロシランを含むガスを６００～９５０℃の温度に加熱し、トリクロロシランを熱分解させて塩素含有シリコン微粒子前駆体を生成させたのち、前記シリコン微粒子前駆体を捕集し、次いで、捕集したシリコン微粒子前駆体を、不活性ガスの供給下、または減圧下で、７５０～９００℃の温度で加熱して脱塩素を行うことを特徴とするシリコン微粒子の製造方法。
【請求項3】
シリコン微粒子前駆体を捕集する際に、分離された反応排ガスから、未反応トリクロロシランおよび四塩化ケイ素を回収し、四塩化ケイ素は、金属シリコンおよび水素と反応させてトリクロロシランに転化させて、反応原料として用いることを特徴とする請求項２に記載のシリコン微粒子の製造方法。
【請求項4】
反応排ガスから、未反応のトリクロロシランを蒸留によって分離回収して反応原料として用いることを特徴とする請求項２または３に記載のシリコン微粒子の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、新規なシリコン微粒子とその製造方法に関する。詳しくは、微量の塩素を含有し、酸素量が所定の範囲に制御された、特定の一次粒子径および結晶子径を有するシリコン微粒子および、該微粒子の製造方法を提供するものである。
【背景技術】
【0002】
現在、シリコンは、リチウムイオン二次電池の電極材（負極材）をはじめとして種々の用途に使用され或いはその使用が提案されている。
従来、リチウムイオン電池の負極材にはグラファイト、黒鉛などのカーボン系材料が一般的に使用されているが、理論容量が３７２ｍＡｈ／ｇ（ＬｉＣ6までリチウム化した場合）と低く、より高容量の負極材料が望まれている。シリコンは、カーボン材料に比べて単位質量あたりリチウムの吸蔵量が大きく、理論容量が３，５７９ｍＡｈ／ｇ（Ｌｉ15Ｓｉ4までリチウム化した場合）と非常に高容量であり、次世代の負極材として検討されている。
従来、リチウムイオン電池の負極材にはグラファイト、黒鉛などのカーボン系材料が一般的に使用されているが、理論容量が３７２ｍＡｈ／ｇ（ＬｉＣ6までリチウム化した場合）と低く、より高容量の負極材料が望まれている。シリコンは、カーボン材料に比べて単位質量あたりリチウムの吸蔵量が大きく、理論容量が３，５７９ｍＡｈ／ｇ（Ｌｉ15Ｓｉ4までリチウム化した場合）と非常に高容量であり、次世代の負極材として検討されている。
【0003】
シリコンをリチウムイオン二次電池の負極材として使用する場合の課題として、シリコンとリチウムが合金を形成してリチウムを吸蔵する際の体積膨張が大きく、充放電による膨張収縮の繰り返しによって、歪エネルギーが内部に蓄積して、シリコンが粉々に破断して空隙が発生し、電気伝導性やイオン伝導性を喪失することで負極の充電容量が低下することが挙げられる。
【0004】
この課題に対し、シリコンを微粒子化すると、膨張収縮の際にシリコン微粒子が破断し難くなり、耐久性を高くできることが知られている。（非特許文献１）
シリコンは、リチウムと弱い共有結合を構成する充放電サイトとして機能するが、シリコン中にＳｉ－Ｏとして存在する酸素不純物は、リチウムと強いイオン結合を形成する不可逆容量サイトとなる。そのため、シリコン中の酸素不純物はなるべく少ないことが望ましい。しかし、シリコンの表面には一般に自然酸化膜と呼ばれる酸化層が存在するため、シリコンを微粒子化することで表面積が増大すると、それに比してシリコン中の酸素濃度も増大するという課題がある。特に、破砕によってシリコンを微粒子化すると、破砕エネルギーに起因するシリコンの表面変質層（不安定で活性の高い部位）の形成によって、シリコン表面の酸化層が厚く形成され、酸素濃度が高くなりやすい。
シリコンは、リチウムと弱い共有結合を構成する充放電サイトとして機能するが、シリコン中にＳｉ－Ｏとして存在する酸素不純物は、リチウムと強いイオン結合を形成する不可逆容量サイトとなる。そのため、シリコン中の酸素不純物はなるべく少ないことが望ましい。しかし、シリコンの表面には一般に自然酸化膜と呼ばれる酸化層が存在するため、シリコンを微粒子化することで表面積が増大すると、それに比してシリコン中の酸素濃度も増大するという課題がある。特に、破砕によってシリコンを微粒子化すると、破砕エネルギーに起因するシリコンの表面変質層（不安定で活性の高い部位）の形成によって、シリコン表面の酸化層が厚く形成され、酸素濃度が高くなりやすい。
【0005】
また、アモルファス状のシリコンは、結晶性のシリコンに比してリチウムが均等に分布しやすく、シリコンがリチウムとの合金を作る際、膨張時に局所応力がかかり難く割れにくくなるため、耐久性を高くできることが知られている。アモルファスシリコンとは、シリコンの結晶性を限りなく低くしたものであり、原子半径の非常に小さい水素をシリコンの一部に結合させ、シリコンの結晶性を下げることで得られる水素化アモルファスシリコンが最も一般的に知られている。しかし、シリコンと水素との結合エネルギーは比較的低く不安定であるため、リチウムイオン電池の負極材に使用した場合、シリコンのリチウム化・脱リチウム化の繰り返しの過程で結晶化を起こし、大きな結晶に変化してしまうおそれがある。
【0006】
アモルファスシリコンの製造方法として、例えば、特許文献１には、ａ）シリコン源ガス及びポリシリコンシリコンシードを反応区域に供給するステップ；ｂ）反応区域内で、シリコン源ガスの熱分解の反応平衡に到達して元素シリコンが生成するように、シリコン源ガスを反応区域内で十分な温度と滞留時間に維持するステップ；およびｃ）ポリシリコンシリコンシードに元素シリコンが蒸着されて被覆粒子が生成するように、反応区域中に十分な量のポリシリコンシリコンシードを維持するステップ；を含む製造方法が開示されている。
【0007】
特許文献１には、ｉ）少なくとも１種のシリコン源ガスの分解が、４ＨＳｉＣｌ3←→Ｓｉ＋３ＳｉＣｌ4＋２Ｈ2によって進行するものであり；ｉｉ）十分な温度が、約７００℃～約１０００℃の温度範囲であり；ｉｉｉ）十分な滞留時間が、約５秒未満であることが開示されている。しかしながら、特許文献１の方法では反応温度が上記範囲の上限付近になると、シリコンの析出によって反応管が閉塞するため、連続生産が困難であり、また、温度を下げると、塩素が多く残存したシリコンとなり、容易に空気中の水分と反応して酸化してしまうという欠点がある。
【0008】
特許文献２には２０～１５０ｍ2／ｇのＢＥＴ表面積を有する凝集結晶質シリコン粉末が開示され、その製造方法として、ガス状のシラン、不活性ガスおよび、水素をホットウォール反応器中で加熱したのち、反応物を冷却させて粉末を分離回収する、凝集結晶質シリコン粉末の製造方法が開示されている。しかし、特許文献２に記載の製造方法は、シラン原料に、反応性が高く爆発性のあるモノシランが使用されているため、安定生産が難しい。また、得られるシリコンは結晶質のシリコンである。
【0009】
特許文献３には、ハロゲン化ポリシランを熱分解して得られる粉粒状の形態のハロゲン含有シリコンが開示されている。特許文献３で最終的に得られる塩化物含有シリコンは、実施例では３３％という大量の塩素を含んでおり、残存した塩素と空気中などの水分との反応によるシリコン酸化は避けられない。
【0010】
特許文献４には、組成式（ＳｉＨ）nで示される層状ポリシランを熱処理することで製造されたナノシリコン材料と、Ｐｔ，Ｉｒ，Ｐｄ，Ｃｕ，Ｗ及びＴｉから選ばれた少なくとも一種の金属よりなり該ナノシリコン材料のＳｉと複合化した複合化金属とからなる負極活物質が開示されている。上記層状ポリシランは水溶液中で調製されるため、水酸基が残存していると考えられ、これを使用して得られるナノシリコン材料は、本発明の目的とする低酸素のシリコンを得ることが困難であると予測される。
【0011】
以上のように、リチウムと合金化する際の膨張収縮に付随した破壊・変形が少なく、しかも低酸素濃度で、耐酸化性にも優れているシリコンは必ずしも得られていないのが現状であった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0012】
【文献】特表２０１２－５２４０２２号公報
【文献】特表２００７－５１１４６０号公報
【文献】特表２０１１－５２０７６３号公報
【文献】特開２０１４－１２０４２９号公報
【非特許文献】
【0013】
【文献】Ｘ． Ｈ． Ｌｉｕ ｅｔ ａｌ．， “Ｓｉｚｅ－Ｄｅｐｅｎｄｅｎｔ Ｆｒａｃｔｕｒｅ ｏｆ Ｓｉｌｉｃｏｎ Ｎａｎｏｐａｒｔｉｃｌｅｓ Ｄｕｒｉｎｇ Ｌｉｔｈｉａｔｉｏｎ”， ＡＣＳＮＡＮＯ Ｖｏｌ． ６， Ｎｏ． ２， ｐｐ． １５２２－１５３１ （２０１２）
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0014】
従って、本発明の目的は、リチウムとの反応（合金化）・リチウムの脱離（非合金化）の際の膨張収縮による破断が少なく、しかも低酸素濃度で、耐酸化性にも優れるシリコン微粒子およびその製造方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【0015】
本発明者らは、上記課題を解決するために、以下の点に着目した。
シリコンを微粒子化すると、リチウムとの合金化・非合金化に伴う膨張収縮が生じても、粒子の破断が起こりにくくなる。しかし、粒子径を小さくすると、単位質量当たりの表面（比表面積）が増えることになり、シリコン表面に形成される酸化膜によって酸素不純物量が多くなる。
シリコンを微粒子化すると、リチウムとの合金化・非合金化に伴う膨張収縮が生じても、粒子の破断が起こりにくくなる。しかし、粒子径を小さくすると、単位質量当たりの表面（比表面積）が増えることになり、シリコン表面に形成される酸化膜によって酸素不純物量が多くなる。
【0016】
また、粒子中の結晶ドメイン（結晶子）が小さくアモルファスに近いものであるほど、リチウムとの合金化・非合金化に伴う膨張収縮が抑制される傾向があり望ましい。シリコンはリチウムとの合金化の過程でアモルファス状態を経ることが知られており、結晶質のシリコンからアモルファス合金への相変化と比較して、アモルファス状のシリコンからアモルファス合金への相変化の方が、体積変化が小さいためと考えられる。
【0017】
また、トリクロロシランの熱分解によってシリコンを製造する場合、反応器内で
式（１）；
４ＳｉＨＣｌ3 → ３ＳｉＣｌ4 ＋ Ｓｉ ＋ ２Ｈ2 （１）
で表される分解反応が行われ、シリコン（Ｓｉ）が生成する。
式（１）；
４ＳｉＨＣｌ3 → ３ＳｉＣｌ4 ＋ Ｓｉ ＋ ２Ｈ2 （１）
で表される分解反応が行われ、シリコン（Ｓｉ）が生成する。
【0018】
この熱分解は主に１，０００℃以上の高温で進行するため、生成したシリコンが反応容器に融着し、その結果、シリコン微粒子の捕集率が極めて低くなるという問題がある。また、このような高温反応によって得られたシリコンは冷却の過程で結晶化が進行するため、結晶子径が増大する問題点もある。
【0019】
シリコン微粒子中に残存する塩素は、一般的に空気中などの水分と容易に反応して酸化の原因となると考えられているが、粒子表面近傍に露出する塩素のみ反応性が高く、粒子内部に存在する塩素はほとんど反応性を有しない。また、シリコン微粒子内に所定量の塩素を含有させておくと、シリコンの結晶化を阻害して結晶子径を小さく保つことができ、リチウム合金化の際の膨張を抑制することができる。
【0020】
この残存塩素、すなわちＳｉ－Ｃｌ結合（３８６ｋＪ／ｍｏｌ）の結合エネルギーは、Ｓｉ－Ｈ結合（３１６ｋＪ／ｍｏｌ）よりも大きく安定であるうえ、塩素は水素よりも原子半径が大きく、単位体積あたりのＳｉ原子密度を下げることができる。このため、一般にシリコンをアモルファス化する方法として知られている水素化よりも、化学的に安定であり、リチウム合金化の際の膨張の抑制効果が高い。
そして、上記着目点に鑑み、本発明者はさらに鋭意検討した結果、以下の発明を完成するに至った。
そして、上記着目点に鑑み、本発明者はさらに鋭意検討した結果、以下の発明を完成するに至った。
【0021】
本発明にかかるシリコン微粒子は
一次粒子の平均直径が３０～９００ｎｍであり、
結晶子径が１０ｎｍ未満であり、
塩素濃度が、１～１０質量％にあり、
酸素濃度（Ｃo：質量％）と比表面積（Ｓ：ｍ2／ｇ）との比（Ｃo／Ｓ）が０．０５未満である。
一次粒子の平均直径が３０～９００ｎｍであり、
結晶子径が１０ｎｍ未満であり、
塩素濃度が、１～１０質量％にあり、
酸素濃度（Ｃo：質量％）と比表面積（Ｓ：ｍ2／ｇ）との比（Ｃo／Ｓ）が０．０５未満である。
【0022】
本発明は、前記シリコン微粒子を製造するための好適な製造方法をも提供する。
即ち、本発明にかかる製造方法によれば、
反応器内で、トリクロロシランを含むガスを６００～９５０℃の温度に加熱し、トリクロロシランを熱分解させて塩素含有シリコン微粒子前駆体を生成させたのち、前記シリコン微粒子前駆体を捕集し、次いで、捕集したシリコン微粒子前駆体を、不活性ガスの供給下、または減圧下で、７５０～９００℃の温度で加熱して脱塩素を行うことを特徴とする。
即ち、本発明にかかる製造方法によれば、
反応器内で、トリクロロシランを含むガスを６００～９５０℃の温度に加熱し、トリクロロシランを熱分解させて塩素含有シリコン微粒子前駆体を生成させたのち、前記シリコン微粒子前駆体を捕集し、次いで、捕集したシリコン微粒子前駆体を、不活性ガスの供給下、または減圧下で、７５０～９００℃の温度で加熱して脱塩素を行うことを特徴とする。
【0023】
また、シリコン微粒子前駆体を捕集する際に、分離された反応排ガスから、未反応のトリクロロシランを蒸留によって分離回収して反応原料として用いることは好ましい態様である。
【0024】
さらに、反応排ガスから、未反応トリクロロシランおよび四塩化ケイ素を回収し、四塩化ケイ素は、金属シリコンおよび水素と反応させてトリクロロシランに転化させて、反応原料として用いることも好ましい態様である。
【発明の効果】
【0025】
本発明のシリコン微粒子は、一次粒子径および結晶子径が所定の範囲にあるため、リチウムイオン電池の負極材に用いた場合、充放電の際にリチウムとの合金化・非合金化によって膨張収縮を繰り返しても破断が起こりにくい。また、比表面積と酸素量を定義しているので、酸素不純物によるリチウムの不可逆反応が少ない上に、塩素を所定の範囲で含むために、低結晶性を維持し体積変化が少ない。
【0026】
本発明の製造方法として、トリクロロシランの熱分解工程と、得られたシリコン微粒子前駆体の脱塩素工程とからなる２段階の加熱工程を採用することで上記の特徴を有するシリコン微粒子を効率的に生産できる。
【0027】
このような本発明のシリコン微粒子を、リチウムイオン電池の負極材として使用した場合、リチウムの吸収、放出に伴って起こるシリコンの合金化と非合金化の繰り返しにおいて粒子の膨張収縮による電極構造の破壊や粒子の破断による導電経路の喪失による性能劣化が起こり難く、長期間安定した性能を発揮することが期待できる。
【0028】
本発明のシリコン微粒子は、グラファイト、黒鉛などのカーボン材料や、酸化ケイ素、スズ、アンチモン、マグネシウム、ビスマスなどの既知の負極材料と混合した複合物の形態、またはシリコン単体で、全固体電池やゲル状の電解質を用いた電池を含むリチウムイオン二次電池の負極の活物質として使用することが可能である。
【図面の簡単な説明】
【0029】
【発明を実施するための形態】
【0030】
以下、本発明の実施の形態を説明するが本発明はこれらの記載に何ら限定されるものではない。
＜シリコン微粒子＞
本発明のシリコン微粒子は、一次粒子の平均直径が３０～９００ｎｍ、好ましくは６０～５００ｎｍ、より好ましくは８０～２５０ｎｍの範囲にある。通常、負極材として使用する場合、シリコン微粒子がリチウムと合金化する際に、粒子の外殻から合金化が進む。合金化に伴い、コアのシリコンとシェルの合金層からなるコアシェル構造となり、コアのシリコンが合金化に使われて小さくなりながら、シェルの合金層の体積膨張が進む。シェルのリチウム合金は、コアのシリコンよりも体積が大きいために、シリコン微粒子の径が大きいと、膨張したシェルおよびコアとシェルの界面にクラックが発生する。また、このクラックは、充放電を繰り返すうちに粒子自体が破断する原因となり、破断面でイオン伝導及び電気伝導の経路を喪失することでリチウムと反応できないシリコンの割合が増え、充放電効率を低下する原因となる。これに対し、本発明では所定の範囲の平均粒子径に調整されているため、合金化に伴う体積膨張が進んでも、クラックが発生する前に合金化が完了し、シリコン微粒子の破断が起こりにくい。
＜シリコン微粒子＞
本発明のシリコン微粒子は、一次粒子の平均直径が３０～９００ｎｍ、好ましくは６０～５００ｎｍ、より好ましくは８０～２５０ｎｍの範囲にある。通常、負極材として使用する場合、シリコン微粒子がリチウムと合金化する際に、粒子の外殻から合金化が進む。合金化に伴い、コアのシリコンとシェルの合金層からなるコアシェル構造となり、コアのシリコンが合金化に使われて小さくなりながら、シェルの合金層の体積膨張が進む。シェルのリチウム合金は、コアのシリコンよりも体積が大きいために、シリコン微粒子の径が大きいと、膨張したシェルおよびコアとシェルの界面にクラックが発生する。また、このクラックは、充放電を繰り返すうちに粒子自体が破断する原因となり、破断面でイオン伝導及び電気伝導の経路を喪失することでリチウムと反応できないシリコンの割合が増え、充放電効率を低下する原因となる。これに対し、本発明では所定の範囲の平均粒子径に調整されているため、合金化に伴う体積膨張が進んでも、クラックが発生する前に合金化が完了し、シリコン微粒子の破断が起こりにくい。
【0031】
シリコン微粒子の結晶子径は１０ｎｍ未満であり、好ましくは３～８ｎｍの範囲にある。このようなシリコン微粒子を構成する結晶子は特に制限されず、多結晶、アモルファスのいずれでもよく、これらが混在していてもよい。
【0032】
シリコンとリチウムが合金化する際、リチウムイオンの挿入によって、シリコンはアモルファス合金化する。結晶シリコンからアモルファスへの構造変化時の膨張は非常に大きいが、本発明では、あらかじめシリコンの結晶子径が小さくアモルファスに近い形態であるため、構造変化による膨張を少なくでき、体積膨張による影響をより抑制できる。
【0033】
シリコン微粒子の酸素濃度（Ｃo：質量％）と比表面積（Ｓ：ｍ2／ｇ）との比（Ｃo／Ｓ）は０．０５未満、好ましくは０．０３未満である。シリコンの酸素濃度はシリコン微粒子表面の表面酸化層に起因するものが主体であるため、シリコン微粒子の粒子径が小さくなれは比表面積が増え、酸素濃度は高くなる。このため比表面積と酸素濃度をそれぞれ定義することが難しい。そこで本発明では、比（Ｃo／Ｓ）によって、シリコン中の酸素不純物の影響が少ない範囲を定義している。シリコン中の酸素不純物は、リチウムと不可逆的に結合することで、充放電サイクルの不可逆容量の原因となるが、本発明の所定の比率に比（Ｃo／Ｓ）を調整することで、酸素の影響を極めて少なく抑制することができる。
【0034】
またシリコン微粒子中の塩素濃度は、１～１０質量％、好ましくは３～７質量％の範囲にある。塩素を所定の範囲で含んでいると、シリコンの結晶子径の増大を抑制し、リチウムとシリコンが合金化する際の膨張を抑制する効果がある。塩素が少なすぎると、塩素を含む効果が薄くなり膨張の抑制効果は得られず、塩素が多すぎると粒子表面に残存した反応性の高い塩素が空気中の水分と反応して酸素不純物が増えたり、その他の電池材料と反応して塩化物を生成する場合がある。
【0035】
このような本発明のシリコン微粒子の走査型電子顕微鏡写真を図１に示す。
図１では、５０～３００ｎｍ程度の球状の微粒子が複数、数珠つなぎ状に連なっているが、これに限定されず、個々の微粒子が連結していない単分散微粒子であってもよい。
図１では、５０～３００ｎｍ程度の球状の微粒子が複数、数珠つなぎ状に連なっているが、これに限定されず、個々の微粒子が連結していない単分散微粒子であってもよい。
【0036】
＜シリコン微粒子の製造方法＞
本発明は、前記シリコン微粒子を製造するための好適な製造方法も提供する。
即ち、本発明にかかる製造方法によれば、
反応器内で、トリクロロシランを熱分解させてシリコン微粒子前駆体を生成させる熱分解工程と、捕集したシリコン微粒子前駆体を加熱して脱塩素を行う脱塩素工程を含む。
本発明は、前記シリコン微粒子を製造するための好適な製造方法も提供する。
即ち、本発明にかかる製造方法によれば、
反応器内で、トリクロロシランを熱分解させてシリコン微粒子前駆体を生成させる熱分解工程と、捕集したシリコン微粒子前駆体を加熱して脱塩素を行う脱塩素工程を含む。
【0037】
・熱分解工程
本発明では、Ｓｉ源として、トリクロロシランが主成分として使用される。またトリクロロシラン以外のＳｉ源として、ジクロロシラン、四塩化珪素などが含まれていてもよく、これらを含む場合、Ｓｉ源中の全モル中に３０モル％以下の量で使用されることが望ましい。
本発明では、Ｓｉ源として、トリクロロシランが主成分として使用される。またトリクロロシラン以外のＳｉ源として、ジクロロシラン、四塩化珪素などが含まれていてもよく、これらを含む場合、Ｓｉ源中の全モル中に３０モル％以下の量で使用されることが望ましい。
【0038】
反応容器に、Ｓｉ源とともに、窒素やアルゴン、ヘリウム等の本発明の製造方法の反応に対して本質的に不活性なガスを同伴ガスとして混合することができる。主要なＳｉ源であるトリクロロシランは沸点が約３２℃と高く液化しやすいが、同伴ガスを混合することでガス状態を保ち容易に定量供給することができる。同伴ガスの量は特に制限されず、トリクロロシランに対して、５～８０体積％の範囲で使用されることが、トリクロロシランの気化安定化のために望ましい。また、気化条件およびガス配管の加温を適切に実施することで、工業的には同伴ガスは使用しなくともよい。
【0039】
本発明における熱分解工程では、下記のようにトリクロロシランが熱分解して、中間生成物であるＳｉＣｌx（ｘは一般的に０．１～０．３である）をシリコン微粒子前駆体として生成する。この熱分解工程での代表的な反応は、下記式（２）で表される。
ＳｉＨＣｌ3 → （１－ｎ）ＳｉＣｌ4 ＋ ｎＳｉＣｌx ＋ （１／２）Ｈ2 （２）
なお、副生物には、四塩化珪素の他に、ジクロロシランやポリマー状のシランも含まれる。
ＳｉＨＣｌ3 → （１－ｎ）ＳｉＣｌ4 ＋ ｎＳｉＣｌx ＋ （１／２）Ｈ2 （２）
なお、副生物には、四塩化珪素の他に、ジクロロシランやポリマー状のシランも含まれる。
【0040】
熱分解工程では、Ｓｉ源を６００～９５０℃、好ましくは６５０～９００℃、より好ましくは７００～８５０℃の温度に加熱する。シリコン微粒子前駆体を生成するには、加熱温度が重要となり、加熱温度が所定の温度より高い場合、反応物が反応器の内壁に融着して反応器を閉塞し、また、所定の温度より低い場合、目的とするシリコン微粒子前駆体が得られない。反応容器としては、通常、内壁がカーボン等の材質よりなる管型反応容器が使用され、所定の温度に内壁を加熱しうる加熱装置が設けられている。
【0041】
前記式（２）で表されるシリコン微粒子前駆体を生成する反応を経由することで、前記したような従来になかった結晶子径が小さく、酸素量、塩素量が所定の範囲に調整されたシリコン微粒子を得ることができる。
【0042】
反応容器内部の温度は前記の範囲に加熱できれば特に制限なく、段階的に温度を変えてもよい。またＳｉ源のガス流速や滞留時間も、反応容器の大きさや伝熱面積（効率）に応じて適宜選択される。
【0043】
Ｓｉ源は反応容器に導入する前にあらかじめ４０℃以上、６００℃未満の温度に予熱しておくことが好ましく、次いで、前記温度に上昇することが望ましい。反応容器内で低温のＳｉ源を前記温度まで速やかに加熱しようとする場合、反応容器の内壁（加熱体）温度が前記温度を越えて高温になり、反応容器の内壁近傍で局所的にＳｉ源の温度が前記温度範囲を越えることで反応容器壁面に反応物の融着が発生する原因となりやすい。予熱をすることで前記温度までの加熱を緩やかに行うことができ、反応容器内壁の温度を前記Ｓｉ源の熱分解温度の範囲に適切に保つことができる。また、反応容器内のＳｉ源の予熱に必要な領域を小さくすることができる。さらには、Ｓｉ源の温度を均一に保ちやすいため得られるシリコン微粒子の粒子径のばらつきを抑制できる。
【0044】
反応生成物のシリコン微粒子前駆体は捕集され、水素や四塩化珪素、窒素、未反応トリクロロシラン、副生物のジクロロシラン、ポリマー状のシランなどと分離される。捕集方法は特に制限なく、たとえば、サイクロン式の捕集手段や、バグフィルター、電気集塵などの既知の方法を使用できる。
【0045】
シリコン微粒子前駆体が分離された反応排ガスから、未反応トリクロロシランおよび四塩化珪素、窒素ガスを回収し、四塩化珪素は、金属シリコンおよび水素と反応させてトリクロロシランに転化させて、再度反応原料として用いることも可能である。
【0046】
反応排ガスから、シラン類とその他のガス成分との分離は、深冷などによって行うことができる。深冷は、加圧下、一般的には、５００乃至８００ｋＰａＧ程度の圧力下で、熱交換器などにより－３０乃至－５０℃程度に冷却して行われる。このような深冷により、トリクロロシランおよび四塩化珪素が凝縮して、窒素ガス、水素ガスや塩化水素ガスなどのガス成分と分離される。一方、ガス成分は、活性炭等の吸着剤を充填した吸着塔で塩化水素ガスを除去した後、分離回収された水素を含む窒素ガスは同伴ガスとして再利用してもよい。
【0047】
凝縮液から、蒸留等によってトリクロロシランを回収し、上記反応に再利用することができる。
分離された四塩化珪素は、水素と金属シリコンと反応させて（式（３））、トリクロロシランに転化して、Ｓｉ源として再利用することが好ましい。
Ｓｉ ＋ ２Ｈ2 ＋ ３ＳｉＣｌ4 → ４ＳｉＨＣｌ3 （３）
得られたトリクロロシランを含む反応生成物を蒸留してトリクロロシランを回収し、反応原料として再利用する。前記深冷によって回収された凝縮液と、上記反応の反応生成物とを混合してトリクロロシランを回収してもよい。式（３）の反応式で、未反応の四塩化珪素は、再度上記反応によるトリクロロシランに転化することも可能であり、このループを繰り返して、副生物の排出ロスを抑制し、原料を有効活用することができる。なお、蒸留工程を多段にして、さらにトリクロロシランを精製してもよい。
分離された四塩化珪素は、水素と金属シリコンと反応させて（式（３））、トリクロロシランに転化して、Ｓｉ源として再利用することが好ましい。
Ｓｉ ＋ ２Ｈ2 ＋ ３ＳｉＣｌ4 → ４ＳｉＨＣｌ3 （３）
得られたトリクロロシランを含む反応生成物を蒸留してトリクロロシランを回収し、反応原料として再利用する。前記深冷によって回収された凝縮液と、上記反応の反応生成物とを混合してトリクロロシランを回収してもよい。式（３）の反応式で、未反応の四塩化珪素は、再度上記反応によるトリクロロシランに転化することも可能であり、このループを繰り返して、副生物の排出ロスを抑制し、原料を有効活用することができる。なお、蒸留工程を多段にして、さらにトリクロロシランを精製してもよい。
【0048】
一方、捕集されたシリコン微粒子前駆体は、脱塩素工程に送られる。移送手段は、酸素および水分に触れず、かつ容器からのコンタミがない限り、特に制限されない。
たとえば、シリコン微粒子前駆体を、カーボン製、アルミニウム製、ニッケル被覆されたＳＵＳ製などの容器に窒素置換後、充填し、脱塩素工程に移送してもよい。カーボン製容器は特に電池材料として使用する際に問題となる金属系コンタミの影響が少なく、高温の粒子を充填しても変性することがないため好ましい。あるいは、前記既知の捕集手段で捕集されたシリコン微粒子前駆体をホッパー等に蓄積し、これを窒素などの酸素および水を含まないガスに同伴させて配管で空送することもできる。
たとえば、シリコン微粒子前駆体を、カーボン製、アルミニウム製、ニッケル被覆されたＳＵＳ製などの容器に窒素置換後、充填し、脱塩素工程に移送してもよい。カーボン製容器は特に電池材料として使用する際に問題となる金属系コンタミの影響が少なく、高温の粒子を充填しても変性することがないため好ましい。あるいは、前記既知の捕集手段で捕集されたシリコン微粒子前駆体をホッパー等に蓄積し、これを窒素などの酸素および水を含まないガスに同伴させて配管で空送することもできる。
【0049】
・脱塩素工程
次いで、捕集したシリコン微粒子前駆体を、脱塩素反応容器に装入し、７５０～９００℃、好ましくは７８０～８２０℃の温度に加熱して脱塩素処理を行う。脱塩素処理は、脱塩素反応容器中で、不活性ガスの供給下に行うか、減圧下で行われる。上記脱塩素反応容器に供給し、流通せしめる不活性ガスは、シリコン微粒子前駆体と反応しないものであれば特に限定されない。前記不活性なガスは、前記トリクロロシラン、四塩化珪素（ただし脱塩素反応より生成する四塩化珪素は含まず）、酸素、水を含まない限り制限はなく、窒素、アルゴン、ヘリウム等のガスが好適に使用される。上記不活性ガスは、水分を可及的に減少せしめたガスが好ましく、露点が－５０℃以下のものが特に好ましい。また、前記減圧下に行う場合、その圧力が、１ｋＰａ以下となるように脱塩素反応容器よりガスを排気することが好ましい。
次いで、捕集したシリコン微粒子前駆体を、脱塩素反応容器に装入し、７５０～９００℃、好ましくは７８０～８２０℃の温度に加熱して脱塩素処理を行う。脱塩素処理は、脱塩素反応容器中で、不活性ガスの供給下に行うか、減圧下で行われる。上記脱塩素反応容器に供給し、流通せしめる不活性ガスは、シリコン微粒子前駆体と反応しないものであれば特に限定されない。前記不活性なガスは、前記トリクロロシラン、四塩化珪素（ただし脱塩素反応より生成する四塩化珪素は含まず）、酸素、水を含まない限り制限はなく、窒素、アルゴン、ヘリウム等のガスが好適に使用される。上記不活性ガスは、水分を可及的に減少せしめたガスが好ましく、露点が－５０℃以下のものが特に好ましい。また、前記減圧下に行う場合、その圧力が、１ｋＰａ以下となるように脱塩素反応容器よりガスを排気することが好ましい。
【0050】
脱塩素処理によって、式（４）の反応が進み、シリコン微粒子が得られる。
ＳｉＣｌx → （１－ｘ／４）Ｓｉ ＋ （ｘ／４）ＳｉＣｌ4 （４）
前記脱塩素処理の加熱においては、シリコン微粒子前駆体を均一に加熱するため、前駆体を撹拌しながら加熱することが好ましい。撹拌は、反応器が転動するもの、反応器に撹拌翼を設けたもの、気流で撹拌するものなどの既知のいずれの方法であってもよく、さらに、邪魔板を設けて撹拌効率を向上させてもよい。
ＳｉＣｌx → （１－ｘ／４）Ｓｉ ＋ （ｘ／４）ＳｉＣｌ4 （４）
前記脱塩素処理の加熱においては、シリコン微粒子前駆体を均一に加熱するため、前駆体を撹拌しながら加熱することが好ましい。撹拌は、反応器が転動するもの、反応器に撹拌翼を設けたもの、気流で撹拌するものなどの既知のいずれの方法であってもよく、さらに、邪魔板を設けて撹拌効率を向上させてもよい。
【0051】
前記シリコン微粒子前駆体を前記所定の加熱温度で加熱する時間（保持時間）は、前記目的とする塩素濃度となる時間であれば特に制限されないが、５～６０分程度が一般的である。
【0052】
前記脱塩素処理には、加熱温度が重要であり、前記温度範囲で加熱することで、微粒子表面近傍の反応性の高い塩素が除去されて、前記した本発明にかかるシリコン微粒子が得られる。脱塩素処理後に得られたシリコン微粒子は安定であり、冷却後大気に解放しても、品質が変化することはない。シリコン微粒子の結晶内に閉じ込められた塩素は、反応性が低く、リチウムと合金を形成する際に、アモルファス化する際の体積変化を抑制する機能を有する。脱塩素処理の加熱温度が低いと、表面近傍の反応性の高い塩素が残存し、大気開放時に空気中の水分と反応してシリコン微粒子が酸化する原因となる。一方、加熱温度が高いと、結晶内部の反応性の低い塩素も除去され、結晶化が進行して、本発明が目的とする、結晶子径および塩素濃度を有するものを得ることが困難となる。
【0053】
上記脱塩素反応では四塩化珪素が生じるが、脱塩素反応時に雰囲気に四塩化珪素が高濃度で存在していると、上記式（４）の進行が阻害されるため、前記不活性ガスの供給下に行うか、減圧下に行うことにより、生成した四塩化珪素を系外に排出しながら脱塩素反応を行う。また、回収された四塩化珪素は、前記の深冷分離で回収し、水素と金属シリコンと反応させて（式（３））、トリクロロシランに転化し、前記熱分解の原料として再利用できる。
【0054】
上記のようにして得られた本発明のシリコン微粒子は、必要に応じて解砕、または任意の凝集粒子径で造粒し、さらに必要に応じて任意の溶媒に均一分散したのち、特にリチウムイオン二次電池の負極材として好適に使用することができる。
【0055】
本発明のシリコン微粒子は、結晶子径が小さく、所定の酸素量、塩素量に調整されているため、リチウムイオンの吸蔵時の体積変化で破断することがなく、高い充放電容量を長期間持続可能な負極を構成することが可能である。また、本発明のシリコン微粒子は、急激な酸化が有効に抑制されているため、極めて安全に取り扱うことができる。
【実施例】
【0056】
本発明を、次の実験例で説明する。
各物性の評価方法
（１）トリクロロシランの反応率
トリクロロシランの反応率は、反応後の排出ガスの組成をガスクロマトグラフで分析し、検出されるトリクロロシラン、四塩化ケイ素、ジクロロシランの比率から算出した。
（２）シリコン微粒子前駆体およびシリコン微粒子中の塩素濃度
試料を蛍光Ｘ線分析によって計測して求めた。
（３）シリコン微粒子前駆体およびシリコン微粒子中の酸素濃度
試料を酸素窒素濃度分析計（ＬＥＣＯ社製ＴＣ－６００）で計測して求めた。
（４）シリコン微粒子前駆体およびシリコン微粒子の比表面積
試料を、窒素ガスＢＥＴ吸着法を用いた比表面積測定装置で計測して求めた。
（５）シリコン微粒子の平均直径
比表面積から
ｄ＝６／ρ・Ｓ
により求めた。なお、ｄは平均直径、ρはシリコンの密度、Ｓは比表面積を表す。
（６）シリコン微粒子の結晶子径
試料のＸ線回折によって得られる回折プロファイルを、Ｈａｌｄｅｒ－Ｗａｇｎｅｒ法で解析することにより求めた。
各物性の評価方法
（１）トリクロロシランの反応率
トリクロロシランの反応率は、反応後の排出ガスの組成をガスクロマトグラフで分析し、検出されるトリクロロシラン、四塩化ケイ素、ジクロロシランの比率から算出した。
（２）シリコン微粒子前駆体およびシリコン微粒子中の塩素濃度
試料を蛍光Ｘ線分析によって計測して求めた。
（３）シリコン微粒子前駆体およびシリコン微粒子中の酸素濃度
試料を酸素窒素濃度分析計（ＬＥＣＯ社製ＴＣ－６００）で計測して求めた。
（４）シリコン微粒子前駆体およびシリコン微粒子の比表面積
試料を、窒素ガスＢＥＴ吸着法を用いた比表面積測定装置で計測して求めた。
（５）シリコン微粒子の平均直径
比表面積から
ｄ＝６／ρ・Ｓ
により求めた。なお、ｄは平均直径、ρはシリコンの密度、Ｓは比表面積を表す。
（６）シリコン微粒子の結晶子径
試料のＸ線回折によって得られる回折プロファイルを、Ｈａｌｄｅｒ－Ｗａｇｎｅｒ法で解析することにより求めた。
【0057】
実施例１
・シリコン微粒子前駆体の合成
内径８０ｍｍ、長さ２５００ｍｍのグラファイト製反応筒を７５０℃に加熱し、ここにトリクロロシランを９００ｇ／ｍｉｎ、同伴窒素を３７ＮL（Lはリットル）／ｍｉｎの速度で供給してシリコン微粒子前駆体を合成し、バグフィルターで未反応ガスと分離・捕集した。トリクロロシランの反応率は約４０％であり、生成したシリコン微粒子前駆体の約７０％がバグフィルターで捕集された。捕集したシリコン微粒子前駆体は雰囲気を窒素で置換された貯蔵容器に蓄積した。
・シリコン微粒子前駆体の合成
内径８０ｍｍ、長さ２５００ｍｍのグラファイト製反応筒を７５０℃に加熱し、ここにトリクロロシランを９００ｇ／ｍｉｎ、同伴窒素を３７ＮL（Lはリットル）／ｍｉｎの速度で供給してシリコン微粒子前駆体を合成し、バグフィルターで未反応ガスと分離・捕集した。トリクロロシランの反応率は約４０％であり、生成したシリコン微粒子前駆体の約７０％がバグフィルターで捕集された。捕集したシリコン微粒子前駆体は雰囲気を窒素で置換された貯蔵容器に蓄積した。
【0058】
捕集されたシリコン微粒子前駆体の一部を大気開放したところ、空気中の水分と反応し、塩化水素からなる白煙を生じて酸化した。大気開放後のシリコン微粒子前駆体を分析したところ、酸素濃度は１５．２％であった。比表面積（Ｓ）は７９ｍ2／ｇであり、酸素濃度と比表面積との比（Ｃo／Ｓ）は０．１９２となった。また、結晶子径は３ｎｍであった。
【0059】
・シリコン微粒子前駆体の脱塩素
前記、貯蔵容器に蓄積されたシリコン微粒子前駆体（大気開放されていないもの）を、大気に触れないよう注意しながら窒素置換されたグラファイト製の加熱坩堝に供給した。このグラファイト容器の内部に適量の窒素を供給し、流通させながら、８００℃まで加熱した。８００℃に到達後、すぐに加熱を停止し、自然冷却を行った。その結果、７５０℃以上の温度に保持された時間は、５分となった。
前記、貯蔵容器に蓄積されたシリコン微粒子前駆体（大気開放されていないもの）を、大気に触れないよう注意しながら窒素置換されたグラファイト製の加熱坩堝に供給した。このグラファイト容器の内部に適量の窒素を供給し、流通させながら、８００℃まで加熱した。８００℃に到達後、すぐに加熱を停止し、自然冷却を行った。その結果、７５０℃以上の温度に保持された時間は、５分となった。
【0060】
冷却後、加熱坩堝を大気開放し、内部よりシリコン微粒子を取り出した。得られたシリコン微粒子は大気に曝されても塩化水素ガスに起因する臭気などは感じられなかった。得られたシリコン微粒子の酸素濃度（Ｃo）は０．６質量％、塩素濃度は４．８質量％、比表面積（Ｓ）は２１ｍ2／ｇであった。酸素濃度と比表面積との比（Ｃo／Ｓ）は０．０２９となった。また、粒子の平均直径は１２３ｎｍ、結晶子径は７ｎｍであった。
【0061】
実施例２
実施例１において、シリコン微粒子前駆体を合成時の反応筒の温度を８５０℃とした以外は同様の条件でシリコン微粒子前駆体を得た。
得られたシリコン微粒子前駆体を実施例１と同様な脱塩素条件で脱塩素を実施した。その結果、得られたシリコン微粒子の酸素濃度（Ｃo）は０．６質量％、塩素濃度は４．７質量％、比表面積（Ｓ）は２０ｍ2／ｇであった。酸素濃度と比表面積との比（Ｃo／Ｓ）は０．０３０となった。また、粒子の平均直径は１２９ｎｍ、結晶子径は８ｎｍであった。
実施例１において、シリコン微粒子前駆体を合成時の反応筒の温度を８５０℃とした以外は同様の条件でシリコン微粒子前駆体を得た。
得られたシリコン微粒子前駆体を実施例１と同様な脱塩素条件で脱塩素を実施した。その結果、得られたシリコン微粒子の酸素濃度（Ｃo）は０．６質量％、塩素濃度は４．７質量％、比表面積（Ｓ）は２０ｍ2／ｇであった。酸素濃度と比表面積との比（Ｃo／Ｓ）は０．０３０となった。また、粒子の平均直径は１２９ｎｍ、結晶子径は８ｎｍであった。
【0062】
実施例３
実施例１において、シリコン微粒子前駆体を合成時の反応筒の温度を７００℃とした以外は同様の条件でシリコン微粒子前駆体を得た。
得られたシリコン微粒子前駆体を実施例と同様な脱塩素条件で脱塩素を実施した。その結果、得られたシリコン微粒子の酸素濃度（Ｃo）は０．８質量％、塩素濃度は４．８質量％、比表面積（Ｓ）は２２ｍ2／ｇであった。酸素濃度と比表面積との比（Ｃo／Ｓ）は０．０３６となった。また、粒子の平均直径は１１７ｎｍ、結晶子径は７ｎｍであった。
実施例１において、シリコン微粒子前駆体を合成時の反応筒の温度を７００℃とした以外は同様の条件でシリコン微粒子前駆体を得た。
得られたシリコン微粒子前駆体を実施例と同様な脱塩素条件で脱塩素を実施した。その結果、得られたシリコン微粒子の酸素濃度（Ｃo）は０．８質量％、塩素濃度は４．８質量％、比表面積（Ｓ）は２２ｍ2／ｇであった。酸素濃度と比表面積との比（Ｃo／Ｓ）は０．０３６となった。また、粒子の平均直径は１１７ｎｍ、結晶子径は７ｎｍであった。
【0063】
実施例４
実施例１記載のシリコン微粒子前駆体の合成条件に従って得たシリコン微粒子前駆体を、大気に触れないよう注意しながら窒素置換されたグラファイト製の加熱坩堝に供給した。このグラファイト容器の内部に適量の窒素を流通させながら、８５０℃まで加熱した。８５０℃に到達後、すぐに加熱を停止し、自然冷却を行った。その結果、７５０℃以上の温度に保持された時間は、１０分となった。
実施例１記載のシリコン微粒子前駆体の合成条件に従って得たシリコン微粒子前駆体を、大気に触れないよう注意しながら窒素置換されたグラファイト製の加熱坩堝に供給した。このグラファイト容器の内部に適量の窒素を流通させながら、８５０℃まで加熱した。８５０℃に到達後、すぐに加熱を停止し、自然冷却を行った。その結果、７５０℃以上の温度に保持された時間は、１０分となった。
【0064】
冷却後、加熱坩堝を大気開放し、内部よりシリコン微粒子を取り出した。得られたシリコン微粒子の酸素濃度（Ｃo）は０．６質量％、塩素濃度は３．２質量％、比表面積（Ｓ）は１９ｍ2／ｇであった。酸素濃度と比表面積との比（Ｃo／Ｓ）は０．０３２となった。また、粒子の平均直径は１３６ｎｍ、結晶子径は９ｎｍであった。
【0065】
実施例５
実施例１記載のシリコン微粒子前駆体の合成条件に従って得たシリコン微粒子前駆体を、大気に触れないよう注意しながら窒素置換されたグラファイト製の加熱坩堝に供給した。このグラファイト容器の内部に適量の窒素を流通させながら、７８０℃まで加熱した。７８０℃に到達後、すぐに加熱を停止し、自然冷却を行った。その結果、７５０℃以上の温度に保持された時間は、３分となった。
実施例１記載のシリコン微粒子前駆体の合成条件に従って得たシリコン微粒子前駆体を、大気に触れないよう注意しながら窒素置換されたグラファイト製の加熱坩堝に供給した。このグラファイト容器の内部に適量の窒素を流通させながら、７８０℃まで加熱した。７８０℃に到達後、すぐに加熱を停止し、自然冷却を行った。その結果、７５０℃以上の温度に保持された時間は、３分となった。
【0066】
冷却後、加熱坩堝を大気開放し、内部よりシリコン微粒子を取り出した。得られたシリコン微粒子の酸素濃度（Ｃo）は１．０質量％、塩素濃度は４．８質量％、比表面積（Ｓ）は２２ｍ2／ｇであった。酸素濃度と比表面積との比（Ｃo／Ｓ）は０．０４５となった。また、粒子の平均直径は１１７ｎｍ、結晶子径は６ｎｍであった。
【0067】
比較例１
実施例１と同様の反応筒を１０００℃に加熱し、トリクロロシランを実施例１と同等の速度で供給してシリコン微粒子前駆体を合成することを試みた。しかし、１時間以内に反応筒が閉塞し、製造を中断しなければならなかった。トリクロロシランの反応率は約７０％であったが、バグフィルターにはシリコン微粒子前駆体は捕集されず、生成したシリコンのほぼすべてが反応筒表面に析出することで、微粒子としては得られていないものと思われた。
実施例１と同様の反応筒を１０００℃に加熱し、トリクロロシランを実施例１と同等の速度で供給してシリコン微粒子前駆体を合成することを試みた。しかし、１時間以内に反応筒が閉塞し、製造を中断しなければならなかった。トリクロロシランの反応率は約７０％であったが、バグフィルターにはシリコン微粒子前駆体は捕集されず、生成したシリコンのほぼすべてが反応筒表面に析出することで、微粒子としては得られていないものと思われた。
【0068】
比較例２
実施例１と同様の反応筒を５５０℃に加熱し、トリクロロシランを実施例１と同等の速度で供給してシリコン微粒子前駆体を合成することを試みた。しかし、トリクロロシランの反応率は１０％未満であり、バグフィルターにもシリコン微粒子前駆体はまったく捕集されなかった。
実施例１と同様の反応筒を５５０℃に加熱し、トリクロロシランを実施例１と同等の速度で供給してシリコン微粒子前駆体を合成することを試みた。しかし、トリクロロシランの反応率は１０％未満であり、バグフィルターにもシリコン微粒子前駆体はまったく捕集されなかった。
【0069】
比較例３
実施例１記載のシリコン微粒子前駆体の合成に従って得たシリコン微粒子前駆体を、大気に触れないよう注意しながら窒素置換されたグラファイト製の加熱坩堝に供給した。このグラファイト容器の内部に適量の窒素を流通させながら、９５０℃まで加熱した。９５０℃に到達後、すぐに加熱を停止し、自然冷却を行った。
実施例１記載のシリコン微粒子前駆体の合成に従って得たシリコン微粒子前駆体を、大気に触れないよう注意しながら窒素置換されたグラファイト製の加熱坩堝に供給した。このグラファイト容器の内部に適量の窒素を流通させながら、９５０℃まで加熱した。９５０℃に到達後、すぐに加熱を停止し、自然冷却を行った。
【0070】
冷却後、加熱坩堝を大気開放し、内部よりシリコン微粒子を取り出した。得られた微粒子の酸素濃度（Ｃo）は０．８質量％、塩素濃度は１．５質量％、比表面積（Ｓ）は１７ｍ2／ｇであった。酸素濃度と比表面積との比（Ｃo／Ｓ）は０．０４７となった。また、粒子の平均直径は１５１ｎｍ、結晶子径は１８ｎｍであり、本発明の目的とする結晶子径の範囲（１０ｎｍ未満）を越えていた。
【0071】
比較例４
実施例１記載のシリコン微粒子前駆体の合成に従って得たシリコン微粒子前駆体を、大気に触れないよう注意しながら窒素置換されたグラファイト製の加熱坩堝に供給した。このグラファイト容器の内部に適量の窒素を流通させながら、７００℃まで加熱した。７００℃に到達後、すぐに加熱を停止し、自然冷却を行った。
実施例１記載のシリコン微粒子前駆体の合成に従って得たシリコン微粒子前駆体を、大気に触れないよう注意しながら窒素置換されたグラファイト製の加熱坩堝に供給した。このグラファイト容器の内部に適量の窒素を流通させながら、７００℃まで加熱した。７００℃に到達後、すぐに加熱を停止し、自然冷却を行った。
【0072】
冷却後、加熱坩堝を大気開放し、内部よりシリコン微粒子を取り出した。得られたシリコン微粒子は空気中の水分と反応し、塩化水素ガスの臭気が感じられた。シリコン微粒子の酸素濃度（Ｃo）は３．０質量％、塩素濃度は４．９質量％、比表面積（Ｓ）は２５ｍ2／ｇであった。酸素濃度と比表面積との比（Ｃo／Ｓ）は０．１２０となった。また、粒子の平均直径は１０３ｎｍ、結晶子径は４ｎｍであった。
以下に電池材料としての評価の例を示す。
以下に電池材料としての評価の例を示す。
【0073】
実験例１
実施例１で得られたシリコン微粒子を活物質として用い、活物質：導電助剤（アセチレンブラック）：バインダー（ポリイミド）を７：１：２の重量比となるよう混錬し、ＮＭＰ溶媒を加えて粘度０．８～１．５Ｐａ・Ｓのペーストを得た。このペーストを集電体（銅箔）上に塗布し、乾燥、プレスしたのち、窒素流通下で３５０℃、０．５ｈ加熱して負極シートを得た。この負極シートを負極、リチウム箔を正極とし、ビニレンカーボネートとフルオロエチレンカーボネートをそれぞれ１０ｖｏｌ％添加した電解液を用いてハーフセルを作成し、０．０５Ｃの充放電レートでサイクル試験を実施した。結果、５０サイクル後においても２，３００ｍＡｈ／ｇ以上の高い充電容量を示した。
実施例１で得られたシリコン微粒子を活物質として用い、活物質：導電助剤（アセチレンブラック）：バインダー（ポリイミド）を７：１：２の重量比となるよう混錬し、ＮＭＰ溶媒を加えて粘度０．８～１．５Ｐａ・Ｓのペーストを得た。このペーストを集電体（銅箔）上に塗布し、乾燥、プレスしたのち、窒素流通下で３５０℃、０．５ｈ加熱して負極シートを得た。この負極シートを負極、リチウム箔を正極とし、ビニレンカーボネートとフルオロエチレンカーボネートをそれぞれ１０ｖｏｌ％添加した電解液を用いてハーフセルを作成し、０．０５Ｃの充放電レートでサイクル試験を実施した。結果、５０サイクル後においても２，３００ｍＡｈ／ｇ以上の高い充電容量を示した。
【0074】
実験例２
比較例４で得られたシリコン微粒子を活物質として用い、実験例１と同様の方法でハーフセルを作成して充放電試験を実施した。結果、５０サイクル後の充電容量は約１，８００ｍＡｈ／ｇとなり、実験例１に劣る結果となった。
比較例４で得られたシリコン微粒子を活物質として用い、実験例１と同様の方法でハーフセルを作成して充放電試験を実施した。結果、５０サイクル後の充電容量は約１，８００ｍＡｈ／ｇとなり、実験例１に劣る結果となった。
【0075】
実験例３
粒子の平均直径が５μｍ（５，０００ｎｍ）の破砕シリコン粒子を活物質として用い、実験例１と同様の方法でハーフセルを作成して充放電試験を実施した。結果、５０サイクル後の充電容量は約２００ｍＡｈ／ｇとなり、充電容量は大きく低下した。
粒子の平均直径が５μｍ（５，０００ｎｍ）の破砕シリコン粒子を活物質として用い、実験例１と同様の方法でハーフセルを作成して充放電試験を実施した。結果、５０サイクル後の充電容量は約２００ｍＡｈ／ｇとなり、充電容量は大きく低下した。
【図1】
【図2】
