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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】特許公報(B2)
(11)【特許番号】
(24)【登録日】2022-07-22
(45)【発行日】2022-08-01
(54)【発明の名称】固体高分子形燃料電池の触媒担体用炭素材料及びその製造方法
(51)【国際特許分類】
B01J 35/10 20060101AFI20220725BHJP
B01J 32/00 20060101ALI20220725BHJP
B01J 37/16 20060101ALI20220725BHJP
B01J 37/06 20060101ALI20220725BHJP
B01J 37/08 20060101ALI20220725BHJP
B01J 37/12 20060101ALI20220725BHJP
B01J 23/42 20060101ALI20220725BHJP
C01B 32/05 20170101ALI20220725BHJP
H01M 8/10 20160101ALI20220725BHJP
H01M 4/86 20060101ALI20220725BHJP
B01J 21/18 20060101ALI20220725BHJP
【ＦＩ】
B01J35/10 301G
B01J32/00
B01J37/16
B01J37/06
B01J37/08
B01J37/12
B01J23/42 M
C01B32/05
H01M8/10 101
H01M4/86 B
B01J21/18 M
【請求項の数】
6
(21)【出願番号】P 2020547873
(86)(22)【出願日】2018-09-28
(86)【国際出願番号】 JP2018036548
(87)【国際公開番号】W WO2020066010
(87)【国際公開日】2020-04-02
【審査請求日】2021-06-02
(73)【特許権者】
【識別番号】000006655
【氏名又は名称】日本製鉄株式会社
(73)【特許権者】
【識別番号】000006644
【氏名又は名称】日鉄ケミカル＆マテリアル株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】110001519
【氏名又は名称】特許業務法人太陽国際特許事務所
(72)【発明者】
【氏名】飯島 孝
(72)【発明者】
【氏名】田所 健一郎
(72)【発明者】
【氏名】日吉 正孝
(72)【発明者】
【氏名】古川 晋也
(72)【発明者】
【氏名】小村 智子
(72)【発明者】
【氏名】正木 一嘉
(72)【発明者】
【氏名】林田 広幸
(72)【発明者】
【氏名】多田 若菜
【審査官】▲高▼橋 真由
(56)【参考文献】
【文献】特開２０１８－０１２６２６（ＪＰ，Ａ）
【文献】国際公開第２０１４／１２９５９７（ＷＯ，Ａ１）
【文献】国際公開第２０１５／０８８０２５（ＷＯ，Ａ１）
【文献】国際公開第２０１５／１４１８１０（ＷＯ，Ａ１）
【文献】国際公開第２０１６／１３３１３２（ＷＯ，Ａ１）
【文献】特開２００６－２２５２４６（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１６－０１２５７２（ＪＰ，Ａ）
【文献】中国特許出願公開第１０３９６９１４８（ＣＮ，Ａ）
(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)
Ｂ０１Ｊ ２１／００－３８／７４
Ｃ０１Ｂ ３２／００－３２／９９１
Ｈ０１Ｍ ８／１０
Ｈ０１Ｍ ４／８６
(57)【特許請求の範囲】
【請求項1】
多孔質炭素材料であって、下記（１）、（２）、（３）および（４）を同時に満たす固体高分子形燃料電池の触媒担体用炭素材料。（１）空気雰囲気下で１０℃／分で昇温したときの熱重量分析により得られる微分熱重量曲線（ＤＴＧ）において、７５０℃における強度（Ｉ７５０）と６９０℃近傍のピーク強度（
Ｉｐｅａｋ）との強度比（Ｉ７５０／Ｉｐｅａｋ）が０．１０以下であること。
（２）窒素ガス吸着等温線のＢＥＴ解析により求められるＢＥＴ比表面積が４００～１５００ｍ２／ｇであること。
（３）窒素ガス吸着等温線のDollimore-Heal法を用いた解析により求められる細孔径２～１０ｎｍの積算細孔容積Ｖ2-10が０．４～１．５ｍＬ／ｇであること。
（４） 窒素ガス吸着等温線において、相対圧０．９５～０．９９における窒素ガス吸着量Ｖmacroが３００～１２００ｃｃ（ＳＴＰ）／ｇであること。
【請求項2】
空気雰囲気下で１０℃／分で昇温したときの熱重量分析において、７５０℃における黒鉛化物の残重量割合が、３％以下である請求項１に記載の固体高分子形燃料電池の触媒担体用炭素材料。【請求項3】
ラマン分光スペクトルの１５５０～１６５０ｃｍ－１の範囲に検出されるＧ－バンドの半値幅ΔＧが、５０～７０ｃｍ－１である請求項１又は２に記載の固体高分子形燃料電池の触媒担体用炭素材料。【請求項4】
前記Ｖ2-10が、０．５～１．０ｍＬ／ｇである請求項１～３のいずれかに記載の固体高分子形燃料電池の触媒担体用炭素材料。【請求項5】
棒状体又は環状体が３次元的に分岐した３次元樹状構造を有する請求項１～４のいずれかに記載の固体高分子形燃料電池の触媒担体用炭素材料。【請求項6】
固体高分子形燃料電池の触媒担体用炭素材料の製造方法であり、硝酸銀のアンモニア水溶液からなる反応溶液中にアセチレンガスを吹き込んで銀アセチリドを合成する銀アセチリド生成工程と、
前記銀アセチリドを自己分解爆発反応させて炭素材料中間体を得る分解工程と、
前記炭素材料中間体を希硝酸に接触させて、前記炭素材料中間体から銀を除去する銀除去工程と、
銀が除去された前記炭素材料中間体を酸化剤溶液に接触させて、前記炭素材料中間体を清浄化する洗浄処理工程と、
清浄化された前記炭素材料中間体を真空中又は不活性ガス雰囲気中１４００～２２００℃の温度で加熱処理して触媒担体用炭素材料を得る加熱処理工程と、
を備え、
前記酸化剤溶液として、過マンガン酸塩溶液、及び過酸化水素溶液からなる群から選択される１種以上を用いる固体高分子形燃料電池の触媒担体用炭素材料の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本開示は、固体高分子形燃料電池の触媒担体用炭素材料及びその製造方法に関する。
【背景技術】
【0002】
近年、１００℃以下の低温で作動可能な固体高分子形燃料電池が注目され、車両用駆動電源や定置型発電装置として開発及び実用化が進められている。そして、一般的な固体高分子形燃料電池の基本構造（単位セル）は、プロトン伝導性の電解質膜を挟んでその両外側にそれぞれアノード及びカソードとなる触媒層が配置された膜電極接合体（MEA:Membrane Electrode Assembly）と、この膜電極接合体を挟んでそれぞれ触媒層の外側に配置されたガス拡散層と、更にこれらガス拡散層の外側に配置されたセパレーターとからなる構造を有している。そして、通常、固体高分子形燃料電池は、必要な出力を達成するために必要な数の単位セルをスタックすることにより構成されている。
【0003】
そして、このような固体高分子形燃料電池の単位セルにおいては、アノード側とカソード側にそれぞれ配されたセパレーターのガス流路から、カソード側には酸素や空気等の酸化性ガスを、また、アノード側には水素等の燃料をそれぞれ供給する。これら供給された酸化性ガス及び燃料（これらを「反応ガス」ということがある。）を、それぞれガス拡散層を介して触媒層まで供給し、アノードの触媒層で起こる化学反応とカソードの触媒層で起こる化学反応との間のエネルギー差（電位差）を利用して仕事を取り出している。例えば、燃料として水素ガスが、また、酸化性ガスとして酸素ガスが使用される場合には、アノードの触媒層で起こる化学反応〔酸化反応：Ｈ２→２Ｈ＋＋２ｅ－（Ｅ０＝０Ｖ）〕と、カソードの触媒層で起こる化学反応〔還元反応：Ｏ２＋４Ｈ＋＋４ｅ－→２Ｈ２Ｏ（Ｅ０＝１．２３Ｖ）〕とのエネルギー差（電位差）を仕事として取り出している。
【0004】
ここで、上記のような触媒層を形成して化学反応を生起させる触媒については、通常、触媒担体としては電子伝導性、化学的安定性、電気化学的安定性の観点から多孔質炭素材料が用いられる。また、触媒金属としては強酸性環境下での使用が可能であって酸化反応及び還元反応に対して共に高い反応活性を示すＰｔ又はＰｔ合金が主として用いられている。そして、触媒金属については、一般に上記の酸化反応及び還元反応が触媒金属上で起きるので、この触媒金属の利用率を高めるためには、質量当りの比表面積を大きくすることが必要になる。そのため、通常、触媒金属として数ｎｍ程度の大きさの粒子が用いられている。
【0005】
そして、このような触媒金属の粒子を担持する触媒担体については、担体としての担持能力を高めるために、すなわち、上記の数ｎｍ程度の触媒金属粒子を吸着して担持するためのサイトを多くするために、比表面積の大きな多孔質炭素材料であることが必要である。それと共に、上記の触媒金属粒子を可及的に高分散状態で担持するように、細孔直径２～５０ｎｍのメソ孔の容積、すなわちメソ孔容積の大きな多孔質炭素材料であることが求められる。そして、それと同時に、アノード及びカソードとなる触媒層を形成した際には、この触媒層中に供給された反応ガスを抵抗なく拡散させ、また、この触媒層中で生成した水（生成水）を遅滞なく排出させるために、この触媒層中に反応ガスの拡散や生成水の排出に適した微細孔が形成される必要がある。
【0006】
そこで、従来においては、比較的大きな比表面積及びメソ孔容積を有し、同時に、立体的に枝が発達した樹状構造を持つ多孔質炭素材料として、例えばＣＡＢＯＴ社製バルカンＸＣ－７２、およびライオン社製ＥＣ６００ＪＤ及びライオン社製ＥＣ３００が用いられている。また、触媒担体用炭素材料としてより好適な比表面積及びメソ孔容積を有すると共に、より好適な樹状構造を持つ多孔質炭素材料を開発するための試みも行われている。近年、特に注目され始めたものとして、３次元的に分岐した３次元樹状構造を持つ銀アセチリド等の金属アセチリドを中間体として製造され、この３次元樹状構造を維持した樹状炭素ナノ構造体がある。この樹状炭素ナノ構造体については、これまでにも幾つかの提案がされている。
【0007】
例えば、特許文献１には、長期に亘って電流量の低下率が低く、耐久性に優れた固体高分子形燃料電池用の触媒を調製可能な触媒担体用炭素材料が提案されている。
具体的には、特許文献１には、金属又は金属塩を含む溶液を準備する工程と、前記溶液にアセチレンガスを吹き込んで金属アセチリドからなる樹状の炭素ナノ構造体を生成させる工程と、この炭素ナノ構造体を６０～８０℃で加熱して前記樹状の炭素ナノ構造体中に金属が内包された金属内包樹状炭素ナノ構造物を作製する工程と、この金属内包樹状炭素ナノ構造物を１６０～２００℃に加熱して金属を噴出させ、樹状の炭素メソポーラス構造体を作製する工程と、この炭素メソポーラス構造体を減圧雰囲気下又は不活性ガス雰囲気下で１６００～２２００℃に加熱する工程とからなる製造方法で調製された多孔質炭素材料が提案されいる。この多孔質炭素材料は、窒素吸着等温線をDollimore-Heal法で解析して求められる細孔径１～２０ｎｍ及び積算細孔容積０．２～１．５ｃｃ／ｇを有すると共に、ＢＥＴ比表面積２００～１３００ｍ２／ｇを有する
具体的には、特許文献１には、金属又は金属塩を含む溶液を準備する工程と、前記溶液にアセチレンガスを吹き込んで金属アセチリドからなる樹状の炭素ナノ構造体を生成させる工程と、この炭素ナノ構造体を６０～８０℃で加熱して前記樹状の炭素ナノ構造体中に金属が内包された金属内包樹状炭素ナノ構造物を作製する工程と、この金属内包樹状炭素ナノ構造物を１６０～２００℃に加熱して金属を噴出させ、樹状の炭素メソポーラス構造体を作製する工程と、この炭素メソポーラス構造体を減圧雰囲気下又は不活性ガス雰囲気下で１６００～２２００℃に加熱する工程とからなる製造方法で調製された多孔質炭素材料が提案されいる。この多孔質炭素材料は、窒素吸着等温線をDollimore-Heal法で解析して求められる細孔径１～２０ｎｍ及び積算細孔容積０．２～１．５ｃｃ／ｇを有すると共に、ＢＥＴ比表面積２００～１３００ｍ２／ｇを有する
【0008】
また、特許文献２には、高加湿条件下で高い電池性能を発揮し得る固体高分子形燃料電池用触媒を調製可能な担体炭素材料が提案されている。
具体的には、特許文献２には、金属又は金属塩を含むアンモニア性水溶液中にアセチレンガスを吹き込んで金属アセチリドを生成させるアセチリド生成工程と、前記金属アセチリドを６０～８０℃の温度で加熱して金属粒子内包中間体を作成する第１の加熱処理工程と、前記金属粒子内包中間体を１２０～２００℃の温度で加熱してこの金属粒子内包中間体から金属粒子を噴出させ、炭素材料中間体を得る第２の加熱処理工程と、前記炭素材料中間体を熱濃硫酸と接触させてこの炭素材料中間体を清浄化する洗浄処理工程と、更に清浄化された炭素材料中間体を１０００～２１００℃で加熱処理して担体炭素材料を得る第３の加熱処理工程とからなる製造方法で調製された多孔質炭素材料が提案されている。この多孔質炭素材料は、所定の水素含有量を有すると共に、ＢＥＴ比表面積６００～１５００ｍ２／ｇ、及びラマン分光スペクトルから得られるＤ－バンド１２００～１４００ｃｍ－１の範囲のピーク強度（ｌＤ）とＧ－バンド１５００～１７００ｃｍ－１の範囲のピーク強度（ｌＧ）との相対強度比（ｌＤ／ｌＧ）１．０～２．０を有する。
具体的には、特許文献２には、金属又は金属塩を含むアンモニア性水溶液中にアセチレンガスを吹き込んで金属アセチリドを生成させるアセチリド生成工程と、前記金属アセチリドを６０～８０℃の温度で加熱して金属粒子内包中間体を作成する第１の加熱処理工程と、前記金属粒子内包中間体を１２０～２００℃の温度で加熱してこの金属粒子内包中間体から金属粒子を噴出させ、炭素材料中間体を得る第２の加熱処理工程と、前記炭素材料中間体を熱濃硫酸と接触させてこの炭素材料中間体を清浄化する洗浄処理工程と、更に清浄化された炭素材料中間体を１０００～２１００℃で加熱処理して担体炭素材料を得る第３の加熱処理工程とからなる製造方法で調製された多孔質炭素材料が提案されている。この多孔質炭素材料は、所定の水素含有量を有すると共に、ＢＥＴ比表面積６００～１５００ｍ２／ｇ、及びラマン分光スペクトルから得られるＤ－バンド１２００～１４００ｃｍ－１の範囲のピーク強度（ｌＤ）とＧ－バンド１５００～１７００ｃｍ－１の範囲のピーク強度（ｌＧ）との相対強度比（ｌＤ／ｌＧ）１．０～２．０を有する。
【0009】
更に、特許文献３には、高い発電性能を維持しつつ電位変動に対して優れた耐久性を発現し得る固体高分子形燃料電池用触媒を調製可能な触媒担体用炭素材料が提案されている。
具体的には、特許文献３には、金属又は金属塩を含むアンモニア性水溶液中にアセチレンガスを吹き込んで金属アセチリドを生成させるアセチリド生成工程と、前記金属アセチリドを４０～８０℃の温度で加熱して金属粒子内包中間体を作成する第１の加熱処理工程と、前記金属粒子内包中間体を圧密成形し、得られた成形体を毎分１００℃以上の昇温速度で４００℃以上まで加熱してこの金属粒子内包中間体から金属粒子を噴出させ、炭素材料中間体を得る第２の加熱処理工程と、前記炭素材料中間体を熱濃硝酸又は熱濃硫酸と接触させてこの炭素材料中間体を清浄化する洗浄処理工程と、更に清浄化された炭素材料中間体を真空中又は不活性ガス雰囲気中１４００～２１００℃で加熱処理して担体炭素材料を得る第３の加熱処理工程とからなる製造方法で調製された多孔質炭素材料が提案されている。この多孔質炭素材料は、吸着過程の窒素吸着等温線をDollimore-Heal法で解析して求められる細孔直径２～５０ｎｍのメソ孔の比表面積ＳＡが６００～１６００ｍ２／ｇであり、ラマン分光スペクトルにおけるＧ’－バンド２６５０～２７００ｃｍ－１の範囲のピーク強度（ｌＧ’）とＧ－バンド１５５０～１６５０ｃｍ－１の範囲のピーク強度（ｌＧ）との相対強度比（ｌＧ’／ｌＧ）が０．８～２．２であり、メソ孔の内の細孔直径２ｎｍ以上１０ｎｍ未満のメソ孔の比細孔面積Ｓ２－１０が４００～１１００ｍ２／ｇであって比細孔容積Ｖ2-10が０．４～１．６ｃｃ／ｇであり、メソ孔の内の細孔直径１０ｎｍ以上５０ｎｍ以下のメソ孔の比細孔面積Ｓ１０－５０が２０～１５０ｍ２／ｇであって比細孔容積Ｖ2-10が０．４～１．６ｃｃ／ｇであり、また、吸着過程の窒素吸着等温線をＨｏｒｖａｔｈ－Ｋａｗａｚｏｅ法で解析して求められる細孔直径２ｎｍ未満の細孔の比細孔面積Ｓ２が２５０～５５０ｍ２／ｇである。
具体的には、特許文献３には、金属又は金属塩を含むアンモニア性水溶液中にアセチレンガスを吹き込んで金属アセチリドを生成させるアセチリド生成工程と、前記金属アセチリドを４０～８０℃の温度で加熱して金属粒子内包中間体を作成する第１の加熱処理工程と、前記金属粒子内包中間体を圧密成形し、得られた成形体を毎分１００℃以上の昇温速度で４００℃以上まで加熱してこの金属粒子内包中間体から金属粒子を噴出させ、炭素材料中間体を得る第２の加熱処理工程と、前記炭素材料中間体を熱濃硝酸又は熱濃硫酸と接触させてこの炭素材料中間体を清浄化する洗浄処理工程と、更に清浄化された炭素材料中間体を真空中又は不活性ガス雰囲気中１４００～２１００℃で加熱処理して担体炭素材料を得る第３の加熱処理工程とからなる製造方法で調製された多孔質炭素材料が提案されている。この多孔質炭素材料は、吸着過程の窒素吸着等温線をDollimore-Heal法で解析して求められる細孔直径２～５０ｎｍのメソ孔の比表面積ＳＡが６００～１６００ｍ２／ｇであり、ラマン分光スペクトルにおけるＧ’－バンド２６５０～２７００ｃｍ－１の範囲のピーク強度（ｌＧ’）とＧ－バンド１５５０～１６５０ｃｍ－１の範囲のピーク強度（ｌＧ）との相対強度比（ｌＧ’／ｌＧ）が０．８～２．２であり、メソ孔の内の細孔直径２ｎｍ以上１０ｎｍ未満のメソ孔の比細孔面積Ｓ２－１０が４００～１１００ｍ２／ｇであって比細孔容積Ｖ2-10が０．４～１．６ｃｃ／ｇであり、メソ孔の内の細孔直径１０ｎｍ以上５０ｎｍ以下のメソ孔の比細孔面積Ｓ１０－５０が２０～１５０ｍ２／ｇであって比細孔容積Ｖ2-10が０．４～１．６ｃｃ／ｇであり、また、吸着過程の窒素吸着等温線をＨｏｒｖａｔｈ－Ｋａｗａｚｏｅ法で解析して求められる細孔直径２ｎｍ未満の細孔の比細孔面積Ｓ２が２５０～５５０ｍ２／ｇである。
【0010】
更にまた、特許文献４には、起動・停止といった負荷変動の繰り返しに対する耐久性に優れ、また、低加湿時の運転条件下での発電性能に優れている固体高分子形燃料電池用触媒を調製可能な触媒担体用炭素材料が提案されている。
具体的には、特許文献４には、金属アセチリドを中間体として自己分解爆発反応を経て調製された樹状炭素ナノ構造を有する多孔質炭素材料〔新日鉄住金化学社製商品名：エスカーボン（ＥＳＣＡＲＢＯＮ）（登録商標）－ＭＣＮＤ〕を原料として用い、黒鉛化処理を行った後に、更に過酸化水素、硝酸、液中プラズマ装置等を用いた酸化処理を行って得られた触媒担体用炭素材料が提案されている。この触媒担体用炭素材料は、酸素含有量ＯＩＣＰが０．１～３．０質量％、不活性ガス（又は真空）雰囲気中１２００℃の熱処理後に残存する酸素残存量Ｏ１２００℃が０．１～１．５質量％、ＢＥＴ比表面積が３００～１５００ｍ２／ｇ、ラマン分光スペクトルの１５５０～１６５０ｃｍ－１の範囲に検出されるＧ－バンドの半値幅ΔＧが３０～７０ｃｍ－１、及び不活性ガス（又は真空）雰囲気中１２００℃の熱処理後に残存する水素残存量Ｈ１２００℃が０．００５～０．０８０質量％である
具体的には、特許文献４には、金属アセチリドを中間体として自己分解爆発反応を経て調製された樹状炭素ナノ構造を有する多孔質炭素材料〔新日鉄住金化学社製商品名：エスカーボン（ＥＳＣＡＲＢＯＮ）（登録商標）－ＭＣＮＤ〕を原料として用い、黒鉛化処理を行った後に、更に過酸化水素、硝酸、液中プラズマ装置等を用いた酸化処理を行って得られた触媒担体用炭素材料が提案されている。この触媒担体用炭素材料は、酸素含有量ＯＩＣＰが０．１～３．０質量％、不活性ガス（又は真空）雰囲気中１２００℃の熱処理後に残存する酸素残存量Ｏ１２００℃が０．１～１．５質量％、ＢＥＴ比表面積が３００～１５００ｍ２／ｇ、ラマン分光スペクトルの１５５０～１６５０ｃｍ－１の範囲に検出されるＧ－バンドの半値幅ΔＧが３０～７０ｃｍ－１、及び不活性ガス（又は真空）雰囲気中１２００℃の熱処理後に残存する水素残存量Ｈ１２００℃が０．００５～０．０８０質量％である
【0011】
特許文献１：ＷＯ ２０１４／１２９５９７ Ａ１
特許文献２：ＷＯ ２０１５／０８８０２５ Ａ１
特許文献３：ＷＯ ２０１５／１４１８１０ Ａ１
特許文献４：ＷＯ ２０１６／１３３１３２ Ａ１
特許文献２：ＷＯ ２０１５／０８８０２５ Ａ１
特許文献３：ＷＯ ２０１５／１４１８１０ Ａ１
特許文献４：ＷＯ ２０１６／１３３１３２ Ａ１
【0012】
非特許文献１：西方篤（２００９）．「固体高分子形燃料電池の腐食劣化問題」『材料と環境』，５８，２８８－２９３．
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0013】
上記の特許文献１～４に記載された触媒担体用炭素材料は、いずれも比較的大きな比表面積を有し、触媒金属の担体への担持位置密度（粒子数密度）が高く、その絶対量を多くすることができ、触媒金属粒子を小さく、且つ、高密度に、しかも均一（均質）に担持しやすいものである。そのために、これら触媒担体用炭素材料は、固体高分子形燃料電池用触媒を調製する上で所定の発電特性を発揮するものではある。しかし、本発明者らがその発電特性の更なる向上を検討する中で、触媒金属の分散性（均一性）の観点において改善の余地があることが判明した。
すなわち、触媒金属粒子の粒子径が異なる場合、いわゆるオストワルド成長と呼ばれる粒子の成長現象により、燃料電池使用時の電位サイクルの繰り返しの際には、カソード側において、高電位時には触媒金属（Ｐｔ）の粒子の溶解が起こり、一方で、低電位時にはＰｔの析出が起こることが知られている（非特許文献１を参照）。触媒金属粒子の粒子径が増大すると、触媒金属の反応面積が下がって利用率が減少するために、電池の出力低下が起こり、耐久性の低下につながる。そのことから、この経時的な劣化をできるだけ予防するためには、触媒担体に担持させる触媒金属の粒子径分布を狭くして担持を均質にすること、すなわち、粒子間の距離を均一にすることが求められる。
すなわち、触媒金属粒子の粒子径が異なる場合、いわゆるオストワルド成長と呼ばれる粒子の成長現象により、燃料電池使用時の電位サイクルの繰り返しの際には、カソード側において、高電位時には触媒金属（Ｐｔ）の粒子の溶解が起こり、一方で、低電位時にはＰｔの析出が起こることが知られている（非特許文献１を参照）。触媒金属粒子の粒子径が増大すると、触媒金属の反応面積が下がって利用率が減少するために、電池の出力低下が起こり、耐久性の低下につながる。そのことから、この経時的な劣化をできるだけ予防するためには、触媒担体に担持させる触媒金属の粒子径分布を狭くして担持を均質にすること、すなわち、粒子間の距離を均一にすることが求められる。
【0014】
そして、上記の特許文献１～４に記載された触媒担体用炭素材料は、いずれも比較的大きな比表面積およびメソ孔容積を有するものではあるものの、本開示の発明者らが更に詳細に検討した。その結果、意外なことに、このような従来の触媒担体用炭素材料においても、一部触媒金属の分散性（均一性）を阻害すると考えられる高結晶性且つ非多孔性の塊状炭素（以下、本開示では、これを「黒鉛化物」と称することとする。図１を参照。）が、僅かではあるが、触媒担体用炭素材料を形成する骨格形成炭素に対して混入されていることを確認した。そして、黒鉛化物の存在が、担体表面の均質性（均一性）を劣化させる一因となっていることを突き止めた。
さらに、本開示の発明者らは、このような触媒担体用炭素材料に混入される黒鉛化物が、如何にして生成・混入されるものであって、その生成・混入の程度を定量的に評価する方法を見出すことと共に、それを可及的に減少させることができる方法を見出すことに鋭意取り組んだ結果、以下のような知見を得た。
さらに、本開示の発明者らは、このような触媒担体用炭素材料に混入される黒鉛化物が、如何にして生成・混入されるものであって、その生成・混入の程度を定量的に評価する方法を見出すことと共に、それを可及的に減少させることができる方法を見出すことに鋭意取り組んだ結果、以下のような知見を得た。
【0015】
すなわち、上記するような触媒担体用炭素材料を製造するには、前述の通り、先ず、金属又は金属塩、具体的には硝酸銀を含むアンモニア性水溶液中にアセチレンガスを吹き込んで銀アセチリドを生成させる。この銀アセチリドの生成に際しては、反応系内において反応する硝酸銀とアセチレンとのモル比を考慮して、反応系内に導入されるアセチレンが若干過剰となるようにアセチレンガスを吹き込んでいる。そのように硝酸銀とアセチレンとの等量点を超えてアセチレンガスを吹き込むと、過剰なアセチレンガスが、生成される銀アセチリドに吸着される。このアセチレンガスを過剰に吸着した銀アセチリドを、その後に続く自己分解爆発反応に供すると、芳香族性の高い炭素の中に、一定量の“芳香族性の低い炭素”（以下、本開示では、これを「煤」と称することとする。）が不可避的に生成・混在される。
ここで、“芳香族性の低い炭素（煤）”が生成されていると推察する理由は、次の通りである。通常は銀アセチリドが自己分解爆発する過程において芳香族性の高い炭素が形成される。しかし、後述するように、自己分解爆発後に得られた分解生成物（炭素材料中間体）から希硝酸により銀を取り除いた後の洗浄処理工程において、所定の酸化剤溶液により処理することにより、その後の加熱処理工程を経て得られる目的物（触媒担体用炭素材料）では黒鉛化物の生成・混入が抑制されていることが確認された。すなわち、このような所定の酸化剤溶液による処理で溶解・除去されるような低分子（すなわち、芳香族性が低い）成分であると推察される。そして、このようにして生成した黒鉛化物が触媒担体用炭素材料表面の不活性化、すなわち、この結晶性が高く不活性な表面には触媒金属の粒子が担持され難くその分散性（均一性）の低下をもたらすといったことを突き止めた。
なお、特許文献１～４に代表される従来の触媒担体用炭素材料の製造においても酸化剤である硝酸による処理が行われているが、その主目的は分解工程の分解生成物（炭素材料中間体）から銀を取り除くことである。この硝酸による処理時間が１時間と短く、加熱も行われていないことから硝酸の酸化力も高いものでは無く、今般その存在を突き止めた芳香族性の低い炭素（煤）を除去するには不十分である。
さらに、特許文献２には炭素材料中間体に２００℃で濃硫酸を接触させ銀を除去する方法が開示されているが、これは、熱濃硫酸を使用することにより、炭素の官能基化（炭素の消耗）を抑制しつつ銀の除去を目指したものである。そのため、同じく今般その存在を突き止めた芳香族性の低い炭素（煤）を除去することはできない。
しかも、このようにして生成される芳香族性が低い炭素（煤）が、その後に行われる加熱処理工程の際に非多孔性の塊状炭素となり、且つ細孔壁などが拘束されず形状的制約を持たない炭素である。そのために自由に成長して結晶性が発達した黒鉛質（黒鉛化物）となることも、特許文献１～４では何ら予見されていない。
ここで、“芳香族性の低い炭素（煤）”が生成されていると推察する理由は、次の通りである。通常は銀アセチリドが自己分解爆発する過程において芳香族性の高い炭素が形成される。しかし、後述するように、自己分解爆発後に得られた分解生成物（炭素材料中間体）から希硝酸により銀を取り除いた後の洗浄処理工程において、所定の酸化剤溶液により処理することにより、その後の加熱処理工程を経て得られる目的物（触媒担体用炭素材料）では黒鉛化物の生成・混入が抑制されていることが確認された。すなわち、このような所定の酸化剤溶液による処理で溶解・除去されるような低分子（すなわち、芳香族性が低い）成分であると推察される。そして、このようにして生成した黒鉛化物が触媒担体用炭素材料表面の不活性化、すなわち、この結晶性が高く不活性な表面には触媒金属の粒子が担持され難くその分散性（均一性）の低下をもたらすといったことを突き止めた。
なお、特許文献１～４に代表される従来の触媒担体用炭素材料の製造においても酸化剤である硝酸による処理が行われているが、その主目的は分解工程の分解生成物（炭素材料中間体）から銀を取り除くことである。この硝酸による処理時間が１時間と短く、加熱も行われていないことから硝酸の酸化力も高いものでは無く、今般その存在を突き止めた芳香族性の低い炭素（煤）を除去するには不十分である。
さらに、特許文献２には炭素材料中間体に２００℃で濃硫酸を接触させ銀を除去する方法が開示されているが、これは、熱濃硫酸を使用することにより、炭素の官能基化（炭素の消耗）を抑制しつつ銀の除去を目指したものである。そのため、同じく今般その存在を突き止めた芳香族性の低い炭素（煤）を除去することはできない。
しかも、このようにして生成される芳香族性が低い炭素（煤）が、その後に行われる加熱処理工程の際に非多孔性の塊状炭素となり、且つ細孔壁などが拘束されず形状的制約を持たない炭素である。そのために自由に成長して結晶性が発達した黒鉛質（黒鉛化物）となることも、特許文献１～４では何ら予見されていない。
【0016】
また、このような芳香族性の低い炭素（煤）の生成に起因して黒鉛化物が混在している触媒担体用炭素材料については、空気雰囲気下の熱重量分析（炭素酸化消耗試験）において、その高結晶性且つ多孔性が低い当該黒鉛化物の存在により、燃え尽きる直前の重量減少曲線（微分熱重量曲線、ＤＴＧ）がより高温側に裾を引いて、触媒担体用炭素材料の骨格形成炭素よりも難燃焼性（難酸化消耗性）の成分を多く有することを突き止めると共に、それが、触媒金属粒子の担持性と強く相関が採れることを突き止めた。
【0017】
さらには、このような黒鉛化物の生成を抑制することについては、前記芳香族性の低い炭素（煤）が芳香族性の高い炭素に比べて酸化されやすいことに着目した。そして、この性質を利用して、銀アセチリドの自己分解爆発反応で形成された炭素材料中間体から希硝酸により銀を取り除いた後の洗浄処理工程において、芳香族性の低い炭素（煤）を除去することを目的とし、その処理方法を鋭意検討した。その結果、希硝酸を用いて銀を除去すると共に、それに加えて、上記芳香族性の低い炭素（煤）を除去するための所定の酸化剤溶液による処理も行うことにより、結果として得られる黒鉛化物の生成を可及的に抑制できることを突き止めた。しかも、結果として得られる触媒担体用炭素材料は触媒担体として求められる特性（比表面積、メソ孔容積など）に対しては特段の影響は与えないことを知見した。このようにして、本開示を完成した。
【0018】
本開示は、上述した各知見に基づいてなされたものであり、その目的とするところは、触媒金属の担持特性（すなわち、触媒金属粒子の担持の均一性）が良く、発電特性が優れ、燃料電池としての耐久性に優れるような固体高分子形燃料電池の触媒を製造する上で好適な触媒担体用炭素材料を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【0019】
すなわち、本開示は以下の通りである。
〔１〕多孔質炭素材料であって、下記（１）、（２）、（３）および（４）を同時に満たす固体高分子形燃料電池の触媒担体用炭素材料。
（１）空気雰囲気下で１０℃／分で昇温したときの熱重量分析により得られる微分熱重量曲線（ＤＴＧ）において、７５０℃における強度（Ｉ７５０）と６９０℃近傍のピーク強度（Ｉｐｅａｋ）との強度比（Ｉ７５０／Ｉｐｅａｋ）が０．１０以下であること。
（２）窒素ガス吸着等温線のＢＥＴ解析により求められるＢＥＴ比表面積が４００～１５００ｍ２／ｇであること。
（３）窒素ガス吸着等温線のDollimore-Heal法を用いた解析により求められる細孔径２～１０ｎｍの積算細孔容積Ｖ2-10が０．４～１．５ｍＬ／ｇであること。
（４）窒素ガス吸着等温線において、相対圧０．９５～０．９９における窒素ガス吸着量Ｖmacroが３００～１２００ｃｃ（ＳＴＰ）／ｇであること。
〔２〕空気雰囲気下で１０℃／分で昇温したときの熱重量分析において、７５０℃における残重量割合が、３％以下である〔１〕に記載の固体高分子形燃料電池の触媒担体用炭素材料。
〔３〕ラマン分光スペクトルの１５５０～１６５０ｃｍ－１の範囲に検出されるＧ－バンドの半値幅ΔＧが、５０～７０ｃｍ－１である〔１〕又は〔２〕に記載の固体高分子形燃料電池の触媒担体用炭素材料。
〔４〕前記Ｖ2-10が、０．５～１．０ｍＬ／ｇである〔１〕～〔３〕のいずれかに記載の固体高分子形燃料電池の触媒担体用炭素材料。
〔５〕棒状体又は環状体が３次元的に分岐した３次元樹状構造を有する〔１〕～〔４〕のいずれかに記載の固体高分子形燃料電池の触媒担体用炭素材料。
〔１〕多孔質炭素材料であって、下記（１）、（２）、（３）および（４）を同時に満たす固体高分子形燃料電池の触媒担体用炭素材料。
（１）空気雰囲気下で１０℃／分で昇温したときの熱重量分析により得られる微分熱重量曲線（ＤＴＧ）において、７５０℃における強度（Ｉ７５０）と６９０℃近傍のピーク強度（Ｉｐｅａｋ）との強度比（Ｉ７５０／Ｉｐｅａｋ）が０．１０以下であること。
（２）窒素ガス吸着等温線のＢＥＴ解析により求められるＢＥＴ比表面積が４００～１５００ｍ２／ｇであること。
（３）窒素ガス吸着等温線のDollimore-Heal法を用いた解析により求められる細孔径２～１０ｎｍの積算細孔容積Ｖ2-10が０．４～１．５ｍＬ／ｇであること。
（４）窒素ガス吸着等温線において、相対圧０．９５～０．９９における窒素ガス吸着量Ｖmacroが３００～１２００ｃｃ（ＳＴＰ）／ｇであること。
〔２〕空気雰囲気下で１０℃／分で昇温したときの熱重量分析において、７５０℃における残重量割合が、３％以下である〔１〕に記載の固体高分子形燃料電池の触媒担体用炭素材料。
〔３〕ラマン分光スペクトルの１５５０～１６５０ｃｍ－１の範囲に検出されるＧ－バンドの半値幅ΔＧが、５０～７０ｃｍ－１である〔１〕又は〔２〕に記載の固体高分子形燃料電池の触媒担体用炭素材料。
〔４〕前記Ｖ2-10が、０．５～１．０ｍＬ／ｇである〔１〕～〔３〕のいずれかに記載の固体高分子形燃料電池の触媒担体用炭素材料。
〔５〕棒状体又は環状体が３次元的に分岐した３次元樹状構造を有する〔１〕～〔４〕のいずれかに記載の固体高分子形燃料電池の触媒担体用炭素材料。
【0020】
〔６〕 固体高分子形燃料電池の触媒担体用炭素材料の製造方法であり、
硝酸銀のアンモニア水溶液からなる反応溶液中にアセチレンガスを吹き込んで銀アセチリドを合成する銀アセチリド生成工程と、
前記銀アセチリドを自己分解爆発反応させて炭素材料中間体を得る分解工程と、
前記炭素材料中間体を希硝酸に接触させて、前記炭素材料中間体から銀を除去する銀除去工程と、
銀が除去された前記炭素材料中間体を酸化剤溶液に接触させて、前記炭素材料中間体を清浄化する洗浄処理工程と、
清浄化された前記炭素材料中間体を真空中又は不活性ガス雰囲気中１４００～２２００℃の温度で加熱処理して触媒担体用炭素材料を得る加熱処理工程と、
を備え、
前記酸化剤溶液として、過マンガン酸塩溶液、及び過酸化水素溶液からなる群から選択される１種以上を用いる固体高分子形燃料電池の触媒担体用炭素材料の製造方法。
硝酸銀のアンモニア水溶液からなる反応溶液中にアセチレンガスを吹き込んで銀アセチリドを合成する銀アセチリド生成工程と、
前記銀アセチリドを自己分解爆発反応させて炭素材料中間体を得る分解工程と、
前記炭素材料中間体を希硝酸に接触させて、前記炭素材料中間体から銀を除去する銀除去工程と、
銀が除去された前記炭素材料中間体を酸化剤溶液に接触させて、前記炭素材料中間体を清浄化する洗浄処理工程と、
清浄化された前記炭素材料中間体を真空中又は不活性ガス雰囲気中１４００～２２００℃の温度で加熱処理して触媒担体用炭素材料を得る加熱処理工程と、
を備え、
前記酸化剤溶液として、過マンガン酸塩溶液、及び過酸化水素溶液からなる群から選択される１種以上を用いる固体高分子形燃料電池の触媒担体用炭素材料の製造方法。
【発明の効果】
【0021】
本開示の触媒担体用炭素材料によれば、触媒金属の担持特性（すなわち、触媒金属粒子の担持の均一性）が良く、発電特性に優れ、燃料電池としての耐久性に優れるような固体高分子形燃料電池の触媒を製造する上で好適な触媒担体用炭素材料を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【0022】
【図5】本開示の触媒担体用炭素材料について、枝径の測定方法を表す説明図である。
【発明を実施するための形態】
【0023】
以下、本開示の固体高分子形燃料電池の触媒担体用炭素材料及びその製造方法について、詳細に説明する。
本開示の固体高分子形燃料電池の触媒担体用炭素材料は、下記の（１）、（２）、（３）および（４）を同時に満たす多孔質炭素材料である。
（１）空気雰囲気下で１０℃／分で昇温したときの熱重量分析により得られる微分熱重量曲線（ＤＴＧ）において、７５０℃における強度（Ｉ７５０）と６９０℃近傍のピーク強度（
Ｉｐｅａｋ）との強度比（Ｉ７５０／Ｉｐｅａｋ）が０．１０以下であること。
（２）窒素ガス吸着等温線のＢＥＴ解析により求められるＢＥＴ比表面積が４００～１５００ｍ２／ｇであること。
（３）窒素ガス吸着等温線のDollimore-Heal法を用いた解析により求められる細孔径２～１０ｎｍの積算細孔容積Ｖ2-10が０．４～１．５ｍＬ／ｇであること。
（４） 窒素ガス吸着等温線において、相対圧０．９５～０．９９における窒素ガス吸着量Ｖmacroが３００～１２００ｃｃ（ＳＴＰ）／ｇであること。
本開示の固体高分子形燃料電池の触媒担体用炭素材料は、下記の（１）、（２）、（３）および（４）を同時に満たす多孔質炭素材料である。
（１）空気雰囲気下で１０℃／分で昇温したときの熱重量分析により得られる微分熱重量曲線（ＤＴＧ）において、７５０℃における強度（Ｉ７５０）と６９０℃近傍のピーク強度（
Ｉｐｅａｋ）との強度比（Ｉ７５０／Ｉｐｅａｋ）が０．１０以下であること。
（２）窒素ガス吸着等温線のＢＥＴ解析により求められるＢＥＴ比表面積が４００～１５００ｍ２／ｇであること。
（３）窒素ガス吸着等温線のDollimore-Heal法を用いた解析により求められる細孔径２～１０ｎｍの積算細孔容積Ｖ2-10が０．４～１．５ｍＬ／ｇであること。
（４） 窒素ガス吸着等温線において、相対圧０．９５～０．９９における窒素ガス吸着量Ｖmacroが３００～１２００ｃｃ（ＳＴＰ）／ｇであること。
【0024】
先ず、上記（１）について、本開示の触媒担体用炭素材料は、前述したように、担持される触媒金属の分散性（均一性）を阻害すると考えられる非多孔性の塊状炭素（黒鉛化物）の生成・混入が可及的に抑制されたものである。そして、このような黒鉛化物の存在量を表す手法として、熱重量分析を用いたものである。当該熱重量分析の具体的な方法は次の通りである。すなわち、熱重量分析装置に試料を設置し、空気雰囲気下において、１０℃／分の昇温速度とした際の重量減少を測定し、それにより得られた重量減少曲線（ＴＧＡ）を時間で微分して微分熱重量曲線（ＤＴＧ）を得る。そのＤＴＧにおいて６９０℃近傍に現れる非常に強いピーク（本開示では、この強度を「Ｉｐｅａｋ」と表すこととする。）は当該触媒担体用炭素材料の骨格形成炭素の燃焼とする。一方で、それよりも高温側の７５０℃において立ち上がるように（裾を引くように）現れる部分（本開示では、この強度を「Ｉ７５０」と表すこととする。）を黒鉛化物の燃焼とする。そして、これらの相対的な強度比（Ｉ７５０／Ｉｐｅａｋ）として、黒鉛化物の存在量が少ないことを表現する。この方法は、当該黒鉛化物が、触媒担体用炭素材料においては極めて少なく、また、骨格形成炭素と比べて結晶性が発達した黒鉛質となっているものと推測し、それ故に、難燃焼性（難酸化消耗性）であるとの着目から見出されたものである。また、この方法は、この分析における微分熱重量曲線（ＤＴＧ）がそれらのピーク或いは強度を再現よく表すことができることに加えて、後述の実施例から把握されるように触媒金属粒子の担持性の低下（粒子径の均一性の低下）とよく相関が採れることから見出されたものである。
ここで、６９０℃近傍に現れる非常に強いピーク（つまり６９０℃近傍のピーク）とは、ピーク頂点が６９０±５０℃の範囲内に現れるＤＴＧの極大値を有するピークを意味する。
本開示の触媒担体用炭素材料は、このような黒鉛化物の生成・混入が極力抑制されたものであることが触媒金属の担持特性（触媒金属粒子の担持の均一性）の面で好ましい。そのため、骨格形成炭素のピーク強度（Ｉｐｅａｋ）に比べて黒鉛化物の強度（Ｉ７５０）ができるだけ小さいこと、すなわち、強度比（Ｉ７５０／Ｉｐｅａｋ）が０．１０以下であることが求められる。強度比（Ｉ７５０／Ｉｐｅａｋ）は、好ましくは０．０９以下、より好ましくは０．０８以下である。なお、強度比（Ｉ７５０／Ｉｐｅａｋ）はできるだけゼロに近いことが最も好ましい（つまり、強度比（Ｉ７５０／Ｉｐｅａｋ）の下限値は０であることが最も好ましい。）。ただし、難燃焼性（難酸化消耗性）成分は芳香族性の低い炭素（煤）由来だけでなく、高温焼成の過程における構造変化により生成し得ることから、強度比（Ｉ７５０／Ｉｐｅａｋ）は、０．００１以上であってもよい。
当該強度比（Ｉ７５０／Ｉｐｅａｋ）が０．１０を超えて大きくなると、炭素材料に含まれる黒鉛化物の含有量が増加し、触媒金属微粒子が当該担体としての炭素材料表面に均一に担持され難くなる虞がある。また、黒鉛化物に担持された触媒粒子は炭素材料表面との相互作用が弱く、脱落・凝集しやすくなる虞がある。その結果、燃料電池使用環境下においては触媒金属微粒子の粒子径が増大する虞がある。
なお、強度比（Ｉ７５０／Ｉｐｅａｋ）は、後述する実施例に示す測定方法により測定される値である。
ここで、６９０℃近傍に現れる非常に強いピーク（つまり６９０℃近傍のピーク）とは、ピーク頂点が６９０±５０℃の範囲内に現れるＤＴＧの極大値を有するピークを意味する。
本開示の触媒担体用炭素材料は、このような黒鉛化物の生成・混入が極力抑制されたものであることが触媒金属の担持特性（触媒金属粒子の担持の均一性）の面で好ましい。そのため、骨格形成炭素のピーク強度（Ｉｐｅａｋ）に比べて黒鉛化物の強度（Ｉ７５０）ができるだけ小さいこと、すなわち、強度比（Ｉ７５０／Ｉｐｅａｋ）が０．１０以下であることが求められる。強度比（Ｉ７５０／Ｉｐｅａｋ）は、好ましくは０．０９以下、より好ましくは０．０８以下である。なお、強度比（Ｉ７５０／Ｉｐｅａｋ）はできるだけゼロに近いことが最も好ましい（つまり、強度比（Ｉ７５０／Ｉｐｅａｋ）の下限値は０であることが最も好ましい。）。ただし、難燃焼性（難酸化消耗性）成分は芳香族性の低い炭素（煤）由来だけでなく、高温焼成の過程における構造変化により生成し得ることから、強度比（Ｉ７５０／Ｉｐｅａｋ）は、０．００１以上であってもよい。
当該強度比（Ｉ７５０／Ｉｐｅａｋ）が０．１０を超えて大きくなると、炭素材料に含まれる黒鉛化物の含有量が増加し、触媒金属微粒子が当該担体としての炭素材料表面に均一に担持され難くなる虞がある。また、黒鉛化物に担持された触媒粒子は炭素材料表面との相互作用が弱く、脱落・凝集しやすくなる虞がある。その結果、燃料電池使用環境下においては触媒金属微粒子の粒子径が増大する虞がある。
なお、強度比（Ｉ７５０／Ｉｐｅａｋ）は、後述する実施例に示す測定方法により測定される値である。
【0025】
また、このような本開示の触媒担体用炭素材料については、上記（２）の如く、窒素ガス吸着等温線のＢＥＴ解析により求められるＢＥＴ比表面積が４００～１５００ｍ２／ｇ、好ましくは５００ｍ２／ｇ以上１４００ｍ２／ｇ以下であることが必要である。このＢＥＴ比表面積が４００ｍ２／ｇ以上、好ましくは５００ｍ２／ｇ以上であると、数ｎｍの触媒金属粒子は、良好に分散した状態で、すなわち、触媒金属粒子間距離が一定値以上保たれて粒子が単独で存在できる状態で担持される。反対に、このＢＥＴ比表面積が４００ｍ２／ｇ未満であると、触媒粒子間距離が短くなり、触媒金属微粒子を高密度かつ均一に担持し難くなる虞がある。その結果、触媒金属粒子の有効面積が低下し、燃料電池特性が大幅に低下してしまう。また、１５００ｍ２／ｇを超えて大きくなるようにすると、多孔質炭素材料におけるエッジ部位が増加するため、実質的な結晶性の低下が伴って耐久性が低下し易くなる虞がある。
なお、ＢＥＴ比表面積は、後述する実施例に示す測定方法により測定される値である。
なお、ＢＥＴ比表面積は、後述する実施例に示す測定方法により測定される値である。
【0026】
さらに、このような本開示の触媒担体用炭素材料は、上記（３）の如く、窒素ガス吸着等温線のDollimore-Heal法を用いた解析により求められる細孔径２～１０ｎｍの積算細孔容積Ｖ2-10が０．４～１．５ｍＬ／ｇ、好ましくは０．５～１．０ｍＬ／ｇであることが必要である。このような２～１０ｎｍの細孔径を有することにより、通常直径数ｎｍに調製される触媒金属微粒子が高分散状態で当該細孔内に分散され、触媒利用率の観点において好ましく寄与する。当該細孔容積Ｖ2-10が０．４ｍＬ／ｇ未満の場合には、細孔面積に対して容積が小さいため、平均的な細孔サイズが小さくなる。触媒金属である白金微粒子を細孔内に担持した際、細孔と白金微粒子の間の空隙が小さくなるため、ガス拡散が低下して大電流特性が低下してしまう虞がある。反対に、Ｖ2-10が１．５ｍＬ／ｇ超えて大きくなると、担体用炭素材料としての骨格が肉薄になってしまい、耐酸化消耗性が低下する。それと共に、触媒層を調製するための触媒層インク液調製の際に必要な撹拌により、この担体用炭素材料の骨格が容易に破壊され、形状に由来する特性が発揮できなくなる虞がある。
なお、積算細孔容積Ｖ2-10は、後述する実施例に示す測定方法により測定される値である。
なお、積算細孔容積Ｖ2-10は、後述する実施例に示す測定方法により測定される値である。
【0027】
また、本開示の触媒担体用炭素材料については、空気雰囲気下で１０℃／分で昇温したときの熱重量分析において、７５０℃における黒鉛化物の残重量割合（つまり、触媒担体用炭素材料に混在されている黒鉛化物の混在量）が３％以下であることが好ましく、２％以下であることがより好ましい。なお、黒鉛化物の混在量（残重量割合）はできるだけゼロに近いことが最も好ましい（つまり、黒鉛化物の混在量（残重量割合）の下限値は０であることが最も好ましい。）ただし、難燃焼性（難酸化消耗性）成分は芳香族性の低い炭素（煤）由来だけでなく、高温焼成の過程における構造変化により生成し得ることから、黒鉛化物の混在量（残重量割合）は、０．０１以上であってもよい。
この黒鉛化物の混在量（残重量割合）は、上記した強度比（Ｉ７５０／Ｉｐｅａｋ）とは別に、黒鉛化物自体の存在量を、熱重量分析（ＴＧＡ）における７５０℃の黒鉛化物の残存重量に着目して求めたものである。具体的には、図２Ｂに示すように、熱重量分析（ＴＧＡ）の昇温温度と黒鉛化物の混在量（残重量割合）との関係から算出して求められる数値である。
なお、黒鉛化物の混在量（残重量割合）は、後述する実施例に示す測定方法により測定される値である。
この黒鉛化物の混在量（残重量割合）は、上記した強度比（Ｉ７５０／Ｉｐｅａｋ）とは別に、黒鉛化物自体の存在量を、熱重量分析（ＴＧＡ）における７５０℃の黒鉛化物の残存重量に着目して求めたものである。具体的には、図２Ｂに示すように、熱重量分析（ＴＧＡ）の昇温温度と黒鉛化物の混在量（残重量割合）との関係から算出して求められる数値である。
なお、黒鉛化物の混在量（残重量割合）は、後述する実施例に示す測定方法により測定される値である。
【0028】
また、本開示の触媒担体用炭素材料については、その結晶性を高めて燃料電池使用環境下における耐久性を改善するという観点から、ラマン分光スペクトルの１５５０～１６５０ｃｍ－１の範囲に検出されるＧ－バンドの半値幅ΔＧが、５０～７０ｃｍ－１であることが好ましく、より好ましくは５０～６５ｃｍ－１である。このΔＧは炭素材料の炭素網面の広がりを表すとされており、ΔＧが５０ｃｍ－１未満であると炭素網面が広がり過ぎて細孔壁を形成する炭素網面のエッジ量が減少し、細孔壁への触媒金属微粒子の担持特性が低下する傾向がある。反対に、ΔＧが７０ｃｍ－１を超えて大きくなると炭素網面が狭く、酸化消耗しやすい炭素網面のエッジ量が増えるため、耐久性が低下する傾向がある。
なお、Ｇ－バンドの半値幅ΔＧは、後述する実施例に示す測定方法により測定される値である。
なお、Ｇ－バンドの半値幅ΔＧは、後述する実施例に示す測定方法により測定される値である。
【0029】
また、本開示の触媒担体用炭素材料については、触媒層中に形成される微細孔の内部におけるガス拡散性の観点から、上記（４）の如く、前記窒素ガス吸着等温線において、相対圧が０．９５から０．９９までの間に吸着される窒素ガス吸着量Ｖmacroが、３００～１２００ｃｃ（ＳＴＰ）／ｇ、好ましくは３００～８００ｃｃ（ＳＴＰ）／ｇが必要である。この相対圧０．９５～０．９９までの間における窒素ガス吸着量Ｖmacroは、１次粒子の間隙によって形成されるマクロ孔の大きさを示すものである。この値が上記の範囲である場合、炭素材料の３次元樹状構造が高度に発達したものとなる。３次元樹状構造を発達させることで、固体高分子形燃料電池とした際に原料ガス（Ｈ２、Ｏ２）の供給が少なくなることや、生成したＨ２Ｏが排出されないことに起因して発生する状況（電池反応が阻害されるような状況）を回避することができる。すなわち、大電流特性が良好な燃料電池を形成することが可能となるため好ましい。しかしながら、Ｖmacroが大きすぎると触媒層を形成した際に含有する炭素量が減少するため、触媒層の形状を保つことが困難となる。
なお、窒素ガス吸着量Ｖmacroは、後述する実施例に示す測定方法により測定される値である。
なお、窒素ガス吸着量Ｖmacroは、後述する実施例に示す測定方法により測定される値である。
【0030】
そして、このような本開示の触媒担体用炭素材料を製造する方法については、銀アセチリドを自己分解爆発させて得られた炭素材料中間体に含まれてくる芳香族性の低い炭素（煤）を可及的に除去する必要がある。そのため、これまで一般的に採用されてきた濃硝酸を用いた銀除去ではなく、先ずは、例えば。濃度５～３０質量％の希硝酸を用い銀のみを選択的に溶解した後、所定の酸化剤溶液を用い芳香族性の低い炭素（煤）の除去を行う。このように２段階の処理とすることで、芳香族性の低い炭素（煤）を効率よく除去することができる。そして、このような所定の酸化剤溶液としては、酸化力が高いことから過マンガン酸塩水溶液、及び過酸化水素水溶液からなる群から選択される１種以上が挙げられる。
【0031】
そして、上記のような洗浄処理工程で得られ、芳香族性の低い炭素が可及的に除去された清浄化された炭素材料中間体を用いることにより、従来の方法と同様の方法で本開示の触媒担体用炭素材料を調製することができる。
すなわち、本開示の触媒担体用炭素材料は、硝酸銀のアンモニア水溶液からなる反応溶液中にアセチレンガスを吹き込んで銀アセチリドを合成し（銀アセチリド生成工程）、得られた銀アセチリドを１２０～４００℃の温度で自己分解爆発反応させて炭素材料中間体を回収し（分解工程）、この回収された炭素材料中間体を希硝酸にて銀を除去後（銀除去工程）に所定の酸化剤溶液に接触させて、炭素材料中間体を清浄化し（洗浄処理工程）、この清浄化された炭素材料中間体を真空中又は不活性ガス雰囲気中１４００～２２００℃（好ましくは１８００～２１００℃）の温度で加熱処理（加熱処理工程）することにより製造することができる。
以下、各工程の一例について、詳細に説明する。
すなわち、本開示の触媒担体用炭素材料は、硝酸銀のアンモニア水溶液からなる反応溶液中にアセチレンガスを吹き込んで銀アセチリドを合成し（銀アセチリド生成工程）、得られた銀アセチリドを１２０～４００℃の温度で自己分解爆発反応させて炭素材料中間体を回収し（分解工程）、この回収された炭素材料中間体を希硝酸にて銀を除去後（銀除去工程）に所定の酸化剤溶液に接触させて、炭素材料中間体を清浄化し（洗浄処理工程）、この清浄化された炭素材料中間体を真空中又は不活性ガス雰囲気中１４００～２２００℃（好ましくは１８００～２１００℃）の温度で加熱処理（加熱処理工程）することにより製造することができる。
以下、各工程の一例について、詳細に説明する。
【0032】
（銀アセチリド生成工程）
銀アセチリド生成工程は公知の方法であれば特に限定されないが、例えば、特許文献１に記載の硝酸銀水溶液とアセチレン分子を接触させることにより、銀アセチリドを生成させる方法を用いることができる。
銀アセチリド生成工程は公知の方法であれば特に限定されないが、例えば、特許文献１に記載の硝酸銀水溶液とアセチレン分子を接触させることにより、銀アセチリドを生成させる方法を用いることができる。
【0033】
アセチレンガスの接触方法は、特に限定されないが、例えば、硝酸銀水溶液にアセチレンガスを通過させる方法、より具体的は硝酸銀水溶液にアセチレンガスを吹き込む方法が挙げられる。
【0034】
また、硝酸銀水溶液とアセチレンガスとの接触時において、硝酸銀水溶液を撹拌することが好ましい。これにより、アセチレンガスと硝酸銀水溶液との接触の頻度が増加する結果、効率よく銀アセチリドが生成する。撹拌は、一般的な撹拌翼を用いて行ってもよいし、マグネットスターラー等の撹拌子を用いて行ってもよい。以上により白色結晶の嵩高い沈殿物として銀アセチリドを得ることができる。
【0035】
（分解工程）
次に、得られた銀アセチリドを加熱することにより分解させ、炭素材料中間体を得る。銀アセチリドを加熱することにより、銀アセチリドがナノスケールにて爆発し、銀と炭素とに相分離し、その際、銀についてはナノサイズの粒子を形成し、または反応熱によりガス化して表面部分に噴出する。一方で、炭素については、アセチレン分子等のアセチレン系化合物が３個集まってベンゼン環を形成しやすいために、芳香族性の高い構造を有することになる。また、銀がナノ粒子を形成するため、銀を除去した炭素相は、多孔質の構造体となる。
次に、得られた銀アセチリドを加熱することにより分解させ、炭素材料中間体を得る。銀アセチリドを加熱することにより、銀アセチリドがナノスケールにて爆発し、銀と炭素とに相分離し、その際、銀についてはナノサイズの粒子を形成し、または反応熱によりガス化して表面部分に噴出する。一方で、炭素については、アセチレン分子等のアセチレン系化合物が３個集まってベンゼン環を形成しやすいために、芳香族性の高い構造を有することになる。また、銀がナノ粒子を形成するため、銀を除去した炭素相は、多孔質の構造体となる。
【0036】
銀アセチリドの加熱は、例えば、以下のように行うことができる。得られた銀アセチリドの沈殿物を、減圧雰囲気下で例えば４０℃以上１００℃以下で加熱する。この加熱により、銀アセチリド中に残存する溶媒を除去することができ、爆発の熱エネルギーが溶媒の気相への相転移の顕熱に費やされることを防ぎ、銀アセチリドの分解を効率化することができる。なお、この温度では、銀アセチリドは分解しない（本開示では、この加熱処理を「第１の加熱処理」と呼ぶこととする）。
【0037】
次いで、形成された炭素材料中間体を、例えば１４０℃～４００℃で加熱する。このように比較的高い温度まで銀アセチリドを加熱することにより、銀アセチリドがナノスケールで爆発して分解し、銀と炭素が各々ナノ構造物を形成する。これにより、銀と、炭素とを含む複合材料が得られる。
なお、同複合材料の炭素相の部分の基本構造は、前述のようにアセチレン系化合物による多環芳香族形成により、主として数層のグラフェンにより構成されるものである。また、同複合材料においては、銀が爆発過程においてナノスケールの粒子を形成することから、銀粒子を除去した炭素材料は、比表面積が大きく、また多孔性に富むものとなる（本開示では、この加熱処理を「第２の加熱処理」と呼ぶこととする）。
なお、同複合材料の炭素相の部分の基本構造は、前述のようにアセチレン系化合物による多環芳香族形成により、主として数層のグラフェンにより構成されるものである。また、同複合材料においては、銀が爆発過程においてナノスケールの粒子を形成することから、銀粒子を除去した炭素材料は、比表面積が大きく、また多孔性に富むものとなる（本開示では、この加熱処理を「第２の加熱処理」と呼ぶこととする）。
【0038】
（銀除去工程）
次に、炭素材料中間体を希硝酸に接触させて、炭素材料中間体から銀を除去する。
希硝酸としては、例えば、濃度５～３０質量％の希硝酸水溶液を用いる。そして、希硝酸による処理は、例えば、液温１５～６０℃、処理時間０．５～２時間とする。
次に、炭素材料中間体を希硝酸に接触させて、炭素材料中間体から銀を除去する。
希硝酸としては、例えば、濃度５～３０質量％の希硝酸水溶液を用いる。そして、希硝酸による処理は、例えば、液温１５～６０℃、処理時間０．５～２時間とする。
【0039】
（洗浄処理工程）
次に、銀が除去された炭素材料中間体を酸化剤溶液に接触させて、炭素材料中間体を清浄化する。
銀が除去後された炭素材料中間体を所定の酸化剤溶液に接触させると、芳香族性の低い炭素（煤）を選択的に効率よく除去できる。
次に、銀が除去された炭素材料中間体を酸化剤溶液に接触させて、炭素材料中間体を清浄化する。
銀が除去後された炭素材料中間体を所定の酸化剤溶液に接触させると、芳香族性の低い炭素（煤）を選択的に効率よく除去できる。
【0040】
所定の酸化剤溶液としては、酸化力が高いことから、過マンガン酸塩溶液、及び過酸化水素溶液からなる群から選択される１種以上を用いる。
過マンガン酸塩溶液としては、例えば、１Ｎ過マンガン酸カリウム水溶液、１Ｎ過マンガン酸ナトリウム水溶液等を用いる。
過酸化水素溶液としては、例えば、濃度１５～６０質量％の過酸化水素水を用いる。
そして、所定の酸化剤溶液による処理は、過マンガン酸塩溶液を用いる場合、液温を２５～８０℃、処理時間を２～５時間とし、過酸化水素溶液を用いる場合、例えば、液温６０～１０８℃（沸点）以上、処理時間を１～２４時間とする。
ただし、過マンガン酸塩溶液を用いた場合、処理後に生じるマンガンを別途の酸洗浄等により除去する必要があることから、所定の酸化剤溶液による処理は、そのような金属除去のための酸処理等を要さない過酸化水素水溶液を用いることがより好ましい。
過マンガン酸塩溶液としては、例えば、１Ｎ過マンガン酸カリウム水溶液、１Ｎ過マンガン酸ナトリウム水溶液等を用いる。
過酸化水素溶液としては、例えば、濃度１５～６０質量％の過酸化水素水を用いる。
そして、所定の酸化剤溶液による処理は、過マンガン酸塩溶液を用いる場合、液温を２５～８０℃、処理時間を２～５時間とし、過酸化水素溶液を用いる場合、例えば、液温６０～１０８℃（沸点）以上、処理時間を１～２４時間とする。
ただし、過マンガン酸塩溶液を用いた場合、処理後に生じるマンガンを別途の酸洗浄等により除去する必要があることから、所定の酸化剤溶液による処理は、そのような金属除去のための酸処理等を要さない過酸化水素水溶液を用いることがより好ましい。
【0041】
（加熱処理工程）
前述の洗浄処理工程にて清浄化された炭素材料中間体を真空中又は不活性ガス雰囲気中、１４００～２２００℃、好ましくは１８００～２１００℃の温度で熱処理し、触媒担体用炭素材料を得る。本工程で行われる熱処理により触媒担体用炭素材料の結晶を発達させることができる。そして、温度によって触媒担体用炭素材料の結晶性を調節、制御することができる。触媒担体用炭素材料が、固体高分子形燃料電池の電極の触媒担体として使用される場合には、比較的高温、例えば８０℃程度であり、また、ｐＨ１以下の強酸性かつ１．３Ｖ ｖｓ ＳＨＥの高電位の環境下に暴露される。このような環境下では、多孔質である当該炭素材料中の炭素が酸化消耗しやすい。そのため、多孔質である当該炭素材料を触媒担体として使用する場合には、本工程において結晶性を高めることが重要であるとされている（本開示では、この加熱処理工程を、「第３の加熱処理」と呼ぶこととする）。
前述の洗浄処理工程にて清浄化された炭素材料中間体を真空中又は不活性ガス雰囲気中、１４００～２２００℃、好ましくは１８００～２１００℃の温度で熱処理し、触媒担体用炭素材料を得る。本工程で行われる熱処理により触媒担体用炭素材料の結晶を発達させることができる。そして、温度によって触媒担体用炭素材料の結晶性を調節、制御することができる。触媒担体用炭素材料が、固体高分子形燃料電池の電極の触媒担体として使用される場合には、比較的高温、例えば８０℃程度であり、また、ｐＨ１以下の強酸性かつ１．３Ｖ ｖｓ ＳＨＥの高電位の環境下に暴露される。このような環境下では、多孔質である当該炭素材料中の炭素が酸化消耗しやすい。そのため、多孔質である当該炭素材料を触媒担体として使用する場合には、本工程において結晶性を高めることが重要であるとされている（本開示では、この加熱処理工程を、「第３の加熱処理」と呼ぶこととする）。
【0042】
芳香族性の低い炭素（煤）は溶融温度が低く、黒鉛化しやすい易黒鉛化炭素と推察される。易黒鉛化炭素の多くは２０００℃付近から急激に黒鉛化が進行することが知られており〔岩下哲雄，新・炭素材料入門（炭素材料学会編）（１９９６） ｐｐ． ２４－３１．〕、芳香族性の低い炭素（煤）も同様の結晶化挙動を示すと考えられる。そのため、加熱処理工程の温度は２２００℃以下が好ましく、より好ましくは２１００℃以下である。また、加熱処理工程の温度が２２００℃を超えると、芳香族性の高い炭素も急激な結晶化が始まる。そのため、炭素網面のエッジが減少し、触媒の担持特性が悪化する虞がある。また、当該加熱処理工程の温度の下限については、得られる触媒担体用炭素材料の耐久性（前述のΔＧ）を良好なものとするとの観点から、１４００℃以上とする必要がある。加熱処理工程の温度の下限は、好ましくは、１８００℃以上とすることがよい。
加熱処理工程の保持時間は、芳香族性の高い炭素の結晶化抑制および触媒担体用炭素材料の耐久性向上の観点から、好ましくは０．５～１０時間であり、より好ましくは１～８時間である。
加熱処理工程の保持時間は、芳香族性の高い炭素の結晶化抑制および触媒担体用炭素材料の耐久性向上の観点から、好ましくは０．５～１０時間であり、より好ましくは１～８時間である。
【0043】
加熱処理工程は、特に限定されないが、例えば減圧雰囲気下または不活性ガス雰囲気下で行うことができ、好ましくは不活性ガス雰囲気下である。不活性ガスとしては、特に限定されないが、例えば、窒素、アルゴン等を用いることができる。
【0044】
そして、本開示の触媒担体用炭素材料は、触媒担体として好適には、棒状体又は環状体が３次元的に分岐した３次元樹状構造を有する樹状炭素ナノ構造体からなる。この触媒担体用炭素材料はは、従来のこの種の樹状炭素ナノ構造体と比較してＢＥＴ比表面積及び耐久性において同等あるいはより優れているだけでなく、前述の通り、触媒金属の分散性（均一性）を阻害すると考えられる高結晶性且つ非多孔性の黒鉛化物が可及的に除去されているものである。そのため、この樹状炭素ナノ構造体を触媒担体として調製された触媒層には反応ガスを抵抗なく拡散させ、また、この触媒層中で生成した水（生成水）を遅滞なく排出させるのに適した微細孔が形成され、更には、触媒金属の利用率が低下する虞が少なくて、燃料電池としての耐久性に優れるような固体高分子形燃料電池を得ることができる。
【0045】
ここで、樹状炭素ナノ構造体とは、例えば、枝径１０ｎｍ以上数１００ｎｍ以下（例えば、５００ｎｍ以下（好ましくは２００ｎｍ以下））で枝分かれした樹枝状の構造体を示す。
枝径は、次の通り測定する。走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ；日立ハイテク社製ＳＵ－９０００）により、１０万倍の倍率で５視野（大きさ２．５μｍ×２μｍ）のＳＥＭ画像を観察し、各視野の画像上でそれぞれ２０ヶ所の枝径を計測し、総計１００ヶ所の測定値の平均値を枝径の値とする。なお、計測する枝径は、注目する枝について、隣接する２つ分岐点間の中央部（枝分かれしている枝の中間部）の枝径（図４Ａ参照。図４Ａ中、Ｄは枝径を示す）を対象とする。
図５を参照して、枝径の測定方法を説明する。図５では、１箇所の注目する枝を示している。この注目する枝について、枝分かれする分岐点ＢＰ１と分岐点ＢＰ２とを特定する。次に、特定した分岐点ＢＰ１と分岐点ＢＰ２とを結び、分岐点ＢＰ１と分岐点ＢＰ２とを結んだ垂直二等分線ＢＣとなる位置で、枝の太さ（幅）を計測する。この計測した枝の太さ（幅）が１箇所当たりの枝径Ｄである。
枝径は、次の通り測定する。走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ；日立ハイテク社製ＳＵ－９０００）により、１０万倍の倍率で５視野（大きさ２．５μｍ×２μｍ）のＳＥＭ画像を観察し、各視野の画像上でそれぞれ２０ヶ所の枝径を計測し、総計１００ヶ所の測定値の平均値を枝径の値とする。なお、計測する枝径は、注目する枝について、隣接する２つ分岐点間の中央部（枝分かれしている枝の中間部）の枝径（図４Ａ参照。図４Ａ中、Ｄは枝径を示す）を対象とする。
図５を参照して、枝径の測定方法を説明する。図５では、１箇所の注目する枝を示している。この注目する枝について、枝分かれする分岐点ＢＰ１と分岐点ＢＰ２とを特定する。次に、特定した分岐点ＢＰ１と分岐点ＢＰ２とを結び、分岐点ＢＰ１と分岐点ＢＰ２とを結んだ垂直二等分線ＢＣとなる位置で、枝の太さ（幅）を計測する。この計測した枝の太さ（幅）が１箇所当たりの枝径Ｄである。
【実施例】
【0046】
以下、実験例に基づいて、本開示の触媒担体用炭素材料及びその製造方法を具体的に説明する。
なお、以下の実験例において調製された触媒担体用炭素材料の熱重量分析〔強度比（Ｉ７５０／Ｉｐｅａｋ）、黒鉛化物の残重量割合（％）〕、ＢＥＴ比表面積（ｍ２／ｇ）、細孔径２～１０ｎｍの積算細孔容積Ｖ2-10、窒素ガス吸着量Ｖmacro〔ｃｃ（ＳＴＰ）／ｇ〕、ラマン分光スペクトルの１５５０～１６５０ｃｍ－１の範囲に検出されるＧ－バンドの半値幅ΔＧ（ｃｍ－１）、及び収率（％）についての測定は、それぞれ以下のようにして実施した。また、得られた触媒担体用炭素材料の一部について、透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）及び走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）を用いて観察を行った。
なお、以下の実験例において調製された触媒担体用炭素材料の熱重量分析〔強度比（Ｉ７５０／Ｉｐｅａｋ）、黒鉛化物の残重量割合（％）〕、ＢＥＴ比表面積（ｍ２／ｇ）、細孔径２～１０ｎｍの積算細孔容積Ｖ2-10、窒素ガス吸着量Ｖmacro〔ｃｃ（ＳＴＰ）／ｇ〕、ラマン分光スペクトルの１５５０～１６５０ｃｍ－１の範囲に検出されるＧ－バンドの半値幅ΔＧ（ｃｍ－１）、及び収率（％）についての測定は、それぞれ以下のようにして実施した。また、得られた触媒担体用炭素材料の一部について、透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）及び走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）を用いて観察を行った。
【0047】
＜熱重量分析による強度比（Ｉ７５０／Ｉｐｅａｋ）及び残重量割合（％）の測定＞
後述する各実験例で準備した触媒担体用炭素材料を試料とし、これを約６ｍｇ量り採った。その後、試料を熱重量・示唆熱測定装置（日立ハイテクノロジーズ社製、ＥＸＳＴＡＲ ＴＧ／ＤＴＡ７２００）にセットし、昇温速度１０℃／分、乾燥空気２００ｍＬ／ｍｉｎの流通の下で９００℃までの重量減少を測定した。得られた重量減少曲線を時間で微分して微分熱重量曲線（ＤＴＧ）を得た。そして、そのＤＴＧにおいて６９０℃近傍に現れるピーク強度（Ｉｐｅａｋ）と、７５０℃の強度（Ｉ７５０）を測定して、その強度比（Ｉ７５０／Ｉｐｅａｋ）を算出した。
また、黒鉛化物の残存量割合（％）については、熱重量分析（ＴＧＡ）における７５０℃の黒鉛化物の残存重量に着目して求めたものであり、具体的には、上記条件での熱重量分析（ＴＧＡ）により、図２Ｂに示すように、熱重量分析（ＴＧＡ）により、黒鉛化物の混在量（残重量割合）との関係を求める。具体的には、ＴＧＡスペクトルにおける３００℃の残存重量割合を１００％、９００℃における残存重量割合を０％とした縦軸を有するグラフを作成し、そのグラフにおける７５０℃時の縦軸の値から、熱重量分析（ＴＧＡ）における７５０℃の黒鉛化物の残存重量割合（％）を求めた。
３００℃における残重量割合を１００％とする理由として、触媒担体用炭素材料（多孔質炭素材料）が水を吸着していた場合、２００℃までに水の放出が行われることから、３００℃における値が触媒担体用炭素材料（多孔質炭素材料）の真の試料量となるためである。
後述する各実験例で準備した触媒担体用炭素材料を試料とし、これを約６ｍｇ量り採った。その後、試料を熱重量・示唆熱測定装置（日立ハイテクノロジーズ社製、ＥＸＳＴＡＲ ＴＧ／ＤＴＡ７２００）にセットし、昇温速度１０℃／分、乾燥空気２００ｍＬ／ｍｉｎの流通の下で９００℃までの重量減少を測定した。得られた重量減少曲線を時間で微分して微分熱重量曲線（ＤＴＧ）を得た。そして、そのＤＴＧにおいて６９０℃近傍に現れるピーク強度（Ｉｐｅａｋ）と、７５０℃の強度（Ｉ７５０）を測定して、その強度比（Ｉ７５０／Ｉｐｅａｋ）を算出した。
また、黒鉛化物の残存量割合（％）については、熱重量分析（ＴＧＡ）における７５０℃の黒鉛化物の残存重量に着目して求めたものであり、具体的には、上記条件での熱重量分析（ＴＧＡ）により、図２Ｂに示すように、熱重量分析（ＴＧＡ）により、黒鉛化物の混在量（残重量割合）との関係を求める。具体的には、ＴＧＡスペクトルにおける３００℃の残存重量割合を１００％、９００℃における残存重量割合を０％とした縦軸を有するグラフを作成し、そのグラフにおける７５０℃時の縦軸の値から、熱重量分析（ＴＧＡ）における７５０℃の黒鉛化物の残存重量割合（％）を求めた。
３００℃における残重量割合を１００％とする理由として、触媒担体用炭素材料（多孔質炭素材料）が水を吸着していた場合、２００℃までに水の放出が行われることから、３００℃における値が触媒担体用炭素材料（多孔質炭素材料）の真の試料量となるためである。
【0048】
＜ＢＥＴ比表面積（ｍ２／ｇ）、細孔径２～１０ｎｍの積算細孔容積Ｖ2-10、及び窒素ガ
ス吸着量Ｖmacro〔ｃｃ（ＳＴＰ）／ｇ〕の測定＞
後述する各実験例で準備した触媒担体用炭素材料を試料とし、これを約３０ｍｇ測り採り、２００℃で２時間真空乾燥した。その後に、自動比表面積測定装置（カンタクローム・インスツルメンツ・ジャパン社製 ＡＵＴＯＳＯＲＢ Ｉ－ＭＰ）を用い、窒素ガスを吸着質に用いて窒素ガス吸着等温線を測定した。吸着時の等温線の相対圧が０．０５～０．１５の範囲においてＢＥＴ解析を実施しＢＥＴ比表面積を算出した。
また、細孔径２～１０ｎｍの積算細孔容積Ｖ2-10については、前記同様の窒素ガス吸着等温線を用い、それを付属のソフトを用いたDollimore-Heal法（ＤＨ法）により解析して算出した。
さらに、窒素ガス吸着量Ｖmacroについては、前記同様の窒素ガス吸着等温線の相対圧
が０．９５の時の吸着量〔ｃｃ（ＳＴＰ）／ｇ〕と、０．９９の時の吸着量〔ｃｃ（ＳＴＰ）／ｇ〕との差を算出してＶmacro〔ｃｃ（ＳＴＰ）／ｇ〕の値とした。
ス吸着量Ｖmacro〔ｃｃ（ＳＴＰ）／ｇ〕の測定＞
後述する各実験例で準備した触媒担体用炭素材料を試料とし、これを約３０ｍｇ測り採り、２００℃で２時間真空乾燥した。その後に、自動比表面積測定装置（カンタクローム・インスツルメンツ・ジャパン社製 ＡＵＴＯＳＯＲＢ Ｉ－ＭＰ）を用い、窒素ガスを吸着質に用いて窒素ガス吸着等温線を測定した。吸着時の等温線の相対圧が０．０５～０．１５の範囲においてＢＥＴ解析を実施しＢＥＴ比表面積を算出した。
また、細孔径２～１０ｎｍの積算細孔容積Ｖ2-10については、前記同様の窒素ガス吸着等温線を用い、それを付属のソフトを用いたDollimore-Heal法（ＤＨ法）により解析して算出した。
さらに、窒素ガス吸着量Ｖmacroについては、前記同様の窒素ガス吸着等温線の相対圧
が０．９５の時の吸着量〔ｃｃ（ＳＴＰ）／ｇ〕と、０．９９の時の吸着量〔ｃｃ（ＳＴＰ）／ｇ〕との差を算出してＶmacro〔ｃｃ（ＳＴＰ）／ｇ〕の値とした。
【0049】
＜ラマン分光スペクトルの１５５０～１６５０ｃｍ－１の範囲に検出されるＧ－バンドの
半値幅ΔＧ（ｃｍ－１）＞
後述する各実験例で準備した触媒担体用炭素材料を試料とし、これを約３ｍｇ測り採った。その後、試料をレーザラマン分光光度計（日本分光（株）製ＮＲＳ－３１００型）にセットし、励起レーザー：５３２ｎｍ、レーザーパワー：１０ｍＷ（試料照射パワー：１．１ｍＷ）、顕微配置：Ｂａｃｋｓｃａｔｔｅｒｉｎｇ、スリット：１００μｍ×１００μｍ、対物レンズ：×１００倍、スポット径：１μｍ、露光時間：３０ｓｅｃ、観測波数：２０００～３００ｃｍ－１、及び、積算回数：６回の測定条件で測定し、得られた６個のスペクトルから各々１５８０ｃｍ－１近傍に現れるいわゆる黒鉛のＧ－バンドの半値幅ΔＧ（ｃｍ－１）を求め、その平均値を測定値とした。
半値幅ΔＧ（ｃｍ－１）＞
後述する各実験例で準備した触媒担体用炭素材料を試料とし、これを約３ｍｇ測り採った。その後、試料をレーザラマン分光光度計（日本分光（株）製ＮＲＳ－３１００型）にセットし、励起レーザー：５３２ｎｍ、レーザーパワー：１０ｍＷ（試料照射パワー：１．１ｍＷ）、顕微配置：Ｂａｃｋｓｃａｔｔｅｒｉｎｇ、スリット：１００μｍ×１００μｍ、対物レンズ：×１００倍、スポット径：１μｍ、露光時間：３０ｓｅｃ、観測波数：２０００～３００ｃｍ－１、及び、積算回数：６回の測定条件で測定し、得られた６個のスペクトルから各々１５８０ｃｍ－１近傍に現れるいわゆる黒鉛のＧ－バンドの半値幅ΔＧ（ｃｍ－１）を求め、その平均値を測定値とした。
【0050】
＜ＴＥＭ観察＞
結晶化物の様子を観察するために、実験例２７で準備した触媒担体用炭素材料を試料とし、透過型電子顕微鏡を用いて観察を行った。結果を図１に示す。
結晶化物の様子を観察するために、実験例２７で準備した触媒担体用炭素材料を試料とし、透過型電子顕微鏡を用いて観察を行った。結果を図１に示す。
【0051】
【0052】
［実験例１］
（１）銀アセチリド生成工程
硝酸銀２５ｇに２５質量％アンモニア水溶液１１０ｇを加えて溶解し、さらに水１１０ｇを加えた後、乾燥窒素を吹き込むことで残留酸素を除去した。次いで、その溶液を攪拌すると共に超音波振動子を浸して振動を与えながら、アセチレンガスを７３．５ｍＬ／ｍｉｎの流速で２２分間吹き付けた。これによって、溶液中に銀アセチリドの固形物を沈殿させた。次いで、得られた沈殿物をメンブレンフィルターで濾過したが、濾過の際には、沈殿物をメタノールで洗浄し、さらに若干のメタノールを加えて沈殿物中にメタノールを含浸させた。
（１）銀アセチリド生成工程
硝酸銀２５ｇに２５質量％アンモニア水溶液１１０ｇを加えて溶解し、さらに水１１０ｇを加えた後、乾燥窒素を吹き込むことで残留酸素を除去した。次いで、その溶液を攪拌すると共に超音波振動子を浸して振動を与えながら、アセチレンガスを７３．５ｍＬ／ｍｉｎの流速で２２分間吹き付けた。これによって、溶液中に銀アセチリドの固形物を沈殿させた。次いで、得られた沈殿物をメンブレンフィルターで濾過したが、濾過の際には、沈殿物をメタノールで洗浄し、さらに若干のメタノールを加えて沈殿物中にメタノールを含浸させた。
【0053】
（２）分解工程
上記の銀アセチリド生成工程で得られた各実験例の銀アセチリドについて、メタノールが含浸された状態のまま約０．５gを直径５cmのステンレス製円筒容器内に装入し、これを真空乾燥機に入れて、６０℃で約１５～３０分間かけて真空乾燥し、銀アセチリド由来の銀粒子内包中間体を調製した（第１の加熱処理）。
次に、上記第１の加熱処理工程で得られた真空乾燥直後の６０℃の銀粒子内包中間体を、そのまま更に真空加熱電気炉から取り出すことなく２００℃まで急速に加熱し、２０分間加熱を実施した（第２の加熱処理）。この過程で、容器内ではナノスケールの爆発反応が起こり、内包されていた銀が噴出し、表面及び内部には多数の噴出孔が形成された銀内包ナノ構造物（炭素材料中間体）を、銀と炭素とを含む複合材料として得た。
上記の銀アセチリド生成工程で得られた各実験例の銀アセチリドについて、メタノールが含浸された状態のまま約０．５gを直径５cmのステンレス製円筒容器内に装入し、これを真空乾燥機に入れて、６０℃で約１５～３０分間かけて真空乾燥し、銀アセチリド由来の銀粒子内包中間体を調製した（第１の加熱処理）。
次に、上記第１の加熱処理工程で得られた真空乾燥直後の６０℃の銀粒子内包中間体を、そのまま更に真空加熱電気炉から取り出すことなく２００℃まで急速に加熱し、２０分間加熱を実施した（第２の加熱処理）。この過程で、容器内ではナノスケールの爆発反応が起こり、内包されていた銀が噴出し、表面及び内部には多数の噴出孔が形成された銀内包ナノ構造物（炭素材料中間体）を、銀と炭素とを含む複合材料として得た。
【0054】
（３）銀除去工程
上記第２の加熱処理で得られた銀と炭素との複合材料からなる炭素材料中間体について、その１０ｇを濃度１５質量％の希硝酸１５０ｇ（液温３０℃）で１時間浸漬した。次いで、遠心分離機を用いて硝酸を除去し、さらに、残留する硝酸を十分に除去するために、上記遠心分離後の炭素材料中間体を再び純水中に分散させ、それを再度遠心分離機に供して、炭素材料中間体（固体）を液体から分離させた。このような水洗する操作を２回行うことで、硝酸を除去して銀が除かれた炭素材料中間体として得た。
上記第２の加熱処理で得られた銀と炭素との複合材料からなる炭素材料中間体について、その１０ｇを濃度１５質量％の希硝酸１５０ｇ（液温３０℃）で１時間浸漬した。次いで、遠心分離機を用いて硝酸を除去し、さらに、残留する硝酸を十分に除去するために、上記遠心分離後の炭素材料中間体を再び純水中に分散させ、それを再度遠心分離機に供して、炭素材料中間体（固体）を液体から分離させた。このような水洗する操作を２回行うことで、硝酸を除去して銀が除かれた炭素材料中間体として得た。
【0055】
（４）洗浄処理工程
銀が除かれた炭素材料中間体に３０質量％の過酸化水素水を１５０ｇ加え、処理温度（液温）６０℃で窒素気流下４時間処理することで残存する芳香族性の低い炭素（煤）などを除去し、清浄化された炭素材料中間体を得た。その清浄化された炭素材料中間体を、１４０℃、空気雰囲気下で２時間処理することにより水分を除去して乾燥させ、その後、アルゴン流通下、１１００℃で２時間の熱処理を行い、多孔質な炭素材料として得た。
銀が除かれた炭素材料中間体に３０質量％の過酸化水素水を１５０ｇ加え、処理温度（液温）６０℃で窒素気流下４時間処理することで残存する芳香族性の低い炭素（煤）などを除去し、清浄化された炭素材料中間体を得た。その清浄化された炭素材料中間体を、１４０℃、空気雰囲気下で２時間処理することにより水分を除去して乾燥させ、その後、アルゴン流通下、１１００℃で２時間の熱処理を行い、多孔質な炭素材料として得た。
【0056】
（５）加熱処理工程（第３の加熱処理）
上記（４）で得られた多孔質な炭素材料を、さらに、アルゴン流通下、２１００℃まで１５℃／分で昇温した。そして、所定の温度に達した後、その温度にて２時間保持して加熱処理を行い、実験例１に係る触媒担体用炭素材料を得た。
上記（４）で得られた多孔質な炭素材料を、さらに、アルゴン流通下、２１００℃まで１５℃／分で昇温した。そして、所定の温度に達した後、その温度にて２時間保持して加熱処理を行い、実験例１に係る触媒担体用炭素材料を得た。
【0057】
以上のようにして調製された実験例１の触媒担体用炭素材料について、前述の方法にて、熱重量分析〔強度比（Ｉ750／Ｉpeak）、残重量割合（％）〕、ＢＥＴ比表面積 (ｍ２/ｇ)、細孔径２～１０ｎｍの積算細孔容積Ｖ2-10、窒素ガス吸着量Ｖmacro〔ｃｃ（ＳＴＰ）／ｇ〕およびラマン分光スペクトルの１５５０～１６５０ｃｍ－１の範囲に検出されるＧ-バンドの半値幅ΔＧ（ｃｍ－１）の測定を行った。
結果を表１に示す。
結果を表１に示す。
【0058】
［実験例２～５］
加熱処理工程（第３の加熱処理）の保持温度を、それぞれ、２０００℃、１９００℃、１８００℃、又は２２００℃に変更した以外は、実験例１と同様の手順で各触媒担体用炭素材料を調製し、それらを同様の方法で評価した。結果を表１に示す。
加熱処理工程（第３の加熱処理）の保持温度を、それぞれ、２０００℃、１９００℃、１８００℃、又は２２００℃に変更した以外は、実験例１と同様の手順で各触媒担体用炭素材料を調製し、それらを同様の方法で評価した。結果を表１に示す。
【0059】
［実験例６～７］
洗浄処理工程の処理時間を、それぞれ、２時間又は８時間に変更した以外は、実験例１と同様の手順で各触媒担体用炭素材料を調製し、それらを同様の方法で評価した。結果を表１に示す。
洗浄処理工程の処理時間を、それぞれ、２時間又は８時間に変更した以外は、実験例１と同様の手順で各触媒担体用炭素材料を調製し、それらを同様の方法で評価した。結果を表１に示す。
【0060】
［実験例８～９］
洗浄処理工程の処理時間を８時間に変更し、さらに、加熱処理工程（第３の加熱処理）の保持温度を、それぞれ１８００℃又は２２００℃に変更した以外は、実験例１と同様の手順で各触媒担体用炭素材料を調製し、それらを同様の方法で評価した。結果を表１に示す。
洗浄処理工程の処理時間を８時間に変更し、さらに、加熱処理工程（第３の加熱処理）の保持温度を、それぞれ１８００℃又は２２００℃に変更した以外は、実験例１と同様の手順で各触媒担体用炭素材料を調製し、それらを同様の方法で評価した。結果を表１に示す。
【0061】
［実験例１０］
洗浄処理工程の過酸化水素水濃度を３５質量％に変更した以外は、実験例１と同様の手順で各触媒担体用炭素材料を調製し、それらを同様の方法で評価した。結果を表１に示す。
洗浄処理工程の過酸化水素水濃度を３５質量％に変更した以外は、実験例１と同様の手順で各触媒担体用炭素材料を調製し、それらを同様の方法で評価した。結果を表１に示す。
【0062】
［実験例１１～１２］
洗浄処理工程の過酸化水素水濃度を３５質量％に変更し、さらに、加熱処理工程（第３の加熱処理）の保持温度を、それぞれ１８００℃又は２２００℃に変更した以外は、実験例１と同様の手順で各触媒担体用炭素材料を調製し、それらを同様の方法で評価した。結果を表１に示す。
洗浄処理工程の過酸化水素水濃度を３５質量％に変更し、さらに、加熱処理工程（第３の加熱処理）の保持温度を、それぞれ１８００℃又は２２００℃に変更した以外は、実験例１と同様の手順で各触媒担体用炭素材料を調製し、それらを同様の方法で評価した。結果を表１に示す。
【0063】
［実験例１３］
洗浄処理工程の過酸化水素水濃度を１５質量％に変更した以外は、実験例１と同様の手順で各触媒担体用炭素材料を調製し、それらを同様の方法で評価した。結果を表１に示す。
洗浄処理工程の過酸化水素水濃度を１５質量％に変更した以外は、実験例１と同様の手順で各触媒担体用炭素材料を調製し、それらを同様の方法で評価した。結果を表１に示す。
【0064】
［実験例１４～１５］
洗浄処理工程の過酸化水素水濃度を１５質量％に変更し、さらに、処理時間を、それぞれ８時間又は２４時間に変更した以外は、実験例１と同様の手順で各触媒担体用炭素材料を調製し、それらを同様の方法で評価した。結果を表１に示す。
洗浄処理工程の過酸化水素水濃度を１５質量％に変更し、さらに、処理時間を、それぞれ８時間又は２４時間に変更した以外は、実験例１と同様の手順で各触媒担体用炭素材料を調製し、それらを同様の方法で評価した。結果を表１に示す。
【0065】
［実験例１６～１９］
洗浄処理工程の過酸化水素水濃度を３５質量％、処理温度（液温）を１０８℃（沸点）に変更し、さらに、処理時間をそれぞれ２時間、４時間、８時間、又は２４時間に変更した以外は、実験例１と同様の手順で各触媒担体用炭素材料を調製し、それらを同様の方法で評価した。結果を表１に示す。
洗浄処理工程の過酸化水素水濃度を３５質量％、処理温度（液温）を１０８℃（沸点）に変更し、さらに、処理時間をそれぞれ２時間、４時間、８時間、又は２４時間に変更した以外は、実験例１と同様の手順で各触媒担体用炭素材料を調製し、それらを同様の方法で評価した。結果を表１に示す。
【0066】
［実験例２０］
洗浄処理工程の過酸化水素水濃度を１５質量％に変更し、さらに加熱処理工程（第３の加熱処理）の保持温度を２２００℃に変更した以外は、実験例１と同様の手順で各触媒担体用炭素材料を調製し、それらを同様の方法で評価した。結果を表１に示す。
洗浄処理工程の過酸化水素水濃度を１５質量％に変更し、さらに加熱処理工程（第３の加熱処理）の保持温度を２２００℃に変更した以外は、実験例１と同様の手順で各触媒担体用炭素材料を調製し、それらを同様の方法で評価した。結果を表１に示す。
【0067】
［実験例２１～２２］
加熱処理工程（第３の加熱処理）の保持温度を、それぞれ１７００℃又は１５００℃に変更した以外は、実験例１と同様の手順で各触媒担体用炭素材料を調製し、それらを同様の方法で評価した。結果を表１に示す。
加熱処理工程（第３の加熱処理）の保持温度を、それぞれ１７００℃又は１５００℃に変更した以外は、実験例１と同様の手順で各触媒担体用炭素材料を調製し、それらを同様の方法で評価した。結果を表１に示す。
【0068】
［実験例２３～２４］
加熱処理工程（第３の加熱処理）の保持温度を、それぞれ、２３００℃、２５００℃に変更した以外は、実験例１と同様の手順で各触媒担体用炭素材料を調製し、それらを同様の方法で評価した。結果を表２に示す。
加熱処理工程（第３の加熱処理）の保持温度を、それぞれ、２３００℃、２５００℃に変更した以外は、実験例１と同様の手順で各触媒担体用炭素材料を調製し、それらを同様の方法で評価した。結果を表２に示す。
【0069】
［実験例２５～２６］
洗浄処理工程の過酸化水素水濃度をそれぞれ６０質量％、処理温度（液温）をそれぞれ１０８℃（還流条件、処理時間をそれぞれ２時間、加熱処理工程（第３の加熱処理）の保持温度をそれぞれ１３００℃、１１００℃に変更した以外は、実験例１と同様の手順で各触媒担体用炭素材料を調製し、それらを同様の方法で評価した。結果を表２に示す。
洗浄処理工程の過酸化水素水濃度をそれぞれ６０質量％、処理温度（液温）をそれぞれ１０８℃（還流条件、処理時間をそれぞれ２時間、加熱処理工程（第３の加熱処理）の保持温度をそれぞれ１３００℃、１１００℃に変更した以外は、実験例１と同様の手順で各触媒担体用炭素材料を調製し、それらを同様の方法で評価した。結果を表２に示す。
【0070】
［実験例２７～２８］
加熱処理工程（第３の加熱処理）の保持時間をそれぞれ１時間、４時間に変更した以外は、実験例１と同様の手順で各触媒担体用炭素材料を調製し、それらを同様の方法で評価した。結果を表２に示す。
加熱処理工程（第３の加熱処理）の保持時間をそれぞれ１時間、４時間に変更した以外は、実験例１と同様の手順で各触媒担体用炭素材料を調製し、それらを同様の方法で評価した。結果を表２に示す。
【0071】
［実験例２９］
銀除去工程および洗浄処理工程を下記の通り硝酸処理工程に変更した以外は、実験例１と同様の手順で触媒担体用炭素材料を調製し、それらを同様の方法で評価した。結果を表３に示す。
＜硝酸処理工程＞
上記第２の加熱処理で得られた銀と炭素との複合材料からなる炭素材料中間体について、その１０ｇを濃度６０質量％の濃硝酸１５０ｇに浸漬し、処理温度（液温）９０℃で窒素気流下２時間洗浄することにより、残存する銀粒子や芳香族性の低い炭素（煤）などを除去した。次いで、遠心分離機を用いて、上記洗浄後の炭素材料中間体から濃硝酸を除去し、さらに、残留する濃硝酸を十分に除去するために、上記遠心分離後の炭素材料中間体を再び純水中に分散させ、それを再度遠心分離機に供して、炭素材料中間体（固体）を液体から分離させた。このような水洗する操作を２回行うことにより、濃硝酸を除去して清浄化された炭素材料中間体として得た。
その清浄化された炭素材料中間体を、１４０℃、空気雰囲気下で２時間処理することにより水分を除去して乾燥させ、その後、アルゴン流通下、２１００℃で２時間の熱処理を行い、多孔質な炭素材料として得た。
銀除去工程および洗浄処理工程を下記の通り硝酸処理工程に変更した以外は、実験例１と同様の手順で触媒担体用炭素材料を調製し、それらを同様の方法で評価した。結果を表３に示す。
＜硝酸処理工程＞
上記第２の加熱処理で得られた銀と炭素との複合材料からなる炭素材料中間体について、その１０ｇを濃度６０質量％の濃硝酸１５０ｇに浸漬し、処理温度（液温）９０℃で窒素気流下２時間洗浄することにより、残存する銀粒子や芳香族性の低い炭素（煤）などを除去した。次いで、遠心分離機を用いて、上記洗浄後の炭素材料中間体から濃硝酸を除去し、さらに、残留する濃硝酸を十分に除去するために、上記遠心分離後の炭素材料中間体を再び純水中に分散させ、それを再度遠心分離機に供して、炭素材料中間体（固体）を液体から分離させた。このような水洗する操作を２回行うことにより、濃硝酸を除去して清浄化された炭素材料中間体として得た。
その清浄化された炭素材料中間体を、１４０℃、空気雰囲気下で２時間処理することにより水分を除去して乾燥させ、その後、アルゴン流通下、２１００℃で２時間の熱処理を行い、多孔質な炭素材料として得た。
【0072】
［実験例３０］
硝酸処理工程の硝酸濃度を３０質量％、処理温度（液温）を６０℃に変更した以外は、実験例２９と同様の手順で各触媒担体用炭素材料を調製し、それらを同様の方法で評価した。結果を表３に示す。
硝酸処理工程の硝酸濃度を３０質量％、処理温度（液温）を６０℃に変更した以外は、実験例２９と同様の手順で各触媒担体用炭素材料を調製し、それらを同様の方法で評価した。結果を表３に示す。
【0073】
［実験例３１］
洗浄処理工程を下記の通り過マンガン酸カリウム水溶液処理に変更した以外は、実験例１と同様の手順で触媒担体用炭素材料を調製し、それらを同様の方法で評価した。結果を表４に示す。
＜過マンガン酸カリウム水溶液処理＞
上記第２の加熱処理で得られた銀と炭素との複合材料からなる炭素材料中間体について、その１０ｇを濃度１５質量％の希硝酸１５０ｇに３０℃で１時間浸漬した。次いで、遠心分離機を用いて硝酸を除去し、さらに、残留する硝酸を十分に除去するために、上記遠心分離後の炭素材料中間体を再び純水中に分散させ、それを再度遠心分離機に供して、炭素材料中間体（固体）を液体から分離させた。このような水洗する操作を２回行うことで、硝酸を除去して銀が除かれた炭素材料中間体として得た。更に銀が除かれた炭素材料中間体に０．４Ｎ過マンガン酸カリウム水溶液を１５０ｇ加え、処理温度（液温）８０℃で窒素気流下４時間処理することで残存する芳香族性の低い炭素（煤）などを除去した。
次いで、遠心分離機を用いて、過マンガン酸カリウム水溶液を炭素材料中間体から除去した。さらに、残留する過マンガン酸カリウム水溶液を十分に除去するために、上記遠心分離後の炭素材料中間体を再び純水中に分散させ、それを再度遠心分離機に供して、炭素材料中間体（固体）を液体から分離させた。このような水洗する操作を２回行うことにより、過マンガン酸カリウム水溶液を除去した。
また、過マンガン酸カリウム水溶液除去後の炭素材料中間体には二酸化マンガンが残留している可能性があることから、過マンガン酸カリウム水溶液除去後の炭素材料中間体に1Ｎ塩酸を１００ｇ加え、遠心分離機を用い液体から炭素材料中間体（固体）を分離した。上記遠心分離後の炭素材料中間体を再び純水中に分散させ、それを再度遠心分離機に供して、炭素材料中間体（固体）を液体から分離させた。このような水洗する操作を２回行うことにより、清浄化された炭素材料中間体を得た。その清浄化された炭素材料中間体を、１４０℃、空気雰囲気下で２時間処理することにより水分を除去して乾燥させ、その後、アルゴン流通下、２１００℃で２時間の熱処理を行い、多孔質な炭素材料として得た。
洗浄処理工程を下記の通り過マンガン酸カリウム水溶液処理に変更した以外は、実験例１と同様の手順で触媒担体用炭素材料を調製し、それらを同様の方法で評価した。結果を表４に示す。
＜過マンガン酸カリウム水溶液処理＞
上記第２の加熱処理で得られた銀と炭素との複合材料からなる炭素材料中間体について、その１０ｇを濃度１５質量％の希硝酸１５０ｇに３０℃で１時間浸漬した。次いで、遠心分離機を用いて硝酸を除去し、さらに、残留する硝酸を十分に除去するために、上記遠心分離後の炭素材料中間体を再び純水中に分散させ、それを再度遠心分離機に供して、炭素材料中間体（固体）を液体から分離させた。このような水洗する操作を２回行うことで、硝酸を除去して銀が除かれた炭素材料中間体として得た。更に銀が除かれた炭素材料中間体に０．４Ｎ過マンガン酸カリウム水溶液を１５０ｇ加え、処理温度（液温）８０℃で窒素気流下４時間処理することで残存する芳香族性の低い炭素（煤）などを除去した。
次いで、遠心分離機を用いて、過マンガン酸カリウム水溶液を炭素材料中間体から除去した。さらに、残留する過マンガン酸カリウム水溶液を十分に除去するために、上記遠心分離後の炭素材料中間体を再び純水中に分散させ、それを再度遠心分離機に供して、炭素材料中間体（固体）を液体から分離させた。このような水洗する操作を２回行うことにより、過マンガン酸カリウム水溶液を除去した。
また、過マンガン酸カリウム水溶液除去後の炭素材料中間体には二酸化マンガンが残留している可能性があることから、過マンガン酸カリウム水溶液除去後の炭素材料中間体に1Ｎ塩酸を１００ｇ加え、遠心分離機を用い液体から炭素材料中間体（固体）を分離した。上記遠心分離後の炭素材料中間体を再び純水中に分散させ、それを再度遠心分離機に供して、炭素材料中間体（固体）を液体から分離させた。このような水洗する操作を２回行うことにより、清浄化された炭素材料中間体を得た。その清浄化された炭素材料中間体を、１４０℃、空気雰囲気下で２時間処理することにより水分を除去して乾燥させ、その後、アルゴン流通下、２１００℃で２時間の熱処理を行い、多孔質な炭素材料として得た。
【0074】
［実験例３２］
過マンガン酸水溶液処理工程の過マンガン酸カリウム水溶液の処理時間を２時間に変更した以外は、実験例３１と同様の手順で各触媒担体用炭素材料を調製し、それらを同様の方法で評価した。結果を表４に示す。
過マンガン酸水溶液処理工程の過マンガン酸カリウム水溶液の処理時間を２時間に変更した以外は、実験例３１と同様の手順で各触媒担体用炭素材料を調製し、それらを同様の方法で評価した。結果を表４に示す。
【0075】
［実験例３３］
過マンガン酸水溶液処理工程の過マンガン酸カリウム水溶液の濃度を１．０Ｎに変更し、処理温度を６０℃に変更し、処理時間を３時間に変更した以外は、実験例３１と同様の手順で各触媒担体用炭素材料を調製し、それらを同様の方法で評価した。結果を表４に示す。
過マンガン酸水溶液処理工程の過マンガン酸カリウム水溶液の濃度を１．０Ｎに変更し、処理温度を６０℃に変更し、処理時間を３時間に変更した以外は、実験例３１と同様の手順で各触媒担体用炭素材料を調製し、それらを同様の方法で評価した。結果を表４に示す。
【0076】
［実験例３４］
過マンガン酸水溶液処理工程の過マンガン酸カリウム水溶液の濃度を３．０Ｎに変更し、処理温度を４０℃に変更し、処理時間を５時間に変更した以外は、実験例３１と同様の手順で各触媒担体用炭素材料を調製し、それらを同様の方法で評価した。結果を表４に示す。
過マンガン酸水溶液処理工程の過マンガン酸カリウム水溶液の濃度を３．０Ｎに変更し、処理温度を４０℃に変更し、処理時間を５時間に変更した以外は、実験例３１と同様の手順で各触媒担体用炭素材料を調製し、それらを同様の方法で評価した。結果を表４に示す。
【0077】
［実験例３５］
また、市販の多孔質炭素材料について、実験例３５～３７として検討した。結果を表５に示す。
市販の多孔質炭素材料としては、樹状構造を持ち細孔も発達し比表面積が大きい多孔質炭素であるライオン社製ケッチェンブラックＥＣ６００ＪＤをアルゴン流通下、１４００℃まで１５℃／分で昇温した。そして、所定の温度に達した後、その温度にて２時間保持して加熱処理を行い、実験例３５に係る触媒担体用炭素材料を得た。
また、市販の多孔質炭素材料について、実験例３５～３７として検討した。結果を表５に示す。
市販の多孔質炭素材料としては、樹状構造を持ち細孔も発達し比表面積が大きい多孔質炭素であるライオン社製ケッチェンブラックＥＣ６００ＪＤをアルゴン流通下、１４００℃まで１５℃／分で昇温した。そして、所定の温度に達した後、その温度にて２時間保持して加熱処理を行い、実験例３５に係る触媒担体用炭素材料を得た。
【0078】
［実験例３６～３７］
加熱処理の保持温度を、それぞれ１７００℃又は２０００℃に変更した以外は、実験例３５と同様の手順で各触媒担体用炭素材料を得た。
加熱処理の保持温度を、それぞれ１７００℃又は２０００℃に変更した以外は、実験例３５と同様の手順で各触媒担体用炭素材料を得た。
【0079】
［実験例３８］
分解工程における真空乾燥時間を２時間に変更した以外は実験例１と同様の手順で各触媒担体用炭素材料を調製し、それらを同様の方法で評価した。結果を表６に示す。
分解工程における真空乾燥時間を２時間に変更した以外は実験例１と同様の手順で各触媒担体用炭素材料を調製し、それらを同様の方法で評価した。結果を表６に示す。
【0080】
［実験例３９～４０］
分解工程における真空乾燥時間を２時間に変更し、加熱処理工程（第３の加熱処理）の保持温度をそれぞれ１８００℃、１１００℃に変更した以外は、実験例１と同様の手順で各触媒担体用炭素材料を調製し、それらを同様の方法で評価した。結果を表６に示す。
分解工程における真空乾燥時間を２時間に変更し、加熱処理工程（第３の加熱処理）の保持温度をそれぞれ１８００℃、１１００℃に変更した以外は、実験例１と同様の手順で各触媒担体用炭素材料を調製し、それらを同様の方法で評価した。結果を表６に示す。
【0081】
＜触媒の調製、触媒層の作製、及び触媒金属担持性の評価＞
次に、以上のようにして準備した各触媒担体用炭素材料を用い、以下のようにして触媒金属が担持された固体高分子型燃料電池用触媒を調製し、その触媒金属の担持性の評価を行い、また、得られた触媒を用いて触媒層インク液を調製し、次いでこの触媒層インク液を用いて触媒層を形成し、更に形成された触媒層を用いて膜電極接合体(MEA: Membrane Electrode Assembly)を作製し、この作製されたＭＥＡを燃料電池セルに組み込み、燃料電池測定装置を用いて発電試験を行った。以下、各部材の調製及び発電試験によるセル評価について詳細に説明する。
次に、以上のようにして準備した各触媒担体用炭素材料を用い、以下のようにして触媒金属が担持された固体高分子型燃料電池用触媒を調製し、その触媒金属の担持性の評価を行い、また、得られた触媒を用いて触媒層インク液を調製し、次いでこの触媒層インク液を用いて触媒層を形成し、更に形成された触媒層を用いて膜電極接合体(MEA: Membrane Electrode Assembly)を作製し、この作製されたＭＥＡを燃料電池セルに組み込み、燃料電池測定装置を用いて発電試験を行った。以下、各部材の調製及び発電試験によるセル評価について詳細に説明する。
【0082】
（１）固体高分子型燃料電池用触媒（白金担持炭素材料）の作製
上記で作製した各触媒担体用炭素材料を、蒸留水中に分散させ、この分散液にホルムアルデヒドを加え、４０℃に設定したウォーターバスにセットし、分散液の温度がバスと同じ４０℃になってから、撹拌下にこの分散液中にジニトロジアミンPt錯体硝酸水溶液をゆっくりと注ぎ入れた。その後、約２時間撹拌を続けた後、濾過し、得られた固形物の洗浄を行った。このようにして得られた固形物を９０℃で真空乾燥した後、乳鉢で粉砕し、次いで水素を５体積%含むアルゴン雰囲気中２００℃で１時間熱処理をして白金触媒粒子担持炭素材料を作製した。なお、この白金担持炭素材料の白金担持量については、触媒担体用炭素材料と白金粒子の合計質量に対して４０質量%となるように調整し、誘導結合プラズマ発光分光分析(ICP-AES: Inductively Coupled Plasma - Atomic Emission Spectrometry)により測定して確認した。
白金粒子の平均粒子径は、Ｘ線回折装置(Ｒｉｇａｋｕ社製ＲＩＮＴ ＴＴＲ ＩＩＩ)を用いて、得られた触媒の粉末Ｘ線回折スペクトルの白金（１１１）ピークの半値幅からＳｃｈｅｒｒｅｒの式によって見積った。
上記で作製した各触媒担体用炭素材料を、蒸留水中に分散させ、この分散液にホルムアルデヒドを加え、４０℃に設定したウォーターバスにセットし、分散液の温度がバスと同じ４０℃になってから、撹拌下にこの分散液中にジニトロジアミンPt錯体硝酸水溶液をゆっくりと注ぎ入れた。その後、約２時間撹拌を続けた後、濾過し、得られた固形物の洗浄を行った。このようにして得られた固形物を９０℃で真空乾燥した後、乳鉢で粉砕し、次いで水素を５体積%含むアルゴン雰囲気中２００℃で１時間熱処理をして白金触媒粒子担持炭素材料を作製した。なお、この白金担持炭素材料の白金担持量については、触媒担体用炭素材料と白金粒子の合計質量に対して４０質量%となるように調整し、誘導結合プラズマ発光分光分析(ICP-AES: Inductively Coupled Plasma - Atomic Emission Spectrometry)により測定して確認した。
白金粒子の平均粒子径は、Ｘ線回折装置(Ｒｉｇａｋｕ社製ＲＩＮＴ ＴＴＲ ＩＩＩ)を用いて、得られた触媒の粉末Ｘ線回折スペクトルの白金（１１１）ピークの半値幅からＳｃｈｅｒｒｅｒの式によって見積った。
【0083】
（２）触媒金属担持性の評価（平均粒子径の増大率測定）
上記で作製した白金触媒粒子担持炭素材料を、アルゴンフロー中、６００℃で２時間保持し、その後、冷却した。そして、再度、粉末Ｘ線回折測定により担持されている白金触媒粒子の平均粒子径を測定し、粒子径の増大率（％）を算出し、以下の基準で評価した。結果を表１～表６に示す。
〔合格ランク〕
Ａ：粒子径の増大率が２００％以下であるもの。
〔不合格ランク〕
Ｃ：粒子径の増大率が２００％超過であるもの。
上記で作製した白金触媒粒子担持炭素材料を、アルゴンフロー中、６００℃で２時間保持し、その後、冷却した。そして、再度、粉末Ｘ線回折測定により担持されている白金触媒粒子の平均粒子径を測定し、粒子径の増大率（％）を算出し、以下の基準で評価した。結果を表１～表６に示す。
〔合格ランク〕
Ａ：粒子径の増大率が２００％以下であるもの。
〔不合格ランク〕
Ｃ：粒子径の増大率が２００％超過であるもの。
【0084】
＜触媒層の作製、ＭＥＡの作製、燃料電池の組立、及び電池性能（耐久性）の評価＞
（１）触媒層の調製
以上のようにして調製された白金担持炭素材料（Ｐt触媒）を用い、また、電解質樹脂としてDupont社製ナフィオン（登録商標：Nafion；パースルホン酸系イオン交換樹脂）を用い、Ａr雰囲気下でこれらＰt触媒とナフィオンとを白金触媒粒子担持炭素材料の質量に対してナフィオン固形分の質量が１．０倍、非多孔質炭素に対しては０．５倍の割合で配合し、軽く撹拌した後、超音波でＰt触媒を解砕し、更にエタノールを加えてＰt触媒と電解質樹脂とを合わせた合計の固形分濃度が１．０質量%となるように調整し、Ｐt触媒と電解質樹脂とが混合した触媒層インク液を調製した。
（１）触媒層の調製
以上のようにして調製された白金担持炭素材料（Ｐt触媒）を用い、また、電解質樹脂としてDupont社製ナフィオン（登録商標：Nafion；パースルホン酸系イオン交換樹脂）を用い、Ａr雰囲気下でこれらＰt触媒とナフィオンとを白金触媒粒子担持炭素材料の質量に対してナフィオン固形分の質量が１．０倍、非多孔質炭素に対しては０．５倍の割合で配合し、軽く撹拌した後、超音波でＰt触媒を解砕し、更にエタノールを加えてＰt触媒と電解質樹脂とを合わせた合計の固形分濃度が１．０質量%となるように調整し、Ｐt触媒と電解質樹脂とが混合した触媒層インク液を調製した。
【0085】
このようにして調製された固形分濃度１．０質量%の各触媒層インク液に更にエタノールを加え、白金濃度が０．５質量%のスプレー塗布用触媒層インク液を作製し、白金の触媒層単位面積当たりの質量（以下、「白金目付量」という。）が０．２mg/cm2となるようにスプレー条件を調節し、上記スプレー塗布用触媒層インクをテフロン（登録商標）シート上にスプレーした後、アルゴン中１２０℃で６０分間の乾燥処理を行い、触媒層を作製した。
【0086】
（２）ＭＥＡの作製
以上のようにして作製した触媒層を用い、以下の方法でＭＥＡ（膜電極複合体）を作製した。
ナフィオン膜（Ｄｕｐｏｎｔ社製ＮＲ２１１）から一辺６ｃｍの正方形状の電解質膜を切り出した。また、テフロン（登録商標）シート上に塗布されたアノード及びカソードの各触媒層については、それぞれカッターナイフで一辺２．５ｃｍの正方形状に切り出した。
このようにして切り出されたアノード及びカソードの各触媒層の間に、各触媒層が電解質膜の中心部を挟んでそれぞれ接すると共に互いにずれが無いように、この電解質膜を挟み込み、１２０℃、１００ｋｇ／ｃｍ２で１０分間プレスし、次いで室温まで冷却した後、アノード及びカソード共にテフロンシートのみを注意深く剥ぎ取り、アノード及びカソードの各触媒層が電解質膜に定着した触媒層－電解質膜接合体を調製した。
以上のようにして作製した触媒層を用い、以下の方法でＭＥＡ（膜電極複合体）を作製した。
ナフィオン膜（Ｄｕｐｏｎｔ社製ＮＲ２１１）から一辺６ｃｍの正方形状の電解質膜を切り出した。また、テフロン（登録商標）シート上に塗布されたアノード及びカソードの各触媒層については、それぞれカッターナイフで一辺２．５ｃｍの正方形状に切り出した。
このようにして切り出されたアノード及びカソードの各触媒層の間に、各触媒層が電解質膜の中心部を挟んでそれぞれ接すると共に互いにずれが無いように、この電解質膜を挟み込み、１２０℃、１００ｋｇ／ｃｍ２で１０分間プレスし、次いで室温まで冷却した後、アノード及びカソード共にテフロンシートのみを注意深く剥ぎ取り、アノード及びカソードの各触媒層が電解質膜に定着した触媒層－電解質膜接合体を調製した。
【0087】
次に、ガス拡散層として、カーボンペーパー（ＳＧＬカーボン社製３５ＢＣ）から一辺２．５ｃｍの大きさで一対の正方形状カーボンペーパーを切り出し、これらのカーボンペーパーの間に、アノード及びカソードの各触媒層が一致してずれが無いように、上記触媒層－電解質膜接合体を挟み、１２０℃、５０ｋｇ／ｃｍ２で１０分間プレスしてＭＥＡを作製した。
なお、作製された各ＭＥＡにおける触媒金属成分、炭素材料、電解質材料の各成分の目付量については、プレス前の触媒層付テフロンシートの質量とプレス後に剥がしたテフロンシートの質量との差からナフィオン膜（電解質膜）に定着させた触媒層の質量を求め、触媒層の組成の質量比より算出した。
なお、作製された各ＭＥＡにおける触媒金属成分、炭素材料、電解質材料の各成分の目付量については、プレス前の触媒層付テフロンシートの質量とプレス後に剥がしたテフロンシートの質量との差からナフィオン膜（電解質膜）に定着させた触媒層の質量を求め、触媒層の組成の質量比より算出した。
【0088】
（３）燃料電池の性能評価（発電性能および耐久性の評価）
各実験例に係る各触媒担体用炭素材料を用いて作製したＭＥＡについて、それぞれセルに組み込み、燃料電池測定装置にセットして、次の手順で燃料電池の性能評価を行った。
カソード側には酸化性ガスとして空気を、また、アノード側には反応ガスとして純水素を、それぞれ利用率が４０%と７０%となるように、セル下流に設けられた背圧弁で圧力調整し、背圧０．０５ＭＰａで供給した。また、セル温度は８０℃に設定し、また、供給する酸化性ガス及び反応ガスについては、カソード及びアノード共に、加湿器中で６０℃に保温された蒸留水でバブリングを行い、低加湿状態での発電性能の評価を行った。
各実験例に係る各触媒担体用炭素材料を用いて作製したＭＥＡについて、それぞれセルに組み込み、燃料電池測定装置にセットして、次の手順で燃料電池の性能評価を行った。
カソード側には酸化性ガスとして空気を、また、アノード側には反応ガスとして純水素を、それぞれ利用率が４０%と７０%となるように、セル下流に設けられた背圧弁で圧力調整し、背圧０．０５ＭＰａで供給した。また、セル温度は８０℃に設定し、また、供給する酸化性ガス及び反応ガスについては、カソード及びアノード共に、加湿器中で６０℃に保温された蒸留水でバブリングを行い、低加湿状態での発電性能の評価を行った。
【0089】
〔発電性能の評価〕
このような設定の下にセルに反応ガスを供給した条件下で、負荷を徐々に増やし、電流密度１００ｍＡ／ｃｍ２におけるセル端子間電圧を出力電圧として記録し、燃料電池の性能評価を実施した。そして、下記の合格ランクＡ及びＢと不合格ランク×の基準で評価を行った。結果を表１～表６に示す。
〔合格ランク〕
Ａ：１００ｍＡ／ｃｍ２における出力電圧が０．８６Ｖ以上であるもの。
Ｂ：１００ｍＡ／ｃｍ２における出力電圧が０．８４Ｖ以上であるもの。
〔不合格ランク〕
Ｃ：合格ランクＢに満たないもの。
このような設定の下にセルに反応ガスを供給した条件下で、負荷を徐々に増やし、電流密度１００ｍＡ／ｃｍ２におけるセル端子間電圧を出力電圧として記録し、燃料電池の性能評価を実施した。そして、下記の合格ランクＡ及びＢと不合格ランク×の基準で評価を行った。結果を表１～表６に示す。
〔合格ランク〕
Ａ：１００ｍＡ／ｃｍ２における出力電圧が０．８６Ｖ以上であるもの。
Ｂ：１００ｍＡ／ｃｍ２における出力電圧が０．８４Ｖ以上であるもの。
〔不合格ランク〕
Ｃ：合格ランクＢに満たないもの。
【0090】
〔耐久性の評価〕
上記セルにおいて、アノードはそのままに、カソードには上記と同じ加湿条件のアルゴンガスを流しながら、セル電圧を０．６Ｖにして４秒間保持する操作とセル電圧を１．０Ｖにして４秒間保持する操作とを繰り返す操作（矩形波的電圧変動の繰返し操作）を１サイクルとし、この矩形波的電圧変動の繰返し操作を４０００サイクル実施した後、上記の大電流特性の評価と同様にして耐久性を調査した。そして、下記の合格ランクＡ及びＢと不合格ランク×の基準で評価を行った。結果を表１～表６に示す。
〔合格ランク〕
Ａ：１００ｍＡ／ｃｍ２における出力電圧が０．８６Ｖ以上であるもの。
Ｂ：１００ｍＡ／ｃｍ２における出力電圧が０．８４Ｖ以上であるもの。
〔不合格ランク〕
Ｃ：合格ランクＢに満たないもの。
上記セルにおいて、アノードはそのままに、カソードには上記と同じ加湿条件のアルゴンガスを流しながら、セル電圧を０．６Ｖにして４秒間保持する操作とセル電圧を１．０Ｖにして４秒間保持する操作とを繰り返す操作（矩形波的電圧変動の繰返し操作）を１サイクルとし、この矩形波的電圧変動の繰返し操作を４０００サイクル実施した後、上記の大電流特性の評価と同様にして耐久性を調査した。そして、下記の合格ランクＡ及びＢと不合格ランク×の基準で評価を行った。結果を表１～表６に示す。
〔合格ランク〕
Ａ：１００ｍＡ／ｃｍ２における出力電圧が０．８６Ｖ以上であるもの。
Ｂ：１００ｍＡ／ｃｍ２における出力電圧が０．８４Ｖ以上であるもの。
〔不合格ランク〕
Ｃ：合格ランクＢに満たないもの。
【0091】
【表1】
【0092】
【表2】
【0093】
【表3】
【0094】
【表4】
【0095】
【表5】
【0096】
【表6】
【図1】
【図2A】
【図2B】
【図3A】
【図3B】
【図4A】
【図4B】
【図5】
