特許 7126660 風向制御装置

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】特許公報(B2)

(11)【特許番号】

(24)【登録日】2022-08-19

(45)【発行日】2022-08-29

(54)【発明の名称】風向制御装置

(51)【国際特許分類】

   B60H 1/34 20060101AFI20220822BHJP

   F24F 13/24 20060101ALI20220822BHJP

   F24F 13/06 20060101ALI20220822BHJP

   F24F 13/08 20060101ALI20220822BHJP

   F24F 13/02 20060101ALI20220822BHJP

   H04R 23/00 20060101ALI20220822BHJP

【ＦＩ】

B60H1/34 671A

F24F13/24

F24F13/06 A

F24F13/06 E

F24F13/08 A

F24F13/02 D

B60H1/34 611Z

H04R23/00 330

【請求項の数】 7

(21)【出願番号】P 2019060932

(22)【出願日】2019-03-27

(65)【公開番号】P2020157993

(43)【公開日】2020-10-01

【審査請求日】2021-08-23

(73)【特許権者】

【識別番号】000004260

【氏名又は名称】株式会社デンソー

(73)【特許権者】

【識別番号】504132881

【氏名又は名称】国立大学法人東京農工大学

(74)【代理人】

【識別番号】110001128

【氏名又は名称】弁理士法人ゆうあい特許事務所

(72)【発明者】

【氏名】井上 孝

(72)【発明者】

【氏名】磯部 良彦

(72)【発明者】

【氏名】越田 信義

【審査官】村山 美保

(56)【参考文献】

【文献】特開昭６３－１７２８５７（ＪＰ，Ａ）

【文献】特開２０１３－０２４４８０（ＪＰ，Ａ）

【文献】特開昭５７－０３３７４３（ＪＰ，Ａ）

【文献】特開平１１－３００２７４（ＪＰ，Ａ）

【文献】特開２００４－１８０２６２（ＪＰ，Ａ）

【文献】特開２００９－２５３４９３（ＪＰ，Ａ）

(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)

Ｂ６０Ｈ １／３４

Ｆ２４Ｆ １３／２４

Ｆ２４Ｆ １３／０６

Ｆ２４Ｆ １３／０８

Ｆ２４Ｆ １３／０２

Ｈ０４Ｒ ２３／００

(57)【特許請求の範囲】

【請求項1】

配管（２０）の開口端（２２）が向く方向である開口方向（Ｄｏ）に対して交差する方向（Ｄｒ）に向かって、超音波を放射することにより、前記開口方向に流れる風の風速（Ｖ１）および前記開口方向に対して交差する方向に流れる風の風速（Ｖ２）を制御する風速制御部（４０）を備える風向制御装置。

【請求項2】

前記風速制御部は、前記開口端に接している請求項１に記載の風向制御装置。

【請求項3】

前記風速制御部は、前記配管の内部に位置している請求項１または２に記載の風向制御装置。

【請求項4】

前記風速制御部は、基板（４１）と、前記基板に形成される断熱層（４２）と、前記断熱層上に形成されており、電力が供給されるとき、発熱する発熱層（４４）とを有し、前記発熱層が発熱するとき、前記超音波を放射する請求項１ないし３のいずれか１つに記載の風向制御装置。

【請求項5】

外部に露出している前記発熱層の面（４４１）の面積（Ｓ）を前記超音波の波長（λ）で除算した長さをレイリー長（Ｌｒ）とし、前記開口方向に対して垂直な方向における前記配管の互いに対向する第１内面（２５）から第２内面（２６）までの距離を内面距離（Ｌｉ）とすると、
前記風速制御部は、前記レイリー長が前記内面距離以上になる前記超音波を放射する請求項４に記載の風向制御装置。

【請求項6】

前記配管は、ブロワ（１０）から流れる風の流路（２３）を形成しており、
前記ブロワから流れる風の速さ（Ｖｂ）に基づいて、前記発熱層に供給する電力（Ｗｅ）を制御する電力制御部（５０）をさらに備える請求項４または５に記載の風向制御装置。

【請求項7】

前記電力制御部は、前記ブロワから流れる風の速さが大きくなるにつれて、前記発熱層に供給する電力を大きくする請求項６に記載の風向制御装置。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、風向制御装置に関する。

【0002】

従来、特許文献１に記載されているように、メインダクトに対してサブダクトに流れる風をメインダクトに流れる風に当てることによって、メインダクトを流れる風の方向を変化させる装置が知られている。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0003】

【文献】米国特許出願公開第２０１７／０２５３１０７Ａ１号明細書

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0004】

特許文献１の構成では、サブダクトを流れる風によって、メインダクトを流れる風の風向が変化する。しかし、特許文献１の構成では、風向を変化させるためのダクトが複数必要であるため、装置の体格が大きくなる。この装置の体格が大きくなると、例えば、この装置を車両に搭載することがしにくくなる。

【0005】

本発明は、上記点に鑑みて、小型化可能な風向制御装置を提供することにある。

【0006】

上記目的を達成するため、請求項１に係る発明は、配管（２０）の開口端（２２）が向く方向である開口方向（Ｄｏ）に対して交差する方向（Ｄｒ）に向かって、超音波を放射することにより、開口方向に流れる風の風速（Ｖ１）および開口方向に対して交差する方向に流れる風の風速（Ｖ２）を制御する風速制御部（４０）を備える風向制御装置である。

【0007】

これにより、風向を変化させるためのダクトを複数配置する必要がなくなる。このため、風向制御装置の体格を小さくすることができる。

【0008】

なお、各構成要素等に付された括弧付きの参照符号は、その構成要素等と後述する実施形態に記載の具体的な構成要素等との対応関係の一例を示すものである。

【図面の簡単な説明】

【0009】

【図1】本実施形態の風向制御装置の構成図。

【図2】本実施形態の風向制御装置の超音波素子の断面図および上面図。

【図3】本実施形態の風向制御装置の電力制御部５０の処理を説明するためのフローチャート。

【図4】本実施形態の風向制御装置の電力制御部５０の処理を説明するためのブロワ風速および素子電力の関係図。

【図5】本実施形態の風向制御装置の電力制御部５０の処理を説明するための時刻、電圧波形、電流波形および超音波波形の関係図。

【図6】本実施形態の風向制御装置による第１風速および第２風速の変化を示す図。

【図7】本実施形態の風向制御装置の超音波素子からの距離および超音波の音圧レベルの関係図。

【図8】本実施形態の風向制御装置による第１風速および第１風速の低減率の関係図。

【図9】他の実施形態の風向制御装置の構成図。

【発明を実施するための形態】

【0010】

以下、本発明の実施形態について図面を参照しつつ説明する。なお、以下の各実施形態相互において、互いに同一もしくは均等である部分には、同一符号を付し、その説明を省略する。

【0011】

図１に示すように、風向制御装置１は、ブロワ１０、配管２０、ブロワ風速計３０、第１風速計３１、第２風速計３２、超音波素子４０、素子電源４５および電力制御部５０を備えている。

【0012】

ブロワ１０は、配管２０に対向して配置されており、図示しない電源からの電力によって、配管２０に向かって送風する。ここでは、ブロワ１０からの風の速さであるブロワ風速Ｖｂは、０．５－５０ｍ／ｓに調整される。なお、図において、ブロワ１０からの風が二点鎖線で示されている。

【0013】

配管２０は、四角筒状であって、ブロワ１０側に第１開口端２１を有し、ブロワ１０とは反対側に第２開口端２２を有しており、ブロワ１０からの風が通過する流路２３を形成している。

【0014】

ブロワ風速計３０は、配管２０内の第１開口端２１側に配置されており、ブロワ風速Ｖｂを測定する。

【0015】

第１風速計３１は、第２開口端２２が向く方向である開口方向Ｄｏに流れる風の速さである第１風速Ｖ１を測定する。

【0016】

第２風速計３２は、開口方向Ｄｏに交差する方向である交差方向Ｄｒに流れる風の速さである第２風速Ｖ２を測定する。ここでは、交差方向Ｄｒは、開口方向Ｄｏに対して垂直な方向としている。

【0017】

風速制御部に対応する超音波素子４０は、第２開口端２２から開口方向Ｄｏに延びる搭載部２４に配置されており、第２開口端２２に接している。また、超音波素子４０は、発熱することによって、超音波を放射する素子である。具体的には、超音波素子４０は、図２に示すように、基板４１、断熱層４２、電極層４３および発熱層４４を有する。

【0018】

基板４１は、例えば、シリコン単結晶で形成されている。

【0019】

断熱層４２は、基板４１に形成されており、例えば、基板４１をフッ化水素溶液中にて電流を流すことにより、多孔質シリコンに形成されている。断熱層４２は、多孔質であることによって、発熱層４４から基板４１への熱を伝わりにくくする。ここでは、断熱層４２の膜厚は、１－５０μｍになっている。

【0020】

電極層４３は、発熱層４４の一部を覆うように積層されており、発熱層４４に通電するために、アルミニウム等の金属で一対に形成されている。これにより、電極層４３は、後述の素子電源４５からの電力を発熱層４４に供給する。

【0021】

発熱層４４は、電極層４３に覆われていない部分が外部に露出するように断熱層４２上に積層されており、発熱層４４の露出面４４１は、交差方向Ｄｒを向いている。また、発熱層４４は、例えば、タングステン等の電気抵抗体で形成されている。発熱層４４は、電気抵抗体であるため、電極層４３を介して供給される電力によって、発熱する。発熱層４４が発熱するとき、発熱層４４の近傍の空気が膨張するため、空気の疎密波が形成される。これにより、超音波が交差方向Ｄｒに向かって放射される。なお、ここでは、発熱層４４の露出面４４１の一辺は、０．００５－２００ｍｍになっている。また、発熱層４４の抵抗値は、１－２００Ωになっている。さらに、超音波は、１０ｋＨｚから２００ｋＨｚまでの周波数を含む音波であって、超音波の音圧レベルは、６０－１２０ｄＢに調整される。

【0022】

素子電源４５は、電極層４３に接続されており、電極層４３を介して、電力を発熱層４４に供給する。以下、便宜上、素子電源４５から電極層４３を介して発熱層４４に供給される電力を素子電力Ｗｅと記載する。ここでは、素子電力Ｗｅは、１－１０００Ｗに設定される。

【0023】

電力制御部５０は、マイコン等を主体として構成されており、ＣＰＵ、ＲＯＭ、ＲＡＭ、Ｉ／Ｏおよびこれらの構成を接続するバスライン等を備えている。電力制御部５０は、ブロワ風速計３０および素子電源４５に接続されており、ＲＯＭに記憶されているプログラムを実行することにより、ブロワ風速Ｖｂに基づいて、素子電力Ｗｅを制御する。

【0024】

以上のように、風向制御装置１は、構成されている。このように構成される風向制御装置１は、電力制御部５０によって制御された素子電力Ｗｅを発熱層４４に供給することにより放射される超音波によって、第１風速Ｖ１および第２風速Ｖ２を制御する。

【0025】

具体的に、図３のフローチャートを参照して、電力制御部５０の制御について説明する。

【0026】

ステップＳ１０１において、電力制御部５０は、ブロワ風速計３０によって測定されるブロワ風速Ｖｂを取得する。その後、処理は、ステップＳ１０２に移行する。

【0027】

ステップＳ１０２において、電力制御部５０は、ステップＳ１０１にて取得したブロワ風速Ｖｂに基づいて、素子電力Ｗｅを算出する。

【0028】

具体的には、電力制御部５０は、図４に示すようなブロワ風速Ｖｂと素子電力Ｗｅとの予め設定された関係図を用いて、レイリー長Ｌｒが内面距離Ｌｉ以上となる超音波を放射するための素子電力Ｗｅを算出する。図４では、後述するように、ブロワ風速Ｖｂが大きくなるにつれて、素子電力Ｗｅが大きくなっている。したがって、電力制御部５０は、ステップＳ１０１にて取得したブロワ風速Ｖｂが大きくなるにつれて、素子電力Ｗｅを大きくして、レイリー長Ｌｒが内面距離Ｌｉ以上となる超音波を放射するための素子電力Ｗｅを算出する。なお、ブロワ風速Ｖｂと素子電力Ｗｅとの予め設定された関係図は、実験やシミュレーションによって設定される。また、レイリー長Ｌｒとは、図２のドット柄で示されている発熱層４４の露出面４４１の面積Ｓを放射される超音波の波長λで除算した長さのことである。また、内面距離Ｌｉとは、図１に示すように、交差方向Ｄｒにおける配管２０の互いに対向する第１内面２５から第２内面２６までの距離である。ここでは、内面距離Ｌｉは、１－１５ｍｍになっている。

【0029】

続いて、ステップＳ１０３において、電力制御部５０は、ステップＳ１０２にて算出した素子電力Ｗｅを、素子電源４５から電極層４３を介して発熱層４４に供給させる。素子電力Ｗｅが発熱層４４に供給されるとき、超音波が交差方向Ｄｒに向かって放射される。

【0030】

具体的には、電力制御部５０は、図５に示すように、出力電力がステップＳ１０２にて算出した素子電力Ｗｅとなるように、スイッチング周期Ｔｓに対する、発熱層４４に印加する電圧の時間であるオン時間Ｔｏｎを変化させるＰＷＭ制御を行う。また、電力制御部５０は、このＰＷＭ制御とともに、発熱層４４に印加する出力電圧を変化させるＰＡＭ制御を行う。なお、ＰＷＭは、Pulse Width Modulationの略である。また、ＰＡＭは、Pulse Amplitude Modulationの略である。

【0031】

そして、電力制御部５０は、このレイリー長Ｌｒが内面距離Ｌｉ以上となる超音波を放射するための素子電力Ｗｅを素子電源４５から電極層４３を介して発熱層４４に供給させる。この素子電力Ｗｅが発熱層４４に供給されるとき、発熱層４４は、素子電力Ｗｅのオン時間Ｔｏｎの周期と同期して発熱する。これにより、レイリー長Ｌｒが内面距離Ｌｉ以上である超音波が、素子電力Ｗｅのオン時間Ｔｏｎの周期と同期しつつ、交差方向Ｄｒに向かって、放射される。その後、処理は、ステップＳ１０１に戻る。

【0032】

このように、電力制御部５０によるステップＳ１０１からＳ１０３までの処理が繰り返し行われる。

【0033】

そして、本実施形態では、超音波素子４０は、交差方向Ｄｒに向かって超音波を放射することにより、第１風速Ｖ１および第２風速Ｖ２を制御する。以下、超音波素子４０による第１風速Ｖ１および第２風速Ｖ２の制御について説明する。

【0034】

超音波素子４０は、断熱層４２によって、断熱層４２の膜厚方向および平面方向に対して、比較的高い熱絶縁性と比較的低い熱容量を有する。これにより、電力が発熱層４４に供給されたときに生じる発熱層４４の熱は、一様かつ高速に変化する。このため、発熱層４４の電力に応じて発熱層４４の表面温度が変化し、電力が発熱層４４に供給されたときに生じる発熱層４４の熱は、直ちに、発熱層４４の露出面４４１の近傍の空気に熱交換される。この発熱層４４と発熱層４４の露出面４４１の近傍の空気との熱交換によって、疎密波および音圧が発生する。このため、発熱層４４に接している空気層がピストンのように働き、超音波が発生する。この発熱層４４の熱によって生じる超音波の指向性は、振動によって生じる超音波の指向性と同等である。また、この発熱層４４の熱によって生じる超音波には、機械振動が伴われないため、共振がない。このため、この発熱層４４の熱によって生じる超音波の周波数応答は、広帯域にわたって平坦になっている。したがって、ＰＷＭ制御およびＰＡＭ制御された電圧の電力による超音波素子４０の駆動であっても、理想的な超音波が放射される。

【0035】

そして、本実施形態では、ＰＷＭ制御およびＰＡＭ制御された電圧の電力が発熱層４４に供給されたときの熱によって生じるインパルスまたはバースト波の超音波の放射圧力が交差方向Ｄｒに出力される。例えば、素子電力Ｗｅのパルス幅１０μｓ、素子電力Ｗｅの周波数を１０ｋＨｚ、素子電力Ｗｅのピーク電力を２１Ｗとすると、パルス幅１０μｓの時間帯において、発熱層４４の露出面４４１の近傍で発生する超音波の音圧は、約５０００Ｐａに達する。この音圧に相当する粒子速度は、約１０ｍ／ｓであり、この空気振動の振幅、すなわち、空気振動の変位は、約２ｍｍである。また、標準状態の空気の密度は、約１．２９３ｋｇ／ｍ^３であり、内面距離Ｌｉを３ｍｍ、すなわち、０．００３ｍとする。この場合、第２開口端２２から開口方向Ｄｏに向かって吹き出す空気の単位面積あたりにかかる重力は、空気の密度に重力加速度および内面距離Ｌｉを乗算することによって算出され、約０．０３８Ｐａになる。したがって、発熱層４４の露出面４４１の近傍で発生する超音波の音圧は、第２開口端２２から開口方向Ｄｏに向かって吹き出す風に影響を与え得るレベルであって、第２開口端２２から開口方向Ｄｏに向かって吹き出す風を効果的に制御することができる。

【0036】

よって、図６に示すように、ブロワ風速Ｖｂを固定値とした場合、超音波素子４０が交差方向Ｄｒに向かって超音波を放射することによって、第１風速Ｖ１が減少し、第２風速Ｖ２が増加する。なお、図６において、超音波素子４０が交差方向Ｄｒに向かって超音波を放射するときを、ＯＮと記載しており、超音波素子４０が交差方向Ｄｒに向かって超音波を放射していないときを、ＯＦＦと記載している。

【0037】

以上に記載したように、風向制御装置１は、交差方向Ｄｒに超音波を放射することによって、第１風速Ｖ１および第２風速Ｖ２を制御する。これにより、風向を変化させるためのダクトを複数配置する必要がなくなる。このため、風向制御装置１の体格を小さくすることができる。また、風向制御装置１の体格が小さくなると、風向制御装置１は、車両等に搭載されやすくなる。

【0038】

また、風向制御装置１では、以下［１］－［４］に説明するような効果も奏する。

【0039】

［１］超音波は、人が聞こえにくい音波であるため、風向制御装置１が超音波を放射しても、騒音となりにくい。したがって、風向制御装置１は、騒音を抑制しつつ、第１風速Ｖ１および第２風速Ｖ２を制御する。

【0040】

［２］超音波素子４０は、第２開口端２２に接している。これにより、超音波素子４０は、第２開口端２２から開口方向Ｄｏに向かって吹き出す風に比較的近い位置になる。

【0041】

また、超音波素子４０から放射される超音波は、空気振動によって放射される。このため、図７に示すように、超音波素子４０からの距離が大きくなるにつれて、超音波が減衰するため、超音波の音圧レベルが低下する。すなわち、超音波素子４０からの距離が小さくなるにつれて、超音波の音圧レベルが高くなる。

【0042】

したがって、超音波素子４０が第２開口端２２に接していることによって、第２開口端２２から開口方向Ｄｏに向かって吹き出す風に比較的近い位置になるため、比較的高い音圧レベルの超音波を開口方向Ｄｏに流れる風に当てることができる。このため、開口方向Ｄｏに流れる風の向きが変化しやすくなる。これにより、超音波が交差方向Ｄｒに放射されるときの第１風速Ｖ１および第２風速Ｖ２の制御性が向上する。

【0043】

また、超音波素子４０が第２開口端２２に接していることによって、超音波素子４０と第２開口端２２との間に空間がない。これにより、超音波素子４０と第１開口端２１との間の空間を介して流れる風によって生じる外乱の影響がなくなる。この外乱の影響がなくなるため、超音波が交差方向Ｄｒ放射されるとき、開口方向Ｄｏに流れる風の向きが変化しやすくなる。したがって、超音波が交差方向Ｄｒに放射されるときの第１風速Ｖ１および第２風速Ｖ２の制御性が向上する。

【0044】

さらに、超音波素子４０が複数の場合、超音波素子４０と第２開口端２２との間に空間がないため、超音波素子４０から放射される超音波と、超音波素子４０および第２開口端２２の間を通過する超音波とが共鳴することが抑制される。これにより、複数の超音波素子４０から超音波が交差方向Ｄｒに放射されるとき、超音波の共鳴による騒音が抑制される。

【0045】

［３］風向制御装置１は、レイリー長Ｌｒが内面距離Ｌｉ以上である超音波を放射する。超音波素子４０からレイリー長Ｌｒ以下の範囲で伝播されている超音波は、平面波になっている。超音波が平面波として伝播されているとき、超音波の減衰が小さいため、図７に示すように、超音波の音圧レベルは、比較的高い。したがって、レイリー長Ｌｒが内面距離Ｌｉ以上である超音波が放射されることによって、比較的高い音圧レベルの超音波を開口方向Ｄｏに流れる風に当てることができるので、開口方向Ｄｏに流れる風の向きが変化しやすくなる。よって、超音波が交差方向Ｄｒに放射されるときの第１風速Ｖ１および第２風速Ｖ２の制御性が向上する。

【0046】

［４］電力制御部５０は、ブロワ風速Ｖｂに基づいて、素子電力Ｗｅを制御する。これにより、電力制御部５０は、ブロワ風速Ｖｂに基づいて、超音波の音圧レベルを高くできる。したがって、比較的高い音圧レベルの超音波を開口方向Ｄｏに流れる風に当てることができるので、第１風速Ｖ１および第２風速Ｖ２の制御性が向上する。

【0047】

ここでは、ブロワ風速Ｖｂが大きくなるにつれて、開口方向Ｄｏに流れる風の速さ、すなわち、第１風速Ｖ１が大きくなる。第１風速Ｖ１が大きい場合に、超音波が放射されるとき、開口方向Ｄｏに流れる風の慣性力が大きいために、開口方向Ｄｏに流れる風が変化しにくい。このため、図８に示される比較例のように、超音波の音圧レベルを固定値とした場合に、ブロワ風速Ｖｂが大きくなるにつれて、第１風速Ｖ１に対する第１風速Ｖ１の低減率ΔＶ１が減少する。なお、第１風速Ｖ１の低減率ΔＶ１は、超音波が放射されないときの第１風速Ｖ１から超音波が放射されたときの第１風速Ｖ１を減算した値を超音波が放射されないときの第１風速Ｖ１で除算することによって、算出される。

【0048】

そして、比較例に対して、本実施形態では、電力制御部５０は、ブロワ風速Ｖｂが大きくなるにつれて、素子電力Ｗｅを大きくすることによって、超音波の音圧レベルを大きくできる。これにより、比較的高い音圧レベルの超音波を開口方向Ｄｏに流れる風に当てることができるので、開口方向Ｄｏに流れる風の向きが変化しやすくなる。したがって、図８に示すように、ブロワ風速Ｖｂが大きくなるにつれて、超音波の音圧レベルを固定値とした場合と比較して、第１風速Ｖ１の低減率ΔＶ１の減少度合が小さくなる。よって、超音波が交差方向Ｄｒに放射されるときの第１風速Ｖ１および第２風速Ｖ２の制御性が向上する。

【0049】

（他の実施形態）
本発明は、上記実施形態に限定されるものではなく、上記実施形態に対して、適宜変更が可能である。また、上記各実施形態において、実施形態を構成する要素は、特に必須であると明示した場合および原理的に明らかに必須であると考えられる場合等を除き、必ずしも必須のものではないことは言うまでもない。

【0050】

（１）上記実施形態では、超音波素子４０は、配管２０の搭載部２４に配置されており、第２開口端２２に接している。これに対して、超音波素子４０は、図９に示すように、配管２０の内部に位置し、配管２０に埋め込まれてもよい。超音波素子４０が配管２０の内部に位置しても、上記と同様の効果を奏する。また、この場合、配管２０に搭載部２４を設ける必要がなくなる。

【0051】

（２）上記実施形態では、配管２０は、四角筒状になっている。これに対して、配管２０は、他の筒状、例えば、円筒状であってもよい。この場合、電力制御部５０は、オン時間Ｔｏｎを調整して、レイリー長Ｌｒが配管２０の内径以上になる超音波を放射するための素子電力Ｗｅを生成する。

【0052】

（３）上記実施形態では、電力制御部５０は、発熱層４４に印加する電圧のＰＷＭ制御およびＰＡＭ制御を行っている。これに対して、電力制御部５０は、発熱層４４に印加する電圧のＰＷＭ制御のみを行ってもよい。また、電力制御部５０は、発熱層４４に印加する電圧のＰＡＭ制御のみを行ってもよい。

【0053】

（４）上記実施形態では、超音波素子４０の発熱層４４は、タングステン等の電気抵抗体で形成されている。これに対して、発熱層４４は、タンタル、クロム、モリブデン、白金、金、銀、銅等の金属、および、インジウム錫酸化物、インジウム亜鉛酸化物等のインジウム酸化物で形成されてもよい。

【0054】

（５）上記実施形態では、超音波素子４０の超音波の交差方向Ｄｒは、開口方向Ｄｏに対して垂直な方向としている。これに対して、超音波素子４０の超音波の交差方向Ｄｒは、開口方向Ｄｏに対して垂直な方向の超音波の成分が含まれるように、設定されてもよい。このように交差方向Ｄｒが設定されることによっても、上記と同様の効果を奏する。

【0055】

（６）超音波素子４０は、第２開口端２２とは離れていてもよい。例えば、超音波素子４０は、配管２０の外側に配置されつつ、第２開口端２２とは離れてもよい。また、超音波素子４０は、配管２０の第１内面２５および第２内面２６に配置されつつ、第２開口端２２とは離れてもよい。

【0056】

（７）上記実施形態では、風向制御装置１は、ブロワ１０から配管２０内を通過する風による第１風速Ｖ１および第２風速Ｖ２を制御している。風向制御装置１は、ブロワ１０から配管２０内を通過する風による第１風速Ｖ１および第２風速Ｖ２に限定されない。風向制御装置１は、例えば、車両が走行しているときに生じ、配管２０内を通過する走行風の第１風速Ｖ１および第２風速Ｖ２を制御してもよい。

【0057】

（８）上記実施形態では、超音波素子４０のアレイ構造とＰＷＭ制御およびＰＡＭ制御の条件の組み合わせによって、素子電力Ｗｅが調整される。これにより、超音波素子４０から放射される超音波の音圧を高くすることができる。超音波素子４０から放射される超音波の音圧を高くすることができるので、ブロワ１０から配管２０内を通過する風を一方向にとどまらない高度な風向制御も可能である。

【符号の説明】

【0058】

１０ ブロワ
２０ 配管
２２ 開口端
２３ 流路
４０ 風速制御部

【図1】

【図2】

【図3】

【図4】

【図5】

【図6】

【図7】

【図8】

【図9】