(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】特許公報(B2)
(11)【特許番号】
(24)【登録日】2023-09-26
(45)【発行日】2023-10-04
(54)【発明の名称】鍛造装置
(51)【国際特許分類】
B21K 1/30 20060101AFI20230927BHJP
【ＦＩ】
B21K1/30 C
【請求項の数】
5
(21)【出願番号】P 2020010020
(22)【出願日】2020-01-24
(65)【公開番号】P2021115592
(43)【公開日】2021-08-10
【審査請求日】2022-10-05
(73)【特許権者】
【識別番号】000116655
【氏名又は名称】愛知製鋼株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】100115646
【弁理士】
【氏名又は名称】東口 倫昭
(74)【代理人】
【識別番号】100115657
【弁理士】
【氏名又は名称】進藤 素子
(74)【代理人】
【識別番号】100196759
【弁理士】
【氏名又は名称】工藤 雪
(72)【発明者】
【氏名】西脇 出
(72)【発明者】
【氏名】竹本 紘基
【審査官】石田 宏之
(56)【参考文献】
【文献】特開昭５７－１７７８４５（ＪＰ，Ａ）
【文献】米国特許第０４３５１１７７（ＵＳ，Ａ）
【文献】特開２００５－３４９４５３（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２００５－２６２２９６（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２００６－３１２９４６（ＪＰ，Ａ）
【文献】特許第３４０６２１２（ＪＰ，Ｂ２）
【文献】特許第３５４４６９５（ＪＰ，Ｂ２）
【文献】国際公開第２０１２／１１４９０８（ＷＯ，Ａ１）
【文献】特公昭６２－０２４１７１（ＪＰ，Ｂ２）
【文献】特開昭５７－０４４４３９（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１５－１９９０８２（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１６－１４７２８１（ＪＰ，Ａ）
【文献】米国特許出願公開第２００４／０１９２４８８（ＵＳ，Ａ１）
【文献】米国特許出願公開第２０１５／０２８３５９９（ＵＳ，Ａ１）
【文献】特許第６２９２９５２（ＪＰ，Ｂ２）
【文献】特許第６２９２９４４（ＪＰ，Ｂ２）
【文献】特許第４０１６９６１（ＪＰ，Ｂ２）
【文献】特開２００５－７４８０（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２００４－３４０４０（ＪＰ，Ａ）
【文献】特表２００４－５２１７４８（ＪＰ，Ａ）
【文献】特許第３５０３８１６（ＪＰ，Ｂ２）
【文献】特許第３６５９６１７（ＪＰ，Ｂ２）
【文献】特許第２８７０３７３（ＪＰ，Ｂ２）
【文献】特許第３３０９３４４（ＪＰ，Ｂ２）
【文献】実用新案登録第２５３６７９７（ＪＰ，Ｙ２）
【文献】特許第２８１３７０３（ＪＰ，Ｂ２）
【文献】実開平５－８８７３９（ＪＰ，Ｕ）
【文献】特開昭５８－１６７０４９（ＪＰ，Ａ）
【文献】特公昭５６－５１８５３（ＪＰ，Ｂ２）
(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)
Ｂ２１Ｋ １／３０
(57)【特許請求の範囲】
【請求項1】
固定型と、前記固定型に対して相対的に離接可能な可動型と、
前記固定型および前記可動型のうち少なくとも一方の成形面に配置され、ワークに歯を成形する歯型と、
を備え、前記ワークから歯型鍛造品を製造する鍛造装置であって、
型閉め時において、前記固定型と前記可動型との間には、前記可動型の移動方向に延在する隙間が区画され、
前記隙間の開口には面取部が配置され、
前記歯型の延在方向両端は前記成形面により閉塞され、前記歯型は前記隙間から独立して配置されることを特徴とする鍛造装置。
【請求項2】
前記面取部は丸面取部である請求項１に記載の鍛造装置。
【請求項3】
前記固定型および前記可動型のうち、
一方は、底面に前記歯型が配置された成形凹部を有し、
他方は、前記成形凹部に相対的に進入可能であって、前記成形凹部の内周面との間に前記隙間を区画する外周面の先端に、前記面取部が配置された成形凸部を有し、
前記ワークを前記成形凸部で前記歯型に押し付けることにより、前記ワークに前記歯を成形し、前記歯型鍛造品を製造する請求項１または請求項２に記載の鍛造装置。
【請求項4】
前記可動型は、上下方向に移動可能であって、前記成形凹部を有する上型であり、
前記固定型は、前記上型の下に配置される下型である請求項３に記載の鍛造装置。
【請求項5】
前記歯型鍛造品は、ベベルギヤである請求項３または請求項４に記載の鍛造装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、歯型鍛造品の製造に用いられる鍛造装置に関する。
【背景技術】
【0002】
一般的に、ベベルギヤの歯は、鍛造後のワークに歯切り加工を施すことにより、成形される。しかし、この場合、ワークの鍛造とは別に、歯切り加工を行う必要がある。このため、ベベルギヤの製造時間が長くなり、製造コストが高くなってしまう。そこで、鍛造により、ワークに歯を成形する技術が開発されている。例えば、特許文献１の鍛造装置の場合、上型で、ワークを下型の歯型に押し付けることにより、ワークに歯を成形している。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0003】
【文献】特開平４－２１０８３９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0004】
鍛造後の歯切り加工を不要にするためには、欠肉が発生しないように、鍛造時にワークの肉を歯型に充填させる必要がある。ここで、ワークの肉を歯型に充填させるためには、ワークの肉を歯型に確実に押し込むために、上型（可動型）のストロークの下死点の位置（高度）を低くすればよい。
【0005】
しかしながら、本発明者が従来の鍛造装置を用いて実験を行ったところ、以下の知見が得られた。すなわち、本発明者は、上型のストロークの下死点の位置を複数設定し、各位置ごとにワークを鍛造し、当該ワークにおける歯の欠肉量を測定した。その結果、ある一定の位置までは下死点の位置を下げるほど欠肉量が少なくなるものの、当該位置を超えて下死点の位置を下げても、後述するように、隙間にワークの肉が入り込み、バリ生成量が増加するだけで、歯の欠肉量はあまり変化しないことが判った。このように、実験から、上型のストロークの下死点の位置を下げるだけでは、欠肉などの成形不良の発生を抑制することは困難となる場合があるという知見が得られた。本発明は、この知見に基づいて完成されたものである。本発明は、成形不良の発生を抑制可能な鍛造装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【0006】
上記課題を解決するため、本発明の鍛造装置は、固定型と、前記固定型に対して相対的に離接可能な可動型と、前記固定型および前記可動型のうち少なくとも一方に配置され、ワークに歯を成形する歯型と、を備え、前記ワークから歯型鍛造品を製造する鍛造装置であって、型閉め時において、前記固定型と前記可動型との間には、前記可動型の移動方向に延在する隙間が区画され、前記隙間の開口には面取部が配置されることを特徴とする。
【発明の効果】
【0007】
本発明の鍛造装置によると、隙間の開口に面取部が配置されている。型閉め時において、当該面取部には応力が集中しにくい。このため、ワークの肉が隙間に入り込みにくい。したがって、ワークの肉を、隙間に入り込むことにより形成されるバリよりも、優先的に歯型に導入することができる。よって、鍛造装置の下死点の適切な調整により、欠肉などの成形不良の発生を抑制することができる。
【図面の簡単な説明】
【0008】
【発明を実施するための形態】
【0009】
以下、本発明の鍛造装置の実施形態について説明する。
【0010】
（鍛造装置の構成）
まず、本実施形態の鍛造装置の構成について説明する。図１に、本実施形態の鍛造装置の型開き状態における部分断面図を示す。図２に、同鍛造装置の型閉め状態における部分断面図を示す。図３に、図２の円ＩＩＩ内の拡大図を示す。図４に、ハイポイドギヤ（オフセット付きスパイラルベベルギヤ）の上面図を示す。なお、図４においては、歯先にハッチングを施す。
まず、本実施形態の鍛造装置の構成について説明する。図１に、本実施形態の鍛造装置の型開き状態における部分断面図を示す。図２に、同鍛造装置の型閉め状態における部分断面図を示す。図３に、図２の円ＩＩＩ内の拡大図を示す。図４に、ハイポイドギヤ（オフセット付きスパイラルベベルギヤ）の上面図を示す。なお、図４においては、歯先にハッチングを施す。
【0011】
図１～図４に示すように、鍛造装置１は、環状のハイポイドギヤ（詳しくは、ハイポイドギヤの粗形材）９１を製造するために用いられる。ハイポイドギヤ９１は、本発明の「ベベルギヤ」の概念に含まれる。ハイポイドギヤ９１は、車両のディファレンシャル装置のリングギヤである。鍛造装置１は、上型２と下型３とを備えている。
【0012】
上型２は、上下方向（軸方向）に往復動可能な可動型である。上型２は、成形凹部２０を備えている。成形凹部２０は、下向きに開口している。成形凹部２０は、内周面２００と、外周面２０１と、底面２０２と、複数の歯型２０３と、を備えている。外周面２０１は、内周面２００の径方向内側に配置されている。底面２０２は、環状であって、内周面２００と外周面２０１とを繋いでいる。底面２０２は、上側に向かって尖るテーパ状を呈している。複数の歯型２０３は、底面２０２に配置されている。複数の歯型２０３は、環状に並んでいる。複数の歯型２０３は、環状のワーク９０の上面に歯９１０を転写し、成形する。
【0013】
下型３は、固定型である。下型３は、成形凸部３０を備えている。成形凸部３０は、上向きに突出する段付き円柱状を呈している。成形凸部３０は、第一外周面３００と、第二外周面３０１と、段差面３０２と、丸面取部３０３と、を備えている。第一外周面３００は、本発明の「外周面」の概念に含まれる。第二外周面３０１は、第一外周面３００の上側に配置されている。第二外周面３０１は、第一外周面３００よりも小径である。段差面３０２は、第一外周面３００と第二外周面３０１とを径方向（水平方向）に繋いでいる。図３に太線で示すように、丸面取部３０３は、第一外周面３００の上端（先端）、言い換えると第一外周面３００と段差面３０２との角部に、全周的に（無端環状に）配置されている。丸面取部３０３の曲率は一定である。図３に示すように、上下方向断面において、丸面取部３０３は、成形凸部３０の上端に向かって、曲線状に縮径している。
【0014】
図３に示すように、型閉め状態において、第一外周面３００の上部は、内周面２００の下部に、径方向に対向している。また、段差面３０２は、底面２０２に上下方向（上型２の移動方向）に対向している。また、外周面２０１と第二外周面３０１とは、バリ逃がし隙間４０を介して、上下方向に並んでいる。
【0015】
図３に示すように、上型２の内周面２００、外周面２０１、底面２０２、下型３の第二外周面３０１、段差面３０２は、ワーク９０にハイポイドギヤ９１の形状を転写するための、成形面（型面）である。第一外周面３００と内周面２００との間には、成形凸部３０を成形凹部２０に挿入するための、隙間４１が設定されている（図３においては、隙間４１の幅を強調して示す）。前述の丸面取部３０３は、隙間４１の上側の開口（ワーク９０の肉の入口）に配置されている。
【0016】
（鍛造方法）
次に、本実施形態の鍛造装置を用いた鍛造方法について説明する。鍛造方法は、ワーク成形工程と、歯成形工程と、を有している。ワーク成形工程においては、熱間（例えば１２００℃～１３００℃）で素材に複数回の鍛造加工を施すことにより、図１に示すワーク９０を成形する。
次に、本実施形態の鍛造装置を用いた鍛造方法について説明する。鍛造方法は、ワーク成形工程と、歯成形工程と、を有している。ワーク成形工程においては、熱間（例えば１２００℃～１３００℃）で素材に複数回の鍛造加工を施すことにより、図１に示すワーク９０を成形する。
【0017】
歯成形工程においては、温間（例えば８００℃～９００℃）で、鍛造装置１を用いて、ワーク９０からハイポイドギヤ９１を成形する。具体的には、まず、図１に示すように、下型３の段差面３０２に、環状のワーク９０を載置する。次に、図２に示すように、上型２を下降させ、ワーク９０を押圧し、環状のハイポイドギヤ９１を成形する。この際、図３に示すように、ワーク９０は、成形面（内周面２００、外周面２０１、底面２０２、第二外周面３０１、段差面３０２）により、成形される。また、ワーク９０の余剰な肉は、バリ逃がし隙間４０から、径方向内側にはみ出す。また、ワーク９０の肉は、複数の歯型２０３に充填される。図４に示すように、複数の歯型２０３により、ハイポイドギヤ９１に複数の歯９１０が成形される。それから、ハイポイドギヤ９１を、鍛造装置１から取り外す。その後、ハイポイドギヤ９１に、例えば浸炭、ラッピングなどの仕上げ加工を施す。
【0018】
（作用効果）
次に、本実施形態の鍛造装置の作用効果について説明する。後述する実験結果から明確なように、本実施形態の鍛造装置１によると、図４に示すハイポイドギヤ９１の歯９１０に欠肉が発生しにくい。また、ハイポイドギヤ９１に、強度不足、外観不良などの成形不良が発生しにくい。以下、その理由について説明する。
次に、本実施形態の鍛造装置の作用効果について説明する。後述する実験結果から明確なように、本実施形態の鍛造装置１によると、図４に示すハイポイドギヤ９１の歯９１０に欠肉が発生しにくい。また、ハイポイドギヤ９１に、強度不足、外観不良などの成形不良が発生しにくい。以下、その理由について説明する。
【0019】
図５に、従来の鍛造装置の型閉め状態における部分拡大図を示す。なお、図５は、図３に対応している。図５に示すように、従来の鍛造装置１００の場合、第一外周面３００と段差面３０２との間には、挟角θが９０°の角部１０１が配置されている。このため、上型２を下降させる際（型閉め時。型開き状態から型閉め状態に切り替える際）、角部１０１に応力が集中してしまう。また、角部１０１の径方向隣りには、成形凸部３０を成形凹部２０に挿入するための、隙間４１が設定されている。このため、角部１０１への応力集中に伴い、隙間４１にワーク９０の肉が入り込みやすい。また、隙間４１に入り込んだ肉は、成形凹部２０の内周面２００に付着してしまう。付着した肉と内周面２００との間には、静止摩擦力が作用する。静止摩擦力は動摩擦力よりも大きい。このため、肉は内周面２００から離れにくい。したがって、肉が内周面２００に付着したまま、成形凹部２０内を成形凸部３０が上昇することになる。よって、隙間４１の肉が上下方向に延びてしまう。このように、従来の鍛造装置１００の場合、隙間４１にワーク９０の肉が入り込みやすく、当該肉が上下方向に成長しやすい。したがって、その分、歯型２０３の歯底（底面２０２）にまでワーク９０の肉が行き渡りにくい。言い換えると、歯９１０に欠肉が発生しやすい。
【0020】
この点、図３に示すように、本実施形態の鍛造装置１の場合、第一外周面３００と段差面３０２との間には、丸面取部３０３が配置されている。丸面取部３０３の挟角（詳しくは、段差面３０２と丸面取部３０３の接線との間の挟角）θは、９０°を超過している。このため、挟角θが９０°以下の場合と比較して、上型２を下降させる際、丸面取部３０３に応力が集中しにくい。したがって、隙間４１にワーク９０の肉が入り込みにくい。また、肉が成形凹部２０の内周面２００に付着しにくい。このため、肉と内周面２００との間には動摩擦力が作用し、肉が内周面２００を滑りながら、成形凹部２０内を成形凸部３０が上昇することになる。よって、その分、歯型２０３の歯底にまでワーク９０の肉が行き渡りやすい。言い換えると、歯９１０に欠肉が発生しにくい。このように、本実施形態の鍛造装置１によると、ワーク９０の肉を、優先的に歯型２０３に導入することができる。よって、歯９１０に欠肉が発生しにくい。また、ハイポイドギヤ９１に、強度不足、外観不良などの成形不良が発生しにくい。
【0021】
また、図１～図３に示すように、複数の歯型２０３は、下向きの底面２０２に配置されている。このため、酸化スケールなどの塵埃が、歯型２０３から落下しやすい。すなわち、歯型２０３から塵埃を除去しやすい。また、第一外周面３００と段差面３０２との間には、丸面取部３０３が配置されている。このため、丸面取部３０３の代わりに角面取部が配置されている場合と比較して、上型２を下降させる際、丸面取部３０３に応力が集中しにくい。
【0022】
また、本実施形態の鍛造装置１によると、鍛造後のハイポイドギヤ９１の歯底に、歯切り加工を施す必要がない。このため、ハイポイドギヤ９１の製造時間を短くすることができる。また、製造コストを削減することができる。
【0023】
（その他）
以上、本発明の鍛造装置の実施の形態について説明した。しかしながら、実施の形態は上記形態に特に限定されるものではない。当業者が行いうる種々の変形的形態、改良的形態で実施することも可能である。
以上、本発明の鍛造装置の実施の形態について説明した。しかしながら、実施の形態は上記形態に特に限定されるものではない。当業者が行いうる種々の変形的形態、改良的形態で実施することも可能である。
【0024】
図６（Ａ）～（Ｄ）に、その他の実施形態（その１～その４）の鍛造装置の型閉め状態における部分拡大図を示す。なお、図３と対応する部位については、同じ符号で示す。図６（Ａ）、図６（Ｂ）に示すように、丸面取部３０３の曲率は一定でなくてもよい。図６（Ａ）に示すように、丸面取部３０３は、長軸が上下方向（軸方向）に配向された部分楕円状であってもよい。図６（Ｂ）に示すように、丸面取部３０３は、長軸が水平方向（径方向）に配向された部分楕円状であってもよい。図６（Ｃ）に示すように、丸面取部３０３の代わりに、角面取部３０４を配置してもよい。上下方向断面において、角面取部３０４は、上側に向かって、直線状に縮径している。図６（Ｄ）に示すように、丸面取部３０３と角面取部３０４とを組み合わせて配置してもよい。また、複数の丸面取部３０３を組み合わせて配置してもよい。また、複数の角面取部３０４を組み合わせて配置してもよい。
【0025】
鍛造装置１により製造される歯型鍛造品の種類は特に限定しない。例えば、平歯車、ラック、内歯車、はすば歯車、ねじ歯車などであってもよい。つまり、鍛造装置１における歯型２０３の位置は限定しない。歯型２０３の位置によらず、隙間４１にワーク９０の肉が入り込みにくくなる分だけ、歯型２０３にワーク９０の肉を充填しやすくなる。歯型鍛造品がベベルギヤの場合、例えば、ストレートベベルギヤ、スパイラルベベルギヤなどであってもよい。また、ベベルギヤの用途は特に限定しない。車両のディファレンシャル装置のサイドギヤ、デフピニオンギヤ、ドライブピニオンギヤなどに用いてもよい。ベベルギヤの形状は、円板状であっても、環状であってもよい。歯型鍛造品には、製品、粗形材（歯成形後に加工が必要なもの）が含まれる。なお、鍛造装置１により、歯型鍛造品以外の鍛造品を製造してもよい。この場合であっても、欠肉などの成形不良の発生を抑制することができる。
【0026】
鍛造装置１を使用する際の環境温度（鍛造温度）は特に限定しない。すなわち、鍛造装置１は、温間鍛造、冷間鍛造、熱間鍛造に用いることができる。鍛造装置１に、図１～図３に示すバリ逃がし隙間４０を配置しなくてもよい。すなわち、鍛造装置１は、半密閉鍛造（バリ逃がし隙間４０から余分な肉をはみ出させる鍛造。バリ出し鍛造）、密閉鍛造に用いることができる。
【0027】
可動型（上型２）の移動方向は特に限定しない。水平方向、斜め方向（上下方向や水平方向に対して交差する方向）であってもよい。固定型（下型３）に成形凹部２０が、可動型（上型２）に成形凸部３０が、各々配置されていてもよい。本発明の鍛造装置により製造された歯型鍛造品には、歯切り加工を施す必要がない（勿論、必要であれば、寸法精度向上を目的に、仕上げの歯切り加工等を追加で施してもよい）。このため、歯底に鍛造肌が残りやすい。
【実施例】
【0028】
以下、図１～図３を援用しながら、上記実施形態の鍛造装置１について行った実験について説明する。図３に示すように、鍛造装置１の上型２のストロークの下死点の位置は、所定の調整範囲Ｄ内で、上下方向に調整可能である。そこで、この下死点調整機能を利用して、上型２のストロークの下死点の位置と、鍛造装置１により製造されたハイポイドギヤ９１の歯９１０の欠肉量と、の関係について実験した。
【0029】
実施例１～８は、上記実施形態の鍛造装置１により製造されたハイポイドギヤ９１である。比較例１～７は、従来の鍛造装置１００により製造されたハイポイドギヤ９１である。鍛造装置１と鍛造装置１００との相違点は、図３に示すように鍛造装置１が丸面取部３０３を備えているのに対して、図５に示すように鍛造装置１００が角部１０１を備えている点だけである。それ以外の装置構成、下死点調整機能、動作等は共通している。
【0030】
以下、図３に示すように、上型２のストロークの下死点の位置の調整範囲Ｄにおける、最下位置ｄ１を０％位置、最上位置ｄ２を１００％位置と定義する。表１に、実施例１～８の上型２のストロークの下死点の位置を示す。表２に、比較例１～７の上型２のストロークの下死点の位置を示す。
【表1】
【表2】
【0031】
表１に示すように、実施例１、２、３・・・と番号が増加するのに従って、下死点の位置は下降する。同様に、表２に示すように、比較例１、２、３・・・と番号が増加するのに従って、下死点の位置は下降する。
【0032】
図４に示すように、欠肉量の測定位置ａ～ｃは、ハイポイドギヤ９１（実施例１～８、比較例１～７）の中心Ｏを基準とする３重の円（径方向外側から内側に向かって円Ａ～Ｃ）上に設定されている。測定位置ａは、周方向に互いに略均等に離間して、円Ａ上に合計６カ所設定されている。測定位置ｂは、周方向に互いに略均等に離間して、円Ｂ上に合計６カ所設定されている。測定位置ｃは、周方向に互いに略均等に離間して、円Ｃ上に合計６カ所設定されている。図５に示すように、欠肉量Ｕは、ハイポイドギヤ９１の歯９１０の歯先の設計位置を０ｍｍとした場合の実際の歯先の位置（ワーク９０の肉の到達位置）である。
【0033】
図７（Ａ）に、実施例１～８の円Ａ上の測定位置ａの欠肉量を示す。図７（Ｂ）に、実施例１～８の円Ｂ上の測定位置ｂの欠肉量を示す。図７（Ｃ）に、実施例１～８の円Ｃ上の測定位置ｃの欠肉量を示す。なお、図７（Ａ）～図７（Ｃ）中、Ｈは、実施例１～８各々の６カ所の測定位置ａの欠肉量の最大値を示す。Ｌは、実施例１～８各々の６カ所の測定位置ａの欠肉量の最小値を示す。Ｍは、実施例１～８各々の６カ所の測定位置ａの欠肉量の平均値を示す。縦軸の欠肉量の表記について、下に行くほど（絶対値が大きいほど）欠肉量は多くなる。
【0034】
図８（Ａ）に、比較例１～７の円Ａ上の測定位置ａの欠肉量を示す。図８（Ｂ）に、比較例１～７の円Ｂ上の測定位置ｂの欠肉量を示す。図８（Ｃ）に、比較例１～７の円Ｃ上の測定位置ｃの欠肉量を示す。なお、図８（Ａ）～図８（Ｃ）における最大値Ｈ、最小値Ｌ、平均値Ｍ、欠肉量の意味は、図７（Ａ）～図７（Ｃ）と同様である。
【0035】
図８（Ａ）に示すように、比較例１～４によると、上型２のストロークの下死点の位置が低くなるほど、欠肉量が少なくなっている。しかしながら、続く比較例５～７によると、上型２のストロークの下死点の位置が、表２に示すように鍛造装置の下死点の調整範囲をほぼ限界まで使って低く設定しているにもかかわらず、ハイポイドギヤ９１の背面（歯９１０が成形されない面）のバリ（図５に示す隙間４１に入り込む肉に対応）が成長するだけであり、欠肉量はあまり変化しない。図８（Ｂ）、図８（Ｃ）についても同様である。
【0036】
また、図８（Ａ）に示すように、単一の比較例（例えば比較例５）に着目すると、６カ所の測定位置ａ間の欠肉量のばらつき（最大値Ｈから最小値Ｌまでの幅）は大きい。図８（Ｂ）、図８（Ｃ）についても同様である。また、図８（Ａ）～図８（Ｃ）を見比べると、測定位置ｃ、ｂ、ａの順に、欠肉量が多くなる。すなわち、径方向内側から外側に向かって、欠肉量が多くなる。
【0037】
これに対して、図７（Ａ）～図７（Ｃ）に示すように、実施例１～８によると、表１に示すように、下死点位置の調整を鍛造装置で調整可能な範囲の１５％分の調整しかしていないが、その範囲のほぼ全範囲において、上型２のストロークの下死点の位置によらず、欠肉量がほとんどない状態となっていることが判る。また、単一の実施例（例えば実施例５）において、欠肉量の周方向のばらつきが小さい。また、図７（Ａ）～図７（Ｃ）を見比べると、測定位置ｃ、ｂ、ａによらず、欠肉量は一定である。すなわち、欠肉量の径方向のばらつきが小さい。
【符号の説明】
【0038】
１：鍛造装置、２：上型、３：下型、２０：成形凹部、３０：成形凸部、４０：バリ逃がし隙間、４１：隙間、９０：ワーク、９１：ハイポイドギヤ（ベベルギヤ）、１００：鍛造装置、１０１：角部、２００：内周面、２０１：外周面、２０２：底面、２０３：歯型、３００：第一外周面（外周面）、３０１：第二外周面、３０２：段差面、３０３：丸面取部、３０４：角面取部、９１０：歯、Ｕ：欠肉量
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
【図6】
【図7】
【図8】