特許 7393983 流体輸送管

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】特許公報(B2)

(11)【特許番号】

(24)【登録日】2023-11-29

(45)【発行日】2023-12-07

(54)【発明の名称】流体輸送管

(51)【国際特許分類】

   F16L 11/08 20060101AFI20231130BHJP

   F16L 11/16 20060101ALI20231130BHJP

   B29C 70/30 20060101ALI20231130BHJP

【ＦＩ】

F16L11/08 Z

F16L11/16

B29C70/30

【請求項の数】 4

(21)【出願番号】P 2020043216

(22)【出願日】2020-03-12

(65)【公開番号】P2021143732

(43)【公開日】2021-09-24

【審査請求日】2022-12-22

(73)【特許権者】

【識別番号】000005290

【氏名又は名称】古河電気工業株式会社

(74)【代理人】

【識別番号】100096091

【弁理士】

【氏名又は名称】井上 誠一

(72)【発明者】

【氏名】佐々木 隆博

(72)【発明者】

【氏名】岩倉 大輔

【審査官】▲高▼藤 啓

(56)【参考文献】

【文献】特開２０１２－１０７７３９（ＪＰ，Ａ）

【文献】特開２００９－２４３４９６（ＪＰ，Ａ）

【文献】特開２００９－０８５３１０（ＪＰ，Ａ）

【文献】実開昭５３－０８１９２０（ＪＰ，Ｕ）

【文献】米国特許出願公開第２０１４／０２９０７８４（ＵＳ，Ａ１）

(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)

Ｆ１６Ｌ １１／０８

Ｆ１６Ｌ １１／１６

Ｂ２９Ｃ ７０／３０

(57)【特許請求の範囲】

【請求項1】

可撓性を有する内管と、
前記内管の外周部に設けられた内圧補強層と、
前記内圧補強層の外周部に設けられた軸力補強層と、
前記軸力補強層の外周部に設けられた保護層と、
を具備し、
前記内圧補強層は、複数の繊維補強テープが積層されて巻き付けられて構成され、
各層の前記繊維補強テープの長手方向の突き合せ部の位置が、各層によって長手方向に所定のずれ長さでずれており、
前記繊維補強テープの静摩擦係数及び流体輸送管の破壊内圧から算出され、それぞれの前記繊維補強テープに要求される張力以上の摩擦力を得るために必要な前記繊維補強テープ同士の最小限の重なり長さをＬとすると、任意の重なり合う前記繊維補強テープ同士における前記ずれ長さが、２Ｌ以上であることを特徴とする流体輸送管。

【請求項2】

前記繊維補強テープの長手方向の突き合せ部において、前記繊維補強テープ同士は接着又は融着していないことを特徴とする請求項１記載の流体輸送管。

【請求項3】

前記繊維補強テープが、前記内管の外周部にギャップをあけて螺旋巻きされることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載の流体輸送管。

【請求項4】

各層の前記繊維補強テープの長手方向の突き合せ部が仮接続部材によって接続されており、接続された複数の前記繊維補強テープが重ねられて一体の複層テープが構成され、前記複層テープが前記内管の外周部に巻き付けられることを特徴とする請求項１から請求項３のいずれかに記載の流体輸送管。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、例えば海中において油やガス等の流体を輸送可能な流体輸送管に関するものである。

【背景技術】

【0002】

従来、海中において浮体構造物と海底との間で油やガス等の流体を輸送する際には、可撓性を有する流体輸送管が用いられる。流体輸送管には、可撓性に加え、内部の流体の内圧に耐えうる耐内圧特性等の種々の特性が要求されている。

【0003】

図５は、一例としてこのような流体輸送管の使用例を示す概略図である。図５に示す油ガス等輸送システム１００は、主に、浮体設備１０１と、これと接続される流体輸送管１０５等から構成される。浮体設備１０１は、係留索１１１によって海底１０９に係留されており、図示を省略する海底設備に流体輸送管１０５が接続される。

【0004】

このように使用される流体輸送管としては、例えば、プラスチック管の外側に鋼製の凹型補強材を用い、開口部側を互いにかみ合うようにして２層に短ピッチで螺旋巻きし、内圧補強層を形成し、その外周に軸力補強層を及び防食層を形成した可撓性流体輸送管がある（特許文献１）。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0005】

【文献】特開平７－１５６２８５号公報

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0006】

図６は、従来の流体輸送管１０５の一般的な構造を示す図である。一般的な流体輸送管１０５は、主に可撓管１１７、樹脂層１２１、内圧補強層１２５、軸力補強層１２７、保護層１２９等から構成される。

【0007】

可撓管１１７は、例えばインターロック管等の可撓性を有する管体であり、周囲には、流体の気密性や水密性を確保するための樹脂層１２１が設けられる。なお、可撓管１１７と樹脂層１２１との間には、必要に応じて座床層１１９ａが設けられる。

【0008】

樹脂層１２１の外周部には、内圧補強層１２５が設けられる。内圧補強層１２５は、可撓管１１７内を流れる流体の内圧等に対する補強層である。内圧補強層１２５は、例えば断面Ｃ形状または断面Ｚ形状等の金属製のテープ等を互いに向かい合うように、かつ、互いに軸方向に重なり合うように短ピッチで巻きつけられて形成される。

【0009】

内圧補強層１２５の外周には、座床層１１９ｂを介して軸力補強層１２７が設けられる。軸力補強層１２７は、主に可撓管１１７が軸方向へ変形することを抑えるための補強層である。軸力補強層１２７は、例えば平型断面形状の補強条をロングピッチで、座床層１１９ｃを介して２層交互巻きして形成される。

【0010】

軸力補強層１２７の外周部には、座床層１１９ｄを介して保護層１２９が設けられる。保護層１２９は、例えば海水等が補強層へ浸入することを防止するための層である。

【0011】

このような従来の流体輸送管は、可撓性を確保しつつ、極めて高い耐内圧特性を得ることができる。しかしながら、このような構成は、流体輸送管の重量が大きくなる。特に、海底に沈めて用いられる流体輸送管は、全長が長く、浮体設備１０１近傍では、海中の全長にわたる流体輸送管１０５の重量による張力がかかるため、より強度の高い軸力補強層１２７が必要となり、ますます流体輸送管１０５の重量増が懸念される。このため、より軽量な流体輸送管が要求される。

【0012】

本発明は、このような問題に鑑みてなされたもので、簡易な構造で軽量な流体輸送管を提供することを目的とする。

【課題を解決するための手段】

【0013】

前述した目的を達成するため、本発明は、可撓性を有する内管と、前記内管の外周部に設けられた内圧補強層と、前記内圧補強層の外周部に設けられた軸力補強層と、前記軸力補強層の外周部に設けられた保護層と、を具備し、前記内圧補強層は、複数の繊維補強テープが積層されて巻き付けられて構成され、各層の前記繊維補強テープの長手方向の突き合せ部の位置が、各層によって長手方向に所定のずれ長さでずれており、前記繊維補強テープの静摩擦係数及び流体輸送管の破壊内圧から算出され、それぞれの前記繊維補強テープに要求される張力以上の摩擦力を得るために必要な前記繊維補強テープ同士の最小限の重なり長さをＬとすると、任意の重なり合う前記繊維補強テープ同士における前記ずれ長さが、２Ｌ以上であることを特徴とする流体輸送管である。

【0014】

前記繊維補強テープの長手方向の突き合せ部は、長手方向に重ならないように端部を突き合わせ、あるいは微小な間隙があっても良く、長手方向に所定長さ重ねられていても良い。

【0015】

前記繊維補強テープが、前記内管の外周部にギャップをあけて螺旋巻きされてもよい。

【0016】

各層の前記繊維補強テープの長手方向の突き合せ部が仮接続部材によって接続されており、接続された複数の前記繊維補強テープが重ねられて一体の複層テープが構成され、前記複層テープが前記内管の外周部に巻き付けられてもよい。
なお、仮接続の方法としては、上記仮接続部材による接続によらず、製造時に繊維補強テープにかかる張力に耐える簡易な接着や融着であっても良い。

【0017】

本発明によれば、内圧補強層を繊維補強テープで構成するため、構造が簡易であり軽量である。このため、取り扱い性や製造性が良好である。また、このように内圧補強層が軽量であるため、軸力補強層に要求される軸力が低減し、さらに軽量化することができる。

【0018】

また、重なり合う繊維補強テープの突き合せ部の位置が、各層で長手方向に所定量だけずれている。このため、任意の位置において、少なくとも（積層枚数－１）枚の繊維補強テープによる破断強度を確保することができる。

【0019】

この際、各層の繊維補強テープ同士を、強固に接合して長尺化する必要がないため、製造が容易である。

【0020】

また、繊維補強テープがギャップをあけて螺旋巻き付けられるため、製造が容易である。

【0021】

また、繊維補強テープの長手方向の突き合せ部を仮接続部材で接続して長尺の繊維補強テープを構成し、長尺の繊維補強テープを複数重ねて一体の複層テープを構成することで、内管の外周に巻き付けるのが容易である。

【発明の効果】

【0022】

本発明によれば、簡易な構造で軽量な流体輸送管を提供することができる。

【図面の簡単な説明】

【0023】

【図1】流体輸送管１を示す断面斜視図。

【図2】流体輸送管１を示す軸方向断面図。

【図3】（ａ）は、複層テープ１９を示す斜視図、（ｂ）は、複層テープ１９の突き合せ部２３の配置を示す概念図。

【図4】複層テープ１９の巻き付け状態を示す図。

【図5】油ガス等輸送システム１００を示す図。

【図6】従来の流体輸送管１０５を示す断面斜視図。

【発明を実施するための形態】

【0024】

以下、本発明の実施の形態にかかる流体輸送管について説明する。図１は流体輸送管１の斜視断面図であり、図２は流体輸送管１の周方向断面図である。流体輸送管１は、例えば、前述したように、油やガス等の流体の輸送等のために海中で用いられる。流体輸送管１は、主に可撓管３、樹脂層５、内圧補強層９、軸力補強層１１、保護層１３等から構成される。

【0025】

可撓管３は、流体輸送管１の最内層に位置し、例えばインターロック管などの外圧に対する座屈強度に優れ、耐食性も良好なステンレス製である。この場合、可撓管３はテープを断面Ｓ字形状に成形させてＳ字部分で互いに噛み合わせて連結されて構成され、可撓性を有する。なお、インターロック管に代えて、同様の可撓性を有し、座屈強度等に優れる管体であれば、ベローズ管などの他の態様の管体を使用することも可能である。

【0026】

可撓管３の外周部には、樹脂層５が設けられる。樹脂層５は、可撓管３内を流れる流体を遮蔽する。樹脂層５は、例えばポリエチレン等の樹脂製である。なお、可撓管３と樹脂層５との間に座床層１５ａを設けてもよい。座床層１５ａは、必要に応じて設けられ、可撓管３の外周の凹凸形状を略平らにならすための層であり、可撓管３の可撓性に追従して変形可能である。例えば、座床層１５ａは不織布等のように、ある程度の厚みを有し、可撓管３の外周の凹凸のクッションとしての役割を有する。

【0027】

なお、可撓管３の外周部に、樹脂層５が設けられるとは、必ずしも可撓管３と樹脂層５とが接触していることを要せず、例えば、座床層１５ａのような他層が間に挟まれて設けられたとしても、樹脂層５は、可撓管３の「外周部に」設けられていると称する。また、以下の説明において、「外周部」なる用語を用いる場合も同様とする。なお、図２においては、座床層についての図示を省略する。

【0028】

ここで、可撓管３と樹脂層５とを合わせて内管７とする。なお、可撓管３のみで内部の流体の気密性・水密性を確保することができれば、樹脂層５は不要である。このように、内管７は、可撓性を有し、内部に流体が流れ、外部への流出を遮蔽することができれば、その態様は特に制限されない。

【0029】

内管７の外周部には、内圧補強層９が設けられる。内圧補強層９は、主に可撓管３内を流れる流体の内圧等に対する補強層である。内圧補強層９は、複数の繊維補強テープが積層されて形成された複層テープが巻きつけられて構成される。なお、複層テープの詳細は後述する。

【0030】

内圧補強層９の外周部には、軸力補強層１１が設けられる。軸力補強層１１は、主に流体輸送管１が軸方向へ変形する（伸びる）ことを抑えるための補強層である。軸力補強層１１は、平型断面形状の補強条をロングピッチで（補強条の幅に対して巻きつけピッチが十分に長くなるように）２層交互巻きして形成される。補強条は内圧補強層９の外周において、周方向に複数配置され、ロングピッチで巻きつけられる。軸力補強層１１は、内管７の可撓性に追従して変形可能である。

【0031】

なお、必要に応じて、内圧補強層９と軸力補強層１１の間にポリエチレン製等の樹脂テープである座床層１５ｂを設けてもよく、また、逆向きに螺旋状に巻きつけられる２層の補強条の間に、座床層１５ｃを設けてもよい。座床層１５ｂ、１５ｃは、補強部材同士が流体輸送管１の変形に追従する際に擦れて、摩耗することを防止するためである。

【0032】

軸力補強層１１の外周部には、保護層１３が設けられる。保護層１３は、例えば海水等が軸力補強層１１等へ浸入することを防止するための層である。保護層１３は、例えばポリエチレン製やポリアミド系合成樹脂製等が使用できる。なお、軸力補強層１１の外周には、必要に応じて座床層１５ｄが設けられる。座床層１５ｄは、軸力補強層１１の外周の凹凸形状を略平らにならすための層である。以上のように、流体輸送管１を構成する各層は、それぞれ流体輸送管１の曲げ変形等に追従し、可撓性を有する。

【0033】

次に、複層テープの詳細について説明する。図３（ａ）は、複層テープ１９を示す斜視図である。前述したように、複層テープ１９は、複数の繊維補強テープ１７ａ、１７ｂ、１７ｃ、１７ｄが積層されて構成される。なお、図示した例では４枚の繊維補強テープ１７ａ、１７ｂ、１７ｃ、１７ｄが積層される例を示すが、繊維補強テープの積層数は特に限定されない。

【0034】

なお、繊維補強テープ１７ａ、１７ｂ、１７ｃ、１７ｄは、ポリエチレンやポリプロピレンなどの母材樹脂に対して炭素繊維やアラミド繊維などが一体化したテープである。

【0035】

繊維補強テープ１７ａ、１７ｂ、１７ｃ、１７ｄの製造長さには限界があるため、それ以上の長さの複層テープ１９を得るために、それぞれの繊維補強テープ１７ａ、１７ｂ、１７ｃ、１７ｄは、長手方向において所定の間隔で突き合せ部２３で突き合せられる。なお、突き合せ部２３においては、端部同士の間に微小な間隙があっても良い。また、突き合せ部２３においては、端部同士が長手方向に所定長さ重ねられていても良い。それぞれの突き合せ部２３においては、繊維補強テープ１７ａ、１７ｂ、１７ｃ、１７ｄ同士は接着又は融着しておらず、各層の突き合せ部２３は仮接続部材２１によって接続される。なお、仮接続部材２１による接続によらず、製造時に各繊維補強テープにかかる張力に耐える簡易な接着や融着であっても良い。なお、仮接続部２１による接続や、仮接着、仮融着は、製造時における張力に耐え得る程度であれば良く、各繊維補強テープの破断強度に耐える必要はない。例えば、繊維補強テープの破断強度と製造時にかかる張力では１００倍程度の差があるため、仮接続部の強度は、繊維補強テープの破断強度の１／１００以下の破断強度であってもよい。
すなわち、仮接続部材２１で接続された複数の繊維補強テープ１７ａ、１７ｂ、１７ｃ、１７ｄが重ねられて一体の複層テープ１９が構成される。なお、仮接続部材２１は、抗張力に寄与する必要がないため、粘着テープなどが適用可能である。

【0036】

図３（ｂ）は、複層テープ１９における、各層の繊維補強テープ１７ａ、１７ｂ、１７ｃ、１７ｄの長手方向の突き合せ部２３の位置を示す概念図である。複層テープ１９において、各層の繊維補強テープ１７ａ、１７ｂ、１７ｃ、１７ｄの長手方向の突き合せ部２３の位置は、各層によって長手方向に所定のずれ長さ（図中２×Ｌの長さ）でずれている。ずれ長さ２Ｌについては詳細を後述する。

【0037】

図４は、複層テープ１９が内管７の外周に巻き付けられた状態を示す図である。内圧補強層９は、複層テープ１９が内管７の外周部に巻き付けられて構成される。なお、複層テープ１９は幅方向の端部同士の間にギャップ２５が形成されるようにショートピッチで螺旋状に巻きつけられる。

【0038】

なお、ギャップ２５を形成せずに、端部同士を突き合わせて巻き付けてもよく、端部同士がラップするように巻き付けてもよい。但し、重なり部を形成することで、内圧補強層９の外径が大きくなるため、重なり部が形成されない方が望ましい。このため、多少のギャップ２５を形成することで、複層テープ１９の端部同士の重なり合いを抑制することができる。

【0039】

次に、前述した、複層テープ１９の各層における突き合せ部２３同士の長手方向のずれ長さについて説明する。内圧補強層９を構成する複層テープ１９に働く長手方向の応力は、
σ＝Ｐ・Ｄ／（２ｔ・Ｆｐ・ｓｉｎ^２φ） （式１）
（Ｐは内管７の内部の流体の圧力、Ｄは内管の外径、ｔは複層テープ１９の肉厚、Ｆｐは内管７の表面積に対する複層テープ１９の巻き付け面積率（すなわち、ギャップ２５を除く複層テープ１９で覆われた内管７の表面積／内管７の総表面積）、φは螺旋巻き角度）
で表すことができる。

【0040】

したがって、複層テープ１９がｎ層の繊維補強テープの積層体である場合、その枚数で除することで、繊維補強テープ１枚あたりに必要な破断張力を算出することができる。本実施形態では、ｎ層の繊維補強テープの積層体において、任意の位置で少なくとも（ｎ－１）層の繊維補強テープで複層テープ１９に求められる長手方向の破断張力を満足させるものとする。すなわち、繊維補強テープ１枚あたりに必要な破断張力Ｔは、
Ｔ＝Ｐ’・Ｄ・ｓ／（（ｎ－１）・２ｔ・Ｆｐ・ｓｉｎ^２φ） （式２）
（Ｐ’は流体輸送管の破壊内圧、ｓは繊維補強テープの断面積）
となる。

【0041】

ここで、繊維補強テープ同士の静摩擦係数をμとすると、繊維補強テープ同士の接触によって生じる最大摩擦力Ｆは、
Ｆ＝μ・Ｎ （式３）
で表される。但し、Ｎは、繊維補強テープに付与される垂直抗力である。

【0042】

ここで、本実施形態のように、繊維補強テープが連続して巻き付けられ、全ての部位に一定の力がかかるとすると、繊維補強テープに付与される垂直抗力Ｎは、垂直方向の力の総和であって、面圧×面積となる。すなわち、垂直抗力Ｎは、繊維補強テープ同士の接触面積に比例することとなる。

【0043】

したがって、
垂直抗力Ｎ＝ρ・Ｓ （式４）
（ρは繊維補強テープの面圧、Ｓは繊維補強テープ同士の接触面積）
と表すことができる。また、
Ｓ＝ｌ・ｗ （式５）
（ｌは繊維補強テープ同士の重なり長さ、ｗは繊維補強テープの幅）
であるため、繊維補強テープの引き抜き力（互いにずれはじめる力）Ｆ’は、
Ｆ’＝μ・ρ・ｌ・ｗ （式６）
で表される。

【0044】

例えば、２枚の繊維補強テープを内管の外周に螺旋状に１周巻き付けて、外側の繊維補強テープの端部を内管７に固定した状態で、内側の繊維補強テープのみを引っ張り出すのに必要な引張力は、同様に２枚の繊維補強テープを内管の外周に螺旋状に２周巻き付けた場合の引張力よりも小さい。このように、繊維補強テープに面圧が全体に付与される場合には、重なり合う長さｌによって、引き抜き力が変化する。

【0045】

このため、
ｌ＝Ｆ’／（μ・ρ・ｗ） （式７）
と表すことができる。ここで、Ｆ’が前述した、繊維補強テープ１枚あたりに必要な破断張力Ｔ以上となれば、繊維補強テープ同士の摩擦力によって、必要な抗張力を満足することができる。

【0046】

そこで、このような最小限の重なり長さをＬとすると、
Ｌ≧Ｔ／（μ・ρ・ｗ） （式８）
を満足するように重なり長さを設定すれば、当該重なり部において、繊維補強テープに張力が付与された際に、繊維補強テープに要求される最大張力Ｔが付与されても、繊維補強テープ同士がずれることがなく、確実に耐内圧特性を確保することができる。

【0047】

ここで、繊維補強テープの静摩擦係数μは、ＪＩＳ Ｋ ７１２５で規定する方法であらかじめ測定することができる。また、Ｔは、流体輸送管１の仕様及び複層テープ１９の巻き付け方法から、前述した式２で算出される。

【0048】

なお、内管７の内部の流体の圧力は、内圧補強層９にそのままかかるわけではないが、内圧によって内管７が膨張し始めると、内管７は内圧補強層９で拘束されるため、内管７の内面にかかる圧力と内管７の外面から外周部の内圧補強層９にかかる圧力とは略同一（ρ＝Ｐ）となる。このため、内圧補強層９は、内部の流体の圧力に耐え得る設計としておけばよい。

【0049】

同様に、繊維補強テープ同士の垂直抗力の算出においても、各繊維補強テープに最大張力が必要となる状態では、内部の流体の圧力がかかるものとして計算することができる。なお、実際には、繊維補強テープ同士の垂直抗力には、巻き付け時の複層テープ１９の張力によって生じる成分も含まれる。このため、繊維補強テープ同士の摩擦力はより大きくなる。しかし、巻き付け時の繊維補強テープ同士の押さえつけ力を無視して設計することで、より安全率が高くなるため、本実施形態では、簡単のために、垂直抗力を内圧によってかかる力とする。

【0050】

なお、内圧の仕様が明らかではない場合には、破壊内圧を以下のようにして定義することもできる。まず、ＪＩＳ Ｋ ７０３１により、流体輸送管に漏れが確認されるまで内圧の負荷を上げていき、漏れが生じた内圧を、当該流体輸送管の破壊内圧とする。なお。速度は、最高使用圧力の４倍までの加圧時間を６０秒とする。また、試料長は、呼び径φ１００ｍｍ以下のものは試料長５００ｍｍ以上、呼び径φ１００ｍｍ～１５０ｍｍのものは試料長７５０ｍｍ以上、呼び径φ１５０ｍｍ以上のものは試料長１０００ｍｍ以上とする。

【0051】

このように、繊維補強テープ同士の最小限の重なり長さＬを算出することができる。すなわち、Ｌは、繊維補強テープの静摩擦係数及び流体輸送管の破壊内圧から算出され、それぞれの繊維補強テープに要求される張力以上の摩擦力を得るために必要な繊維補強テープ同士の最小限の重なり長さである。

【0052】

本実施形態では、図３（ｂ）に示すように、複層テープ１９の長手方向に対して、任意の重なり合う繊維補強テープ同士におけるずれ長さが、２Ｌ以上である。このようにすることで、複層テープ１９の任意の位置において、必要な抗張力を確保することができる。

【0053】

例えば、図３（ｂ）のＡ位置における抗張力を検討する。この場合、繊維補強テープ１７ａ、１７ｂ、１７ｄは、Ａ位置を境に両側（左右方向）への引張力が付与されても、最も近い突き合せ部２３までの長さが十分に長い（Ｌ以上の長さ）ため、突き合せ部２３の影響を受けることがない。

【0054】

一方、繊維補強テープ１７ｃは、Ａ部の図中左側については繊維補強テープ１７ａ、１７ｂ、１７ｄと同様であるが、Ａ部の図中右側については、突き合せ部２３までの長さがＬ未満となる。このため、繊維補強テープ１７ｃを、Ａ部において左右に引張力を付与すると、右側の突き合せ部２３までの長さが短く、十分な摩擦力を得ることができないため、突き合せ部２３から左側へ繊維補強テープ１７ｃがずれる恐れがある。

【0055】

しかし、本実施形態では、４枚の繊維補強テープの内、少なくとも３枚の繊維補強テープによって抗張力を受け持つことができる。すなわち、ｎ層の複層テープ１９の任意の位置において、（ｎ－１）層の繊維補強テープによって張力を負担することができる。このため、（ｎ－１）層の繊維補強テープによって必要な耐内圧特性を確保することができれば、残りの１層の繊維補強テープは張力を負担する必要がなく、当該繊維補強テープの突き合せ部２３においても、強固な融着や接着などが不要となる。

【0056】

以上、本実施の形態によれば、流体輸送管１の内圧補強層９が、複数枚の繊維補強テープ１７ａ、１７ｂ、１７ｃ、１７ｄが積層された複層テープ１９を巻きつけることにより形成されるため、軽量であり、また、製造も容易である。このように、従来のような鋼製の凹型部材等を用いた内圧補強層と比較して簡易な構造としても、例えば、常温でも５ＭＰａ程度の圧力で液化する液化二酸化炭素などの輸送に用いられる場合等、必要な耐内圧特性を確保できれば十分適用可能である。また、流体輸送管１が軽量となるため、必要な軸力が低減し、軸力補強層１１もより簡易なものとすることもできる。

【0057】

また、ｎ層の繊維補強テープの各層の突き合せ部２３同士を、複層テープ１９の長手方向に対して２Ｌ以上離すことで、複層テープ１９の長手方向の任意の位置において、少なくとも（ｎ－１）層以上の繊維補強テープにより抗張力を受け持つことができる。このため、任意の位置において、突き合せ部２３に最も近い層の繊維補強テープは張力を負担する必要がない。この結果、突き合せ部２３は張力を負担する必要がなく、融着や接着などで強固に接続する必要がない。

【0058】

このように、通常、繊維補強テープ同士を繊維補強テープの抗張力以上の強度で融着や接着するのは困難であるが、本発明では、接続部（突き合せ部）に高い抗張力が不要である。このため、製造性も良好である。また、繊維補強テープを仮接続部材２１で接続すれば、製造時の長尺の繊維補強テープを送り出して積層するのが容易であり、製造性がさらに良好である。

【0059】

また、突き合せ部２３を特殊な接続部材等で接続する必要がないため、複層テープ１９の厚みを薄くすることができる。さらに、複層テープ１９を、内管７の外周部にギャップをあけて螺旋巻きすることで、複層テープ１９同士が重ならないため、内圧補強層９の厚みを薄くすることができる。

【0060】

以上、添付図を参照しながら、本発明の実施の形態を説明したが、本発明の技術的範囲は、前述した実施の形態に左右されない。当業者であれば、特許請求の範囲に記載された技術的思想の範疇内において各種の変更例または修正例に想到し得ることは明らかであり、それらについても当然に本発明の技術的範囲に属するものと了解される。

【0061】

例えば、流体輸送管１は、油やガス等の輸送の他、海中でのＬＮＧ等の輸送にも利用可能である。

【符号の説明】

【0062】

１………流体輸送管
３………可撓管
５………樹脂層
７………内管
９………内圧補強層
１１………軸力補強層
１３………保護層
１５ａ、１５ｂ、１５ｃ、１５ｄ………座床層
１７ａ、１７ｂ、１７ｃ、１７ｄ………繊維補強テープ
１９………複層テープ
２１………仮接続部材
２３………突き合せ部
１００………油ガス等輸送システム
１０１………浮体設備
１０５………流体輸送管
１０９………海底
１１１………係留索
１１７………可撓管
１１９ａ、１１９ｂ、１１９ｃ、１１９ｄ………座床層
１２１………樹脂層
１２５………内圧補強層
１２７………軸力補強層
１２９………保護層

【図1】

【図2】

【図3】

【図4】

【図5】

【図6】