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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】特許公報(B2)
(11)【特許番号】
(24)【登録日】2024-08-02
(45)【発行日】2024-08-13
(54)【発明の名称】ヒータ部材、加熱装置、定着装置および画像形成装置
(51)【国際特許分類】
G03G 15/20 20060101AFI20240805BHJP
H05B 3/10 20060101ALI20240805BHJP
H05B 3/20 20060101ALI20240805BHJP
【ＦＩ】
G03G15/20 515
H05B3/10 A
H05B3/20 328
H05B3/20 393
【請求項の数】
13
(21)【出願番号】P 2020051340
(22)【出願日】2020-03-23
(65)【公開番号】P2021149049
(43)【公開日】2021-09-27
【審査請求日】2023-01-16
(73)【特許権者】
【識別番号】000006747
【氏名又は名称】株式会社リコー
(74)【代理人】
【識別番号】100107423
【弁理士】
【氏名又は名称】城村 邦彦
(74)【代理人】
【識別番号】100120949
【弁理士】
【氏名又は名称】熊野 剛
(74)【代理人】
【識別番号】100093997
【弁理士】
【氏名又は名称】田中 秀佳
(72)【発明者】
【氏名】足立 知哉
(72)【発明者】
【氏名】古市 祐介
【審査官】小宮山 文男
(56)【参考文献】
【文献】特開２０１７－１９１１４９（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２００１－３１３１５４（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１１－２２１１０６（ＪＰ，Ａ）
(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)
Ｇ０３Ｇ １５／２０
Ｈ０５Ｂ ３／１０
Ｈ０５Ｂ ３／２０
(57)【特許請求の範囲】
【請求項1】
通電によって発熱する抵抗体を有し基材の表面に並列接続で複数形成されたヒートブロックであって、当該ヒートブロックは通電経路長が相対的に長短異なる２種類を含むヒートブロックと、前記抵抗体の電気抵抗よりも小さい電気抵抗を有し前記ヒートブロックのうち通電経路長が長い方の種類のヒートブロックの抵抗パターンの切り欠きに形成された抵抗調整部とを有する、
ことを特徴とするヒータ部材。
【請求項2】
前記抵抗調整部が前記ヒートブロックの通電経路に重ねて形成されていることを特徴とする請求項１のヒータ部材。
【請求項3】
前記抵抗調整部が前記ヒートブロックの通電経路より幅広に形成されていることを特徴とする請求項１のヒータ部材。
【請求項4】
前記ヒートブロックの前記抵抗体と前記抵抗調整部が、前記基材の表面にスクリーン印刷によって形成された一定厚のシート状の抵抗パターンで構成されていることを特徴とする請求項１から３のいずれか１項のヒータ部材。
【請求項5】
前記ヒートブロックの前記抵抗体が、前記基材の表面にスクリーン印刷によって形成された一定幅、一定厚かつ一定蛇行回数の抵抗パターンで構成されていることを特徴とする請求項１から３のいずれか１項のヒータ部材。
【請求項6】
前記蛇行状の抵抗パターンの蛇行パスが前記複数のヒートブロックのそれぞれにおいて前記基材の長手方向に形成されると共に、前記抵抗調整部が各ヒートブロックの短手方向において重ならないように各蛇行パスの長手方向の異なる位置に形成されていることを特徴とする請求項５のヒータ部材。
【請求項7】
前記蛇行状の抵抗パターンの蛇行パスが前記基材の長手方向に形成されると共に、前記抵抗調整部が各蛇行パスの折返し端部を除く位置に形成されていることを特徴とする請求項５又は６のヒータ部材。
【請求項8】
前記抵抗調整部が前記ヒートブロックの蛇行パスの数の整数倍で形成されていることを特徴とする請求項６又は７のヒータ部材。
【請求項9】
前記ヒートブロックの蛇行パスの短手方向両側を除く少なくとも１つの蛇行パスが、前記抵抗調整部で形成されていることを特徴とする請求項５のヒータ部材。
【請求項10】
前記基材の一側面にスクリーン印刷によって前記ヒートブロックが形成されると共に、前記基材の他の側面に被加熱材を加熱するための加熱領域が形成されていることを特徴とする請求項１から９のいずれか１項のヒータ部材。
【請求項11】
可撓性を有するスリーブ状の回転部材と、前記回転部材の内周に対して前記加熱領域が摺接する請求項１０のヒータ部材と、
前記回転部材を挟んで前記ヒータ部材と圧接して前記回転部材との間にニップ部を形成する加圧部材とを有し、
前記ニップ部で被加熱材を挟持搬送する際に前記ヒータ部材の熱を前記被加熱材に付与することを特徴とする加熱装置。
【請求項12】
可撓性を有するスリーブ状の回転部材と、前記回転部材の内周に対して前記加熱領域が摺接する請求項１０のヒータ部材と、
前記回転部材を挟んで前記ヒータ部材と圧接して前記回転部材との間にニップ部を形成する加圧部材とを有し、
前記ニップ部で用紙を挟持搬送する際に前記ヒータ部材の熱を前記用紙に付与することを特徴とする定着装置。
【請求項13】
給紙装置、画像形成部、転写装置および請求項１２の定着装置を備えたことを特徴とする画像形成装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明はヒータ部材、加熱装置、定着装置および画像形成装置に係り、特に通電によって発熱する抵抗体で構成されたヒートブロックを有するヒータ部材と、当該ヒータ部材を使用した加熱装置、定着装置および画像形成装置に関する。
【背景技術】
【0002】
電子写真方式の画像形成装置で使用される定着装置は種々の型式が知られている。その１つに、低熱容量の薄肉定着ベルトをヒータ部材で直接加熱する型式がある。このヒータ部材はヒータ基材と抵抗発熱体（面状ヒータ）で構成される。定着ベルトの外側には加圧部材としての加圧ローラが配設され、この加圧ローラを定着ベルトを挟んでヒータ部材に圧着することで定着ニップを形成する。
【0003】
面状ヒータは導電ペーストを使用してスクリーン印刷によってヒータ基材上に形成される。面状ヒータの抵抗パターンは、ヒータ基材の長手方向に一往復またはワンパスする直列接続のシンプルなものから、蛇行状抵抗パターンを有するヒートブロックをヒータ基材の長手方向に並列接続で複数形成したものがある。後者は複数用紙サイズに対応して所望のヒートブロックのみを通電加熱することで、定着ベルトの端部温度上昇を抑制しつつ生産性（時間当り通紙枚数）を高めることができる。
【0004】
ヒートブロックは、発熱密度の均一化とスクリーン印刷の効率化・低コスト化のため、抵抗パターンの線を同一の抵抗ペーストにより一定幅、一定厚かつ一定蛇行回数で形成するのが望ましい。但し、用紙サイズに対応してヒートブロックの分割位置を設定する必要性から、各ヒートブロックの長手方向長さを、最大用紙サイズをブロック数で単純に等分した長さには設定できない。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0005】
このため、通常、中央側の複数のヒートブロックＨＢ１の長手方向長さＬ１が、両端側のヒートブロックＨＢ２の長手方向長さＬ２よりも長く設定される（Ｌ２＜Ｌ１）。したがって、ブロック単位の発熱面積では中央側のヒートブロックＨＢ１の方が大きいにも関わらず、ヒートブロックＨＢ１の抵抗値Ｒ１がヒートブロックＨＢ２の抵抗値Ｒ２より大きくなり（Ｒ２＜Ｒ１）、共通の電圧またはデューティを供給すると両端側の発熱密度が中央側よりもかなり高くなってしまう。中央側と両端側のヒートブロックに異なる電圧またはデューティを供給して発熱密度を均一化する方法もあるが、そうすると電源や制御が複雑化してコストアップになる。
【0006】
本発明はこのような状況に鑑みてなされたもので、並列接続された複数のヒートブロックの通電経路長または電気抵抗の差を低減することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【0007】
前記課題を解決するため、本発明のヒータ部材は、通電によって発熱する抵抗体を有し基材の表面に並列接続で複数形成されたヒートブロックと、前記抵抗体の電気抵抗よりも小さい電気抵抗を有し前記ヒートブロックの通電経路に形成された抵抗調整部とを有し、前記抵抗調整部によって前記複数のヒートブロックの通電経路長または電気抵抗の差を低減することを特徴とする。
【発明の効果】
【0008】
本発明によれば、複数のヒートブロックの通電経路長または電気抵抗の差を低減することが可能になる。
【図面の簡単な説明】
【0009】
【図1】本発明の実施形態に係る画像形成装置の概略構成図である。
【図2A】本発明の実施形態に係る画像形成装置の原理図である。
【図2B】定着装置の概略構成図である。
【図3A】ヒータ部材の平面図である。
【図3B】ヒータ部材の背面側に定着ベルトを摺接させた断面図である。
【図3C】ヒータ部材の発熱側に定着ベルトを摺接させた断面図である。
【図3D】抵抗調整部の上に抵抗パターンを上書き形成した断面図である。
【図3E】抵抗パターンの横に沿うように抵抗調整部を形成した平面図である。
【図4】蛇行状の抵抗パターンを有するヒータブロックを配列したヒータ部材の平面図である。
【図5】シート状の抵抗パターンを有するヒータブロックを配列したヒータ部材の平面図であって、抵抗調整部を形成する（ａ）前の平面図と（ｂ）後の平面図である。
【図6】蛇行状の抵抗パターンを有するヒータブロックを配列したヒータ部材の平面図である。
【図7】（ａ）（ｂ）はシート状の抵抗パターンを有するヒータブロックを配列したヒータ部材の抗調整部を形成する前と後の平面図、（ｃ）は（ｂ）の断面図である。
【図8】蛇行状の抵抗パターンを有するヒータブロックを配列したヒータ部材の平面図であって、抵抗調整部を形成する（ａ）前の平面図と（ｂ）後の平面図である。
【図9】蛇行状の抵抗パターンを有するヒータブロックを配列したヒータ部材の平面図であって、抵抗調整部を形成する（ａ）前の平面図と（ｂ）後の平面図である。
【図10A】蛇行状の抵抗パターンを有するヒータブロックを配列したヒータ部材の平面図であって、中央側ヒータブロックの各蛇行パスに２つの抵抗調整部を形成した（ａ）３電極部型式の平面図と（ｂ）２電極部型式の平面図である。
【図10B】蛇行状の抵抗パターンを有するヒータブロックを配列したヒータ部材の平面図であって、中央側各ヒータブロックの１つの蛇行パスを抵抗調整部にした（ａ）３電極部型式の平面図と（ｂ）２電極部型式の平面図である。
【図10C】蛇行状の抵抗パターンを有するヒータブロックを配列したヒータ部材の平面図であって、中央側ヒータブロックの蛇行回数を低減した（ａ）３電極部型式の平面図と（ｂ）２電極部型式の平面図である。
【図10D】シート状の抵抗パターンを有するヒータブロックを配列したヒータ部材の平面図である。
【図11A】定着装置の斜視図である。
【図11B】定着装置の側面図である。
【図12】定着装置の分解斜視図である。
【図13】加熱装置の斜視図である。
【図14】加熱装置の分解斜視図である。
【図15】ヒータの平面図である。
【図16】ヒータの分解斜視図である。
【図17】高熱伝導層を有するヒータの背面図である。
【図18】ヒータ及びヒータホルダにコネクタを装着した状態を示す図である。
【図19】発熱部が並列接続された例を示す図である。
【図20】ヒータが位置ずれした場合の温度分布と位置ずれしなかった場合の温度分布とを比較して示す図である。
【図21】ヒータの両端部にそれぞれ電極部がある例を示す図である。
【図22】ヒータの一端部側と他端部側とで電極部の幅が異なる例を示す図である。
【図23】位置決め孔及び位置決め突起を拡大して示す図である。
【図24】位置決め孔の開口部側を幅広に形成した例を示す図である。
【図25】ヒータに位置決め突起を設けた例を示す図である。
【図26】位置決め孔を貫通孔で構成した例を示す図である。
【図27】定着ベルトの回転によってヒータが短手方向に位置決めされる様子を示す図である。
【図28】位置決め孔がベルト回転方向上流側の側面部に設けられている例を示す図である。
【図29】位置決め孔がベルト回転方向下流側の側面部に設けられている例を示す図である。
【図30】定着装置を分解した模式図である。
【図31】用紙の位置決め基準と各位置決め部とが同じ側に設定されている構成を示す図である。
【図32】基材層を部分的に薄くして小断面部を形成した例を示す図である。
【図33】他の定着装置の構成を示す図である。
【図34】ヒータを側壁部で直接位置決めした構成を示す図である。
【図35】ヒータをステーで直接位置決めした構成を示す図である。
【図36】ヒータの位置決め部が設けられた端部側と反対側に高熱伝導部材を設けた例を示す図である。
【図37】別の定着装置の構成を示す図である。
【図38】さらに他の定着装置の構成を示す図である。
【図39】さらに別の定着装置の構成を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【0010】
以下、本発明の実施形態に係るヒート部材、定着装置及び画像形成装置（レーザプリンタ）について図面を参照して説明する。レーザプリンタは画像形成装置の一例であり、当該画像形成装置はレーザプリンタに限定されないことは勿論である。すなわち、画像形成装置は複写機、ファクシミリ、プリンタ、印刷機、及びインクジェット記録装置のいずれか一つ、またはこれらの少なくとも２つ以上を組み合わせた複合機として構成することも可能である。
【0011】
なお、各図中の同一または相当する部分には同一の符号を付し、その重複説明は適宜に簡略化ないし省略する。また各構成部品の説明にある寸法、材質、形状、その相対配置などは例示であって、特に特定的な記載がない限りこの発明の範囲をそれらに限定する趣旨ではない。
【0012】
以下の実施形態では「記録媒体」を「用紙」として説明するが、「記録媒体」は紙（用紙）に限定されない。「記録媒体」は紙（用紙）だけでなくＯＨＰシートや布帛、金属シート、プラスチックフィルム、或いは炭素繊維にあらかじめ樹脂を含浸させたプリプレグシートなども含む。
【0013】
現像剤やインクを付着させることができる媒体、記録紙、記録シートと称されるものも、すべて「記録媒体」に含まれる。また「用紙」には、普通紙以外に、厚紙、はがき、封筒、薄紙、塗工紙（コート紙やアート紙等）、トレーシングペーパ等も含まれる。
【0014】
また、以下の説明で使用する「画像形成」とは、文字や図形等の意味を持つ画像を媒体に対して付与することだけでなく、パターン等の意味を持たない画像を媒体に付与することも意味する。
【0015】
（レーザプリンタの構成）
図１は、本発明の実施の一形態に係る画像形成装置の概略構成図である。なお、画像形成装置としては、プリンタのほか、複写機、ファクシミリ、あるいはこれらの複合機などであってもよい。
図１は、本発明の実施の一形態に係る画像形成装置の概略構成図である。なお、画像形成装置としては、プリンタのほか、複写機、ファクシミリ、あるいはこれらの複合機などであってもよい。
【0016】
図１に示す画像形成装置１００は、画像形成部である４つの作像ユニット１Ｙ，１Ｍ，１Ｃ，１Ｂｋを備える。各作像ユニット１Ｙ，１Ｍ，１Ｃ，１Ｂｋは、画像形成装置本体１０３に対して着脱可能に構成され、カラー画像の色分解成分に対応するイエロー、マゼンタ、シアン、ブラックの異なる色の現像剤を収容している以外は同様の構成となっている。
【0017】
具体的には、各作像ユニット１Ｙ，１Ｍ，１Ｃ，１Ｂｋは、像担持体としてのドラム状の感光体２と、感光体２の表面を帯電する帯電装置３と、感光体２の表面に現像剤としてのトナーを供給してトナー画像を形成する現像装置４と、感光体２の表面をクリーニングするクリーニング装置５と、を備える。
【0018】
また、画像形成装置１００は、各感光体２の表面を露光し静電潜像を形成する露光装置６と、記録媒体としての用紙Ｐを供給する給紙装置７と、各感光体２に形成されたトナー画像を用紙Ｐに転写する転写装置８と、用紙Ｐに転写されたトナー画像を定着する定着装置３００と、用紙Ｐを装置外に排出する排紙装置１０と、を備える。
【0019】
転写装置８は、複数のローラによって張架された中間転写体としての無端状の中間転写ベルト１１と、各感光体２上のトナー画像を中間転写ベルト１１へ転写する一次転写部材としての４つの一次転写ローラ１２と、中間転写ベルト１１上に転写されたトナー画像を用紙Ｐへ転写する二次転写部材としての二次転写ローラ１３と、を有する。複数の一次転写ローラ１２は、それぞれ、中間転写ベルト１１を介して感光体２に接触している。
【0020】
これにより、中間転写ベルト１１と各感光体２とが互いに接触し、これらの間に一次転写ニップが形成されている。一方、二次転写ローラ１３は、中間転写ベルト１１を介して中間転写ベルト１１を張架するローラの１つに接触している。これにより、二次転写ローラ１３と中間転写ベルト１１との間には二次転写ニップが形成されている。
【0021】
また、画像形成装置１００内には、給紙装置７から送り出された用紙Ｐが搬送される用紙搬送路１４が形成されている。この用紙搬送路１４における給紙装置７から二次転写ニップ（二次転写ローラ１３）に至るまでの途中には、一対のタイミングローラ１５が設けられている。
【0022】
次に、図１を参照して上記画像形成装置の印刷動作について説明する。
【0023】
印刷動作開始の指示があると、各作像ユニット１Ｙ，１Ｍ，１Ｃ，１Ｂｋにおいては、感光体２が図１の時計回りに回転駆動され、帯電装置３によって感光体２の表面が均一な高電位に帯電される。次いで、原稿読取装置によって読み取られた原稿の画像情報、あるいは端末からプリント指示されたプリント情報に基づいて、露光装置６が各感光体２の表面を露光することで、露光された部分の電位が低下して静電潜像が形成される。そして、この静電潜像に対して現像装置４からトナーが供給され、各感光体２上にトナー画像が形成される。
【0024】
各感光体２上に形成されたトナー画像は、各感光体２の回転に伴って一次転写ニップ（一次転写ローラ１２の位置）に達すると、図１の反時計回りに回転駆動する中間転写ベルト１１に順次重なり合うように転写される。そして、中間転写ベルト１１上に転写されたトナー画像は、中間転写ベルト１１の回転に伴って二次転写ニップ（二次転写ローラ１３の位置）へ搬送され、二次転写ニップにおいて搬送されてきた用紙Ｐに転写される。
【0025】
この用紙Ｐは、給紙装置７から供給されたものである。給紙装置７から供給された用紙Ｐは、タイミングローラ１５によって一旦停止された後、中間転写ベルト１１上のトナー画像が二次転写ニップに至るタイミングに合わせて二次転写ニップへ搬送される。かくして、用紙Ｐ上にフルカラーのトナー画像が担持される。また、トナー画像が転写された後、各感光体２上に残留するトナーは各クリーニング装置５によって除去される。
【0026】
トナー画像が転写された用紙Ｐは、定着装置３００へと搬送され、定着装置３００によって用紙Ｐにトナー画像が定着される。その後、用紙Ｐは排紙装置１０によって装置外に排出されて、一連の印刷動作が完了する。
【0027】
（レーザプリンタの原理）
図２Ａは、本発明の定着装置３００を備えた画像形成装置１００の一実施形態としてのレーザプリンタの原理図である。画像形成装置１００は像担持体２（例えば感光体ドラム）と、ドラムクリーニング装置５を有している。また像担持体の表面を一様帯電する帯電手段としての帯電装置３と、像担持体上に形成された静電潜像の可視像処理を行う現像手段としての現像装置４と、像担持体２の下方に配設された転写手段ＴＭと、除電装置等を有する。
図２Ａは、本発明の定着装置３００を備えた画像形成装置１００の一実施形態としてのレーザプリンタの原理図である。画像形成装置１００は像担持体２（例えば感光体ドラム）と、ドラムクリーニング装置５を有している。また像担持体の表面を一様帯電する帯電手段としての帯電装置３と、像担持体上に形成された静電潜像の可視像処理を行う現像手段としての現像装置４と、像担持体２の下方に配設された転写手段ＴＭと、除電装置等を有する。
【0028】
露光装置６は像担持体２の上方に配設されている。この露光装置６は、画像情報に応じた書き込み走査、すなわち、画像データに基づいてレーザダイオードからのレーザ光Ｌｂをミラー７ａで反射して像担持体２に照射する。
【0029】
用紙Ｐを積載するトレイを有する用紙給送装置５０は、画像形成装置１００の下方に設置されている。この用紙給送装置５０は記録媒体としての多数枚の用紙Ｐを束状で収容可能であり、用紙Ｐの搬送手段としての給紙ローラ６０と共にユニット化される。
【0030】
給紙ローラ６０の下流側に、分離搬送手段としてのレジストローラ対２５０が配設されている。用紙給送装置５０から給紙された用紙Ｐをレジストローラ対２５０で一旦停止させる。この一旦停止により用紙Ｐの先端側に弛みが形成されて用紙Ｐの斜行（スキュー）が修正される。
【0031】
レジストローラ対２５０に突き当てられて先端部に弛みが形成された用紙Ｐは、像担持体２上のトナー像が好適に転写されるタイミングに合わせて転写手段ＴＭの転写ニップＮに送り出される。そして、送り出された用紙Ｐは、転写ニップＮにおいて印加されたバイアスによって像担持体２上のトナー像が所望の転写位置に静電的に転写されるようになっている。
【0032】
転写ニップＮの下流側に定着装置３００が配設されている。定着装置３００は後述する発熱体としてのヒートブロック３３７ａ、３３７ｂで加熱される定着部材としての定着ベルト３１０と、この定着ベルト３１０に対して所定の圧力で当接しながら回転する加圧部材としての加圧ローラ３２０を備えている。
【0033】
（レーザプリンタの作動）
次に、本実施形態に係るレーザプリンタの基本的動作を説明する。画像形成装置１００の制御部からの給紙信号に対応して給紙ローラ６０が回転する。この給紙ローラ６０の回転により用紙給送装置５０に積載された束状用紙Ｐの最上位の用紙が分離されて給紙路に送り出される。
次に、本実施形態に係るレーザプリンタの基本的動作を説明する。画像形成装置１００の制御部からの給紙信号に対応して給紙ローラ６０が回転する。この給紙ローラ６０の回転により用紙給送装置５０に積載された束状用紙Ｐの最上位の用紙が分離されて給紙路に送り出される。
【0034】
送り出された用紙Ｐは、その先端がレジストローラ対２５０のニップに到達すると、弛みを形成し、その状態で待機する。そして、像担持体２上のトナー画像をこの用紙Ｐに転写する最適なタイミング（同期）を図ると共に、用紙Ｐの先端スキューを補正する。
【0035】
帯電装置３は、像担持体２の表面を高電位に均一に帯電する。そして、露光装置６は、画像データに基づいたレーザ光Ｌｂをミラー６ａで反射して像担持体２の表面に照射する。
【0036】
レーザ光Ｌｂが照射された像担持体２の表面は、照射された部分の電位が低下して、静電潜像を形成する。現像装置４は、トナーを含む現像剤を担持する現像剤担持体４ａを有し、トナーボトルから供給された未使用のブラックトナーを、現像剤担持体４ａを介して、静電潜像が形成された像担持体２の表面部分に転移させる。
【0037】
トナーが転移した像担持体２は、その表面にトナー画像を形成（現像）する。そして、像担持体２上に形成されたトナー画像を転写手段ＴＭで用紙Ｐに転写する。
【0038】
ドラムクリーニング装置５は、転写行程を経た後の像担持体２の表面に付着している残留トナーをクリーニングブレード５ａで除去する。除去された残留トナーは廃トナー収容部に回収される。
【0039】
トナー画像が転写された用紙Ｐは定着装置３００へと搬送される。定着装置３００に搬送された用紙Ｐは、定着ベルト３１０と加圧ローラ３２０によって挟まれ、加熱・加圧することで未定着トナー画像が用紙Ｐに定着される。トナー画像が定着された用紙Ｐは定着装置３００から送り出される。
【0040】
（定着装置）
続いて、定着装置３００の構成について説明する。
続いて、定着装置３００の構成について説明する。
【0041】
図２Ｂに示すように、本実施形態に係る定着装置３００は、定着部材としての無端状のベルト部材から成る定着ベルト３１０と、定着ベルト３１０の外周面に接触してニップ部Ｎを形成する対向部材としての加圧ローラ３２０と、定着ベルト３１０を加熱するヒータ部材３３０を有する。ヒータ部材３３０はヒータホルダ３４０で保持され、ヒータホルダ３４０は補強部材としてのステー３５０で長手方向に渡って補強されている。
【0042】
定着ベルト３１０は可撓性を有するスリーブ状の回転部材で構成され、例えば外径が２５ｍｍで厚みが４０～１２０μｍのポリイミド（ＰＩ）製の筒状基体を有している。定着ベルト３１０の最表層には、耐久性を高めて離型性を確保するために、ＰＦＡやＰＴＦＥ等のフッ素系樹脂による厚みが５～５０μｍの離型層が形成される。
【0043】
基体と離型層の間に厚さ５０～５００μｍのゴム等からなる弾性層を設けてもよい。また、定着ベルト３１０の基体はポリイミドに限らず、ＰＥＥＫなどの耐熱性樹脂やニッケル（Ｎｉ）、ＳＵＳなどの金属基体であってもよい。定着ベルト３１０の内周面に摺動層としてポリイミドやＰＴＦＥなどをコートしてもよい。
【0044】
加圧ローラ３２０は、例えば外径が２５ｍｍであり、中実の鉄製芯金３２１と、この芯金３２１の表面に形成された弾性層３２２と、弾性層３２２の外側に形成された離型層３２３とで構成されている。弾性層３２２はシリコーンゴムで形成されており、厚みは例えば３．５ｍｍである。弾性層３２２の表面は離型性を高めるために、厚みが例えば４０μｍ程度のフッ素樹脂層による離型層３２３を形成するのが望ましい。
【0045】
ヒータ部材３３０は、定着ベルト３１０の幅方向に渡って長手状に設けられ、定着ベルト３１０の内周面に接触するように配置されている。ヒータ部材３３０は、定着ベルト３１０に対して非接触、あるいは低摩擦シートなどを介して間接的に接触する場合であってもよいが、ヒータ部材３３０を定着ベルト３１０に対して直接接触させる方が定着ベルト３１０への熱伝達効率がよくなる。
【0046】
また、ヒータ部材３３０を定着ベルト３１０の外周面に接触させることもできるが、定着ベルト３１０の外周面がヒータ部材３３０との接触により傷付くと定着品質が低下する虞があるため、ヒータ部材３３０は定着ベルト３１０の内周面に接触している方がよい。
【0047】
ヒータ部材３３０は、基材層３３１と、基材層３３１のニップ部Ｎ側に順次積層される、第１絶縁層３３２、発熱部３３３を有する導体層３３４、第２絶縁層３３５と、基材層３３１の反対側に積層された第３絶縁層３３６と、で構成されている。
【0048】
前記基材層３３１はセラミックで構成することができる。セラミックは線膨張係数がガラスに近いため、絶縁層３３２、３３５、３３６にガラスを使う場合に熱膨張時の基材層３３１と絶縁層３３２、３３５、３３６との間のズレによって導体層３３４に剪断力が加わり難いメリットがある。また、セラミックの熱伝導率はステンレス等の金属よりも高いので基材層３３１を介して定着ベルト３１０に熱伝導させるのに有利である。
【0049】
ヒータホルダ３４０及びステー３５０は、定着ベルト３１０の内周側に配置されている。ステー３５０は、金属製のチャンネル材で構成され、その両端部分が定着装置３００の両側壁部に支持されている。ステー３５０によってヒータホルダ３４０のヒータ部材３３０側とは反対側の面が支持されていることで、ヒータ部材３３０及びヒータホルダ３４０は加圧ローラ３２０の加圧力に対して大きく撓むことなく保たれ、定着ベルト３１０と加圧ローラ３２０との間にニップ部Ｎが形成される。
【0050】
ヒータホルダ３４０は、ヒータ部材３３０の熱によって高温になりやすいため、耐熱性の材料で形成されることが望ましい。例えば、ヒータホルダ３４０をＬＣＰやＰＥＥＫなどの低熱伝導性の耐熱性樹脂で形成した場合は、ヒータ部材３３０からヒータホルダ３４０への伝熱が抑制され効率的に定着ベルト３１０を加熱することが可能である。
【0051】
加圧ローラ３２０と定着ベルト３１０は、付勢部材としてのバネによって互いに圧接されている。これにより、定着ベルト３１０と加圧ローラ３２０との間にニップ部Ｎが形成される。また、加圧ローラ３２０は、画像形成装置本体１０３に設けられた駆動手段から駆動力が伝達されて回転駆動する駆動ローラとして機能する。
【0052】
一方、定着ベルト３１０は、加圧ローラ３２０の回転に伴って従動回転するように構成されている。回転時、定着ベルト３１０はヒータ部材３３０に対して摺動する。定着ベルト３１０の摺動性を高めるために、ヒータ部材３３０と定着ベルト３１０との間にオイルやグリースなどの潤滑剤を介在させてもよい。
【0053】
印刷動作が開始されると、加圧ローラ３２０が回転駆動され、定着ベルト３１０が従動回転を開始する。また、ヒータ部材３３０に電力が供給されることで、定着ベルト３１０が加熱される。そして、定着ベルト３１０の温度が所定の目標温度（定着温度）に到達した状態で、図２Ｂに示すように、未定着トナー画像が担持された用紙Ｐが、定着ベルト３１０と加圧ローラ３２０との間（ニップ部Ｎ）に搬送されることで、未定着トナー画像が加熱及び加圧されて用紙Ｐに定着される。
【0054】
図３Ａに示すように、ヒータ部材３３０は中央側５個のヒートブロック３３７ａと両端側２個のヒートブロック３３７ｂの計７個のヒートブロックを有する。各ヒートブロック３３７ａ、３３７ｂは、一定幅、一定厚かつ一定蛇行回数の抵抗パターンで構成され、後述する電極部３３９ａ～３３９ｃと給電線３３９ｄ～３３９ｆによって並列接続される。
【0055】
ヒータ部材３３０の一端部に２つの電極部３３９ａ、３３９ｃが形成され、他端部に１つの電極部３３９ｂが形成されている。電極部３３９ｃは給電線３３９ｄによって中央側ヒートブロック３３７ａの一端に接続され、当該中央側ヒートブロック３３７ａの他端に給電線３３９ｅによって反対側の電極部３３９ｂが接続されている。また電極部３３９ａと電極部３３９ｂが、給電線３３９ｆと給電線３３９ｅによって両端側ヒートブロック３３７ｂの両端に接続されている。
【0056】
ヒートブロック３３７ａ、３３７ｂの蛇行状の抵抗パターンは、例えば、銀パラジウム（ＡｇＰｄ）やガラス粉末などを調合したペーストをスクリーン印刷等により基材層３３１に塗工し、その後、当該基材層３３１を焼成することによって形成することができる。抵抗パターンの材料として、これら以外に、銀合金（ＡｇＰｔ）や酸化ルテニウム（ＲｕＯ2）の抵抗材料を用いてもよい。
【0057】
給電線３３３ｂは、発熱部３３３よりも小さい抵抗値の導体で構成されている。給電線３３３ｂや電極部３３３ａの材料としては、銀（Ａｇ）もしくは銀パラジウム（ＡｇＰｄ）などを用いることができ、このような材料をスクリーン印刷するなどによって給電線３３３ｂや電極部３３３ａが形成されている。
【0058】
ヒートブロック３３７ａ、３３７ｂの互いに隣接する端部は、同じ傾斜で短手方向で重ね合わされている。これによりヒートブロック３３７ａ、３３７ｂ相互間の短手方向での隙間をなくし、定着ベルト３１０における温度ムラを解消する。
【0059】
中央側ヒートブロック３３７ａと両端側ヒートブロック３３７ｂの境目（分割位置）は、用紙サイズに対応して設定される。すなわち、例えばＡ４紙（幅２１０ｍｍ）を縦方向搬送する場合に対応して中央側ヒートブロック３３７ａが配設され、例えばＡ３紙（幅２９７ｍｍ）を縦方向搬送する場合に対応して中央側ヒートブロック３３７ａと両端側ヒートブロック３３７ｂが配設される。
【0060】
詳しくは、ヒータ部材３３０の長手方向中央部を基準としてＡ４紙（幅２１０ｍｍ）を縦方向搬送する場合に対応して、５個の中央側ヒートブロック３３７ａが配設される。各ヒートブロック３３７ａの長さは、例えば４３ｍｍとすることができる（４３ｍｍ×５＝２１５ｍｍ＞２１０ｍｍ）。
【0061】
また、ヒータ部材３３０の長手方向中央部を基準としてＡ３紙（幅２９７ｍｍ）を縦方向搬送する場合に対応して、中央側ヒートブロック３３７ａと両端側ヒートブロック３３７ｂが配設される。両端側ヒートブロック３３７ｂの長さは、例えば４１．５ｍｍとすることができる。（４１．５ｍｍ×２＋２１５ｍｍ＝２９８ｍｍ＞２９７ｍｍ）。
【0062】
ヒートブロック３３７ａ、３３７ｂを並列接続する場合、１つのブロック当たりの抵抗値（発熱量）はブロック数分だけ掛け算で高くしないといけない。例えば総抵抗１０Ωを図３Ａのように７ブロックで実現する場合、１つのヒートブロックの抵抗値は７０Ωとなる。このようにヒートブロックを高抵抗にするために、抵抗パターンを蛇行状にして通電距離を長くするのである。
【0063】
前述したように、用紙サイズに対応してヒートブロックの分割位置を設定する都合で中央側と両端側でヒートブロック３３７ａ、３３７ｂの長さが異なると、同じ蛇行状態（一定幅、一定厚かつ一定蛇行回数）の抵抗パターンで各ヒートブロック３３７ａ、３３７ｂを構成した場合、中央側ヒートブロック３３７ａの抵抗値が両端側ヒートブロック３３７ｂの抵抗値よりも大きくなる。
【0064】
そうすると、共通の交流電源から中央側と両端側のヒートブロック３３７ａ、３３７ｂに同じデューティで電流を供給すると、中央側ヒートブロック３３７ａの発熱密度が両端側ヒートブロック３３７ｂの発熱密度よりも小さくなる。このように中央側と両端側で発熱密度が相違すると、定着ベルト３１０の温度ムラが発生して印刷品質が低下する。
【0065】
そこで本発明の実施形態に係るヒータ部材３３０は、相対的に抵抗値が大きい中央側ヒートブロック３３７ａの抵抗値を下げるため、中央側ヒートブロック３３７ａに図３Ｂのように抵抗調整部３３８を設けることにした。この抵抗調整部３３８は、ヒートブロック３３７ａ、３３７ｂの抵抗パターンを構成する抵抗体よりも小さい電気抵抗を有する導電体で構成される。
【0066】
抵抗調整部３３８を中央側ヒートブロック３３７ａに部分的に設けることで、ヒートブロック３３７ａの電流経路が抵抗調整部３３８の部分で短絡されて、ヒートブロック３３７ａの実質的通電経路長を低減し抵抗値を低減することができる。そして、抵抗調整部３３８の幅、長さ又は厚さを、中央側ヒートブロック３３７ａと両端側ヒートブロック３３７ｂの発熱密度［Ｗ／ｍｍ2］の比率に対応して、或いは電気抵抗、通電経路長または発熱面積（ｍｍ2）の比率に対応して形成することで、中央側と両端側のヒートブロック３３７ａ、３３７ｂの抵抗値の差を低減し発熱密度を均一化することができる。
【0067】
なお、中央側ヒートブロック３３７ａの抵抗値を低減する代わりに両端側ヒートブロック３３７ｂの抵抗パターンの断面を細くして抵抗値を増大することで発熱密度を均一化することも考えられる。しかし、そうすると、スクリーン印刷の都合上抵抗値のばらつきが大きくなってしまい、また局所的な発熱密度の上昇の影響で経時での寿命影響がある。したがって前述のように抵抗調整部３３８による発熱密度均一化が実用的である。
【0068】
抵抗調整部３３８は図３Ｂのように、発熱部（抵抗パターン）３３３の短手方向幅よりも幅広に形成するのがよい。すなわち、抵抗調整部３３８が発熱部３３３の短手方向両側にはみ出している方がスクリーン印刷で好都合に形成可能であり、これとは反対に抵抗調整部３３８をより幅狭に形成した場合は、局所的な発熱密度上昇による故障の可能性が高まるため、これを抑制する必要性があるからである。
【0069】
抵抗調整部３３８の形成方法は複数の方法が可能である。すなわち、
１）ヒートブロック３３７ａの蛇行状抵抗パターンの上に抵抗調整部３３８を部分的に上書き形成する方法
２）基材上に予め抵抗調整部３３８を部分的に形成してからヒートブロック３３７ａの蛇行状抵抗パターンを上書き形成する方法
３）蛇行状抵抗パターンを部分的に切り欠くと共にパターンの欠けた部分に抵抗調整部３３８を埋め込むように形成する方法
４）蛇行状抵抗パターンに所定のドーパントを部分的にイオン注入する方法などが可能である。
１）ヒートブロック３３７ａの蛇行状抵抗パターンの上に抵抗調整部３３８を部分的に上書き形成する方法
２）基材上に予め抵抗調整部３３８を部分的に形成してからヒートブロック３３７ａの蛇行状抵抗パターンを上書き形成する方法
３）蛇行状抵抗パターンを部分的に切り欠くと共にパターンの欠けた部分に抵抗調整部３３８を埋め込むように形成する方法
４）蛇行状抵抗パターンに所定のドーパントを部分的にイオン注入する方法などが可能である。
【0070】
１）と２）の方法で抵抗調整部３３８を形成すると、抵抗調整部３３８の部分だけがヒートブロック３３７ａの表面側に３～１２μｍ程度凸状に盛り上がってしまう。そうすると、例えばヒータ部材３３０を画像形成装置の定着装置に使用する場合、図３Ｃのように凸状に盛り上がった部分が出来て定着ベルト３１０への伝熱が阻害される。
【0071】
すなわち、ヒートブロック３３７ａ、３３７ｂがある側を定着ベルト３１０の内周面に摺接させると、抵抗調整部３３８で凸状に盛り上がった部分の周辺で定着ベルト３１０の内周面との接触状態が悪くなる。このため、定着ベルト３１０への伝熱が阻害され、局所的なヒータ温度の上昇や画像ムラが生じる可能性がある。
【0072】
そこで、１）と２）の方法で抵抗調整部３３８を形成する場合は、図３Ｂのように、ヒートブロック３３７ａ、３３７ｂがある側を定着ベルト３１０とは反対側にする。そしてヒータ部材３３０の背面側を定着ベルト３１０の内周面に摺接させる。
【0073】
すなわち、第３絶縁層３３６の表面に被加熱材としての定着ベルト３１０ないし用紙を加熱するための加熱領域が形成される。ヒータ部材３３０の基材層３３１などに熱伝導性のよい材料（セラミックなど）を使用することで、ヒータ部材３３０の背面側であっても定着ベルト３１０ないし用紙を効率的に加熱することが可能である。
【0074】
２）の方法で抵抗調整部３３８を形成する場合、図３Ｄのように、接触領域以外では抵抗調整部３３８の厚みよりも厚い厚さで蛇行状抵抗パターンの発熱部３３３をスクリーン印刷で上書き形成する。このようにすることで抵抗調整部３３８がある領域と他の領域を同じ高さで形成することが可能である。
【0075】
なお、基材の平面レイアウトに余裕がある場合には、図３Ｅのように、厚み方向ではなく基材平面上で蛇行状抵抗パターンの横に沿うように、蛇行パターン厚以下の高さで抵抗調整部３３８を設けることもできる。この場合、抵抗調整部３３８を配置したことで新たな電流経路が生じないように、他の電流経路との絶縁を十分に確保する。
【0076】
３）の方法で抵抗調整部３３８を形成する場合、蛇行状抵抗パターンの切り欠きに埋め込んだ抵抗調整部３３８と両側の抵抗パターンとの確実な導通を確保するため、抵抗調整部３３８の両側接続部分を抵抗パターンにオーバーラップさせるのがよい。このようにオーバーラップさせた場合、図７（ｃ）のようにオーバーラップ部分が多少盛り上がるが、ヒータ部材３３０の背面側の第３絶縁層３３６を定着ベルト３１０の内周面に摺接させれば問題ない。この３）の方法は、抵抗パターンの抵抗体材料が切り欠きの分だけ少なくて済むので、余計なコストが掛からないという利点がある。
【0077】
次に、抵抗調整部３３８の具体的形成位置の例を図４のヒータ部材３３０によって説明する。このヒータ部材３３０は、中央側４個のヒートブロック３３７ａと両端側２個のヒートブロック３３７ｂを有する。各ヒートブロック３３７ａ、３３７ｂは、一定幅、一定厚かつ一定蛇行回数の抵抗パターンで構成されている。
【0078】
ヒートブロック３３７ａ、３３７ｂの互いに隣接する端部は、図３Ａのように傾斜していないが、ヒートブロック３３７ａ、３３７ｂと基材層３３１との間に熱伝導性のよい均熱部材を設けることで定着ベルト３１０における温度ムラを解消することができる。
【0079】
ヒータ部材３３０の一端部に２つの電極部３３９ａ、３３９ｃが形成され、他端部に１つの電極部３３９ｂが形成されている。電極部３３９ｃは給電線３３９ｄによって中央側ヒートブロック３３７ａの一端に接続され、当該中央側ヒートブロック３３７ａの他端に給電線３３９ｅによって反対側の電極部３３９ｂが接続されている。また電極部３３９ａと電極部３３９ｂが、給電線３３９ｆと給電線３３９ｅによって両端側ヒートブロック３３７ｂの両端に接続されている。
【0080】
中央側ヒートブロック３３７ａと両端側ヒートブロック３３７ｂの境目（分割位置）は、図３Ａと同様に用紙サイズに対応して設定される。中央側ヒートブロック３３７ａの長さは、例えばＡ４紙（幅２１０ｍｍ）を縦方向搬送する場合に対応して５３ｍｍに設定される（５３ｍｍ×４＝２１２ｍｍ＞２１０ｍｍ）。両端側ヒートブロック３３７ｂの長さは、例えばＡ３紙（幅２９７ｍｍ）を縦方向搬送する場合に対応して４７ｍｍに設定される（４７ｍｍ×２＋２１２ｍｍ＝３０６ｍｍ＞２９７ｍｍ）。
【0081】
中央側ヒートブロック３３７ａの各蛇行パスには、抵抗調整部３３８が一つずつ同じ長さで形成されている。各抵抗調整部３３８は、ヒートブロック３３７ａの短手方向において重ならず、かつ、各ヒートブロック３３７ａ内において抵抗調整部３３８相互間で隙間ができないように形成されている。但し、ブロック間の分割位置は発熱量の落ち込みが生じやすいので、分割位置の発熱量の落ち込みを抑制するため、抵抗調整部３３８は蛇行パスの端部を避けて形成するのがよい。
【0082】
このように抵抗調整部３３８を形成することで、ヒートブロック３３７ａの長手方向の温度ムラを解消することができる。換言すると、ヒートブロック３３７ａ、３３７ｂの分割位置を変えても、抵抗調整部３３８の形成状態によってブロック間の発熱密度を均一化することができるので、分割位置の設計自由度が高まる。なお、図４の抵抗調整部３３８の形成方法は、ヒートブロック３３７ａの蛇行状抵抗パターンの上に図示するように部分的に上書き形成する他、前述の２～４の方法でも形成可能である。抵抗調整部３３８をヒートブロック３３７ａの抵抗パターンより幅広に形成することで、確実な導通を確保することができる。
【0083】
前述した分割位置の設計自由度について具体的に説明すると、図４の中央側ヒートブロック３３７ａの長手方向の発熱幅をｌ１（＝５３ｍｍ）とすると、抵抗調整部３３８を設けることにより、その抵抗パターンの実質的総通電長をＬ１（＝１６０ｍｍ）にすることができる。
【0084】
これに対して、両端側ヒートブロック３３７ｂの長手方向の発熱幅はｌ２（＝４７ｍｍ）で、その抵抗パターンの総通電長はＬ２（＝１８８ｍｍ）である。抵抗パターンの線幅Ｄ１、Ｄ２はどちらも１．０ｍｍで厚みも同一であるとすると、下記Ｌ／Ｄ比の比較式のように、相対的に発熱面積の広い中央側ヒートブロック３３７ａの抵抗値を低くでき、ひいては発熱密度を均一化することができる。
比較式：Ｌ１／Ｄ１（＝１６０／１）＜Ｌ２／Ｄ２（＝１８８／１）
比較式：Ｌ１／Ｄ１（＝１６０／１）＜Ｌ２／Ｄ２（＝１８８／１）
【0085】
図５はシート状の抵抗パターンで構成されたヒートブロック３３７ａ、３３７ｂを有するヒータ部材３３０の平面図である。図５（ａ）は中央側ヒートブロック３３７ａに抵抗調整部３３８を形成する前の平面図、図５（ｂ）は抵抗調整部３３８を形成した後の平面図である。
【0086】
このヒータ部材３３０では、ヒートブロック３３７ａの短手方向（図５の上下方向）中間部に抵抗パターンの切り欠き部が形成され、この切り欠き部に割り込む形で抵抗調整部３３８が形成されている。その他は図４と変わらない。なお、抵抗調整部３３８は前述の１、２、４の方法でも形成可能である。
【0087】
図６は蛇行状の抵抗パターンで構成されたヒートブロック３３７ａ、３３７ｂを有するヒータ部材３３０の平面図である。ヒータ部材３３０は２つの電極部３３９ａ、３３９ｂを有し、中央側と両端側のヒートブロック３３７ａ、３３７ｂに共通の電圧・デューティを供給することができる。
【0088】
図６の右端部ヒートブロック３３７ｂ以外のヒートブロック３３７ａ、３３７ｂに、抵抗調整部３３８が形成されている。すなわち、各中央側ヒートブロック３３７ａに４個の抵抗調整部３３８が形成され、左端部ヒートブロック３３７ｂに１個の抵抗調整部３３８が形成されている。当該抵抗調整部３３８は前述の１～４の方法で形成可能である。
【0089】
抵抗調整部３３８の数が多いほど、ヒートブロックの抵抗値を大きく低減することができる。図示例では、右端部ヒートブロック３３７ｂの発熱密度が最も高い場合を想定し、当該最も高い発熱密度に合わせるように他のヒートブロックに抵抗調整部３３８が形成されている。
【0090】
図７（ａ）（ｂ）はシート状の抵抗パターンで構成されたヒートブロック３３７ａ、３３７ｂを有するヒータ部材３３０の平面図である。ヒータ部材３３０が２つの電極部３３９ａ、３３９ｂを有し、中央側と両端側のヒートブロック３３７ａ、３３７ｂに共通の電圧・デューティを供給するほかは、図５のヒータ部材３３０と同様である。
【0091】
図７（ｂ）の抵抗調整部３３８は、ヒートブロック３３７ａの短手方向（図７の上下方向）中間部に形成された抵抗パターンの切り欠き部に割り込む形で形成されている。抵抗調整部３３８の短手方向両端部３３８ａは、図７（ｃ）に示すように、ヒートブロック３３７ａとの抵抗調整部３３８するため発熱部３３３に上書き形成するとよい。
【0092】
【0093】
図９（ａ）（ｂ）は、図６の抵抗調整部３３８を形成する前と後の状態を示す。抵抗調整部３３８の形成方法は、図６の拡大図のように、ヒートブロック３３７ａの抵抗パターン上に上書き形成する他、図９（ａ）のヒートブロック３３７ａの抵抗パターンの切り欠き部に割り込む形で形成することができる。
【0094】
また、図９（ｂ）の拡大図のように、抵抗調整部３３８を割り込み形成する際、その両端部がヒートブロック３３７ａの抵抗パターンと短手方向でのみ重なるように形成することができる。このように形成することで、確実な導通を確保しつつ、抵抗調整部３３８によって図３Ｃのような凸状部が形成されるのを回避することができる。
【0095】
図１０Ａ（ａ）（ｂ）は、蛇行状の抵抗パターンを有するヒータブロック３３７ａ、３３７ｂを配列したヒータ部材３３０の平面図であって、中央側ヒータブロック３３７ａの各蛇行パスに２つの抵抗調整部３３８を形成している。図の（ａ）が３電極部型式のヒータ部材３３０であって、中央側ヒータブロック３３７ａと両端側ヒータブロック３３７ｂに共通の電圧・デューティを個別に供給することができる。図の（ｂ）は２電極部型式のヒータ部材３３０であって、中央側ヒータブロック３３７ａと両端側ヒータブロック３３７ｂに共通の電圧・デューティを同時に供給する。
【0096】
図示例ではヒータブロック３３７ａ、３３７ｂの蛇行パスの数が４つであり、各蛇行パスに２つの抵抗調整部３３８があるので、抵抗調整部３３８の数は各ブロックで合計８個である。図１０Ａのヒータ部材３３０を短手方向から見て、抵抗調整部３３８は各ブロックで重ならず、かつ、抵抗調整部３３８相互間で隙間ができないように形成されている。これにより、定着ベルト３１０の温度ムラを防止するようにしている。
【0097】
図１０Ａでは各蛇行パスに２つの抵抗調整部３３８を形成したが、各蛇行パスに３つの抵抗調整部３３８を形成する場合は、抵抗調整部３３８の数は各ブロックで合計１２個となる。このように、蛇行パスの数（４つ）の整数倍（４，８，１２，…）で抵抗調整部３３８を形成する。
【0098】
蛇行パスの数が５つでは、その整数倍（５，１０，１５，…）で抵抗調整部３３８を形成する。蛇行パスの数が６つでは、その整数倍（６，１２，１８，…）で抵抗調整部３３８を形成する。整数倍でない場合、短手方向で抵抗調整部３３８の数を同数にすることができないので、定着ベルト３１０の温度ムラが生じる。
【0099】
図１０Ｂ（ａ）（ｂ）は、蛇行状の抵抗パターンを有するヒータブロック３３７ａ、３３７ｂを配列したヒータ部材３３０の平面図であって、中央側各ヒータブロック３３７ａの１つの蛇行パスを抵抗調整部３３８で形成したものである。図の（ａ）が３電極部型式のヒータ部材３３０であって、中央側ヒータブロック３３７ａと両端側ヒータブロック３３７ｂに共通の電圧・デューティを個別に供給することができる。図の（ｂ）は２電極部型式のヒータ部材３３０であって、中央側ヒータブロック３３７ａと両端側ヒータブロック３３７ｂに共通の電圧・デューティを同時に供給する。
【0100】
図１０Ｂでは、抵抗調整部３３８がある蛇行パスと、ない蛇行パスで、短手方向の温度分布が変わる。特に、発熱量を維持したまま発熱面積を減らすとヒータブロック３３７ａのピーク温度が高くなる。このため、図１０Ｂのように抵抗調整部３３８は定着ベルト３１０の内周面が強い圧着力で摺接する傾向がある短手方向の最上流や最下流を避けて形成する。こうすることでピーク温度の上昇を抑制することができる。
【0101】
また、ブロック間の分割位置は発熱量の落ち込みが生じやすい。このため、分割位置の発熱量の落ち込みを抑制するため、図１０Ｂのように抵抗調整部３３８の両端を分割位置まで伸ばさないようにするのがよい。
【0102】
図１０Ｃ（ａ）（ｂ）は、蛇行状の抵抗パターンを有するヒータブロック３３７ａ、３３７ｂを配列したヒータ部材３３０の平面図であって、図１０Ｃの（ａ）が３電極部型式のヒータ部材３３０であって、中央側ヒータブロック３３７ａと両端側ヒータブロック３３７ｂに共通の電圧・デューティを個別に供給することができる。図１０Ｃの（ｂ）が２電極部型式のヒータ部材３３０であって、中央側ヒータブロック３３７ａと両端側ヒータブロック３３７ｂに共通の電圧・デューティを同時に供給する。
【0103】
図１０Ｃでは、中央側ヒータブロック３３７ａに抵抗調整部３３８を設ける代わりに、中央側ヒータブロック３３７ａの蛇行回数を低減（１パス低減）することで通電経路長を低減している。これにより、中央側ヒータブロック３３７ａと両端側ヒータブロック３３７ｂの通電経路長の差（抵抗値の差）を低減することができ、ひいては各ヒータブロックの発熱密度を近づけることができる。この時、中央側ヒータブロック３３７ａと両端側ヒータブロック３３７ｂの短手方向の発熱幅を同じにすることで、短手方向のピーク温度の上昇を抑制できる。
【0104】
図１０Ｄはシート状の抵抗パターンで構成されたヒートブロック３３７ａ、３３７ｂを有するヒータ部材３３０の平面図である。１つのヒートブロックの長さＬ２が他の１１個のヒートブロックの長さＬ１よりも長い。
【0105】
ヒートブロック３３７ａ、３３７ｂは並列接続されているので、共通の電圧またはデューティを供給すると、長さＬ２のヒートブロックの発熱量、発熱密度が、他の長さＬ１のヒートブロックの発熱量、発熱密度よりも小さくなる。そこで長さＬ２のヒートブロックに抵抗調整部３３８を形成している。
【0106】
抵抗調整部３３８の数は図示例では３個にしているが、長さＬ１の他のヒートブロックと発熱密度を均一化する数で形成することができる。抵抗調整部３３８は前述した４つの方法が適宜形成可能である。
【0107】
（発熱密度の大小の測定方法）
ヒートブロック３３７ａ、３３７ｂの発熱密度［Ｗ／ｍｍ2］と温度［℃］の関係は、次式（１）で表現することができる。
温度＝（発熱密度／熱伝達率）＋部品周囲の空気温度・・・・（１）
ヒートブロック３３７ａ、３３７ｂの熱伝達率及びヒータ部材３３０周囲の空気温度は、ほぼ一定で測定することが可能であるから、発熱密度［Ｗ／ｍｍ2］の大小は、通電時のヒータ温度［℃］の大小で測定することができる。
ヒートブロック３３７ａ、３３７ｂの発熱密度［Ｗ／ｍｍ2］と温度［℃］の関係は、次式（１）で表現することができる。
温度＝（発熱密度／熱伝達率）＋部品周囲の空気温度・・・・（１）
ヒートブロック３３７ａ、３３７ｂの熱伝達率及びヒータ部材３３０周囲の空気温度は、ほぼ一定で測定することが可能であるから、発熱密度［Ｗ／ｍｍ2］の大小は、通電時のヒータ温度［℃］の大小で測定することができる。
【0108】
例えばヒータ部材３３０にＤＣ３０Ｖの通電をした時のヒータ部材３３０表面の温度分布をサーモビューワ（例えばフリアーシステムズ社のＦＬＩＲ Ｔ６２０）で測定する。そして通電後一定時間経過時（例えば１０ｓｅｃ後）のヒートブロック３３７ａ、３３７ｂの温度を比較することで、発熱密度［Ｗ／ｍｍ2］の大小を間接的に計測することができる。発熱密度が相対的に不足するヒートブロックに前述した方法で抵抗調整部３３８を適宜形成することで、すべてのヒートブロックの発熱密度を低コストで均一化することができる。
【0109】
（定着装置の組付構造）
以上、本発明の実施形態について説明したが、次に本発明を適用可能な定着装置３００の組付構造について図１１Ａ～図３９を参照して説明する。この定着装置３００のヒータ部材３３０は、図１５～１７、図２５～３６に示すように、基材層３３１の長手方向に一往復する直列接続形の発熱部（抵抗パターン）３３３や、図１９のように並列接続形の発熱部（抵抗パターン）３３３を有するものとして図示するが、当該発熱部３３３は前述したヒートブロック３３７の形式の抵抗パターンに置き換え可能である。
以上、本発明の実施形態について説明したが、次に本発明を適用可能な定着装置３００の組付構造について図１１Ａ～図３９を参照して説明する。この定着装置３００のヒータ部材３３０は、図１５～１７、図２５～３６に示すように、基材層３３１の長手方向に一往復する直列接続形の発熱部（抵抗パターン）３３３や、図１９のように並列接続形の発熱部（抵抗パターン）３３３を有するものとして図示するが、当該発熱部３３３は前述したヒートブロック３３７の形式の抵抗パターンに置き換え可能である。
【0110】
図１１は、定着装置の斜視図、図１２は、その分解斜視図である。図１１及び図１２に示すように、定着装置３００の装置フレーム３６０は、一対の側壁部３６１ａと前壁部３６１ｂとから成る第１装置フレーム３６１と、後壁部３６２ａから成る第２装置フレーム３６２と、を備えている。
【0111】
一対の側壁部３６１ａは、定着ベルト３１０の幅方向（以下、「ベルト幅方向」という。）の一端部側と他端部側とに配置されており、両側壁部３６１ａによって、加圧ローラ３２０及び加熱装置の両端部側が支持される。各側壁部３６１ａには、複数の係合突起３６１ｃが設けられ、各係合突起３６１ｃが後壁部３６２ａに設けられた係合孔３６２ｂに係合することで、第１装置フレーム３６１と第２装置フレーム３６２とが組み付けられる。
【0112】
また、各側壁部３６１ａは、加圧ローラ３２０の回転軸などを挿通させるための挿通溝３６１ｄが設けられている。挿通溝３６１ｄは、後壁部３６２ａ側で開口し、これとは反対側では開口しない突き当て部となっている。
【0113】
この突き当て部側の端部には、加圧ローラ３２０の回転軸を支持する軸受３６３が設けられている。加圧ローラ３２０は、その回転軸の両端部がそれぞれ軸受３６３に装着されることで、両側壁部３６１ａによって回転可能に支持される。
【0114】
また、加圧ローラ３２０の回転軸の一端部側には、駆動伝達部材としての駆動伝達ギヤ３２４が設けられている。駆動伝達ギヤ３２４は、加圧ローラ３２０が両側壁部３６１ａに支持された状態で、側壁部３６１ａよりも外側に露出した状態で配置される。これにより、定着装置３００が画像形成装置本体１０３に搭載された際、駆動伝達ギヤ３２４が画像形成装置本体１０３に設けられているギヤと連結し、駆動源からの駆動力を伝達可能な状態となる。
【0115】
加熱装置の長手方向の両端部には、定着ベルト３１０などを支持する一対の支持部材３６４が設けられている。この支持部材３６４は、加熱装置の装置フレームであると共に、定着装置３００の装置フレーム３６０の一部でもある。
【0116】
定着ベルト３１０は、支持部材３６４によって、非回転状態では基本的に周方向の張力が付与されない状態、いわゆるフリーベルト方式で支持されている。また、各支持部材３６４には、ガイド溝３６４ａが設けられており、このガイド溝３６４ａを側壁部３６１ａの挿通溝３６１ｄの縁に沿って進入させることで、側壁部３６１ａに対して組み付けられる。
【0117】
また、各支持部材３６４と後壁部３６２ａとの間には、付勢部材としての一対のバネ３６５が設けられている。各バネ３６５によって支持部材３６４が加圧ローラ３２０側に付勢されることで、定着ベルト３１０が加圧ローラ３２０に押し当てられ、定着ベルト３１０と加圧ローラ３２０との間にニップ部Ｎが形成される。
【0118】
図１３は、加熱装置の斜視図、図１４は、その分解斜視図である。図１３及び図１４に示すように、ヒータホルダ３４０の定着ベルト３１０側（ニップ部Ｎ側）の面には、ヒータ部材３３０を収容するための矩形の収容凹部３４１が設けられている。ヒータ部材３３０は、その収容凹部３４１内に収容された状態で、後述のコネクタによってヒータホルダ３４０と一緒に挟まれることで保持される。
【0119】
一対の支持部材３６４は、定着ベルト３１０の内周に挿入されて定着ベルト３１０を支持するＣ字状のベルト支持部３６４ｂと、定着ベルト３１０の端面に接触してベルト幅方向の移動（片寄り）を規制するフランジ状のベルト規制部３６４ｃと、ヒータホルダ３４０及びステー３５０の両端部側が挿入されてこれらを支持する支持凹部３６４ｄと、を有している。
【0120】
図１５は、ヒータ部材３３０の平面図、図１６は、その分解斜視図である。なお、以下の説明において、ヒータ部材３３０に対する、定着ベルト３１０側（ニップ部Ｎ側）を「表側」と称し、ヒータホルダ３４０側を「裏側」と称して説明する。
【0121】
図１５及び図１６に示すように、ヒータ部材３３０は、板状の基材層３３１と、基材層３３１の表側に設けられた第１絶縁層３３２と、第１絶縁層３３２の表側に設けられた導体層３３４と、導体層３３４の表側を被覆する第２絶縁層３３５と、基材層３３１の裏側に設けられた第３絶縁層３３６との、複数の構成層が積層されて構成されている。
【0122】
導体層３３４は、面状の抵抗発熱体で構成された一対の発熱部３３３と、各発熱部３３３の長手方向一端部側に設けられた一対の電極部３３３ａと、電極部３３３ａと発熱部３３３との間及び発熱部３３３同士を接続する複数の給電線３３３ｂとで構成されている。また、図１５に示すように、各電極部３３３ａは、後述のコネクタとの接続を確保するため、少なくとも一部が第２絶縁層３３５に被覆されておらず露出した状態となっている。
【0123】
各発熱部３３３は、例えば、銀パラジウム（ＡｇＰｄ）やガラス粉末などを調合したペーストをスクリーン印刷等により基材層３３１に塗工し、その後、当該基材層３３１を焼成することによって形成することができる。発熱部３３３の材料として、これら以外に、銀合金（ＡｇＰｔ）や酸化ルテニウム（ＲｕＯ2）の抵抗材料を用いてもよい。
【0124】
本実施形態では、各発熱部３３３が互いに平行に基材層３３１の長手方向に伸びるように設けられている。各発熱部３３３の一端部（図７における右端部）同士は、給電線３３３ｂを介して互いに電気的に接続され、各発熱部３３３の他端部（図１５における左端部）は、それぞれ別の給電線３３３ｂを介して電極部３３３ａに対して電気的に接続されている。
【0125】
給電線３３３ｂは、発熱部３３３よりも小さい抵抗値の導体で構成されている。給電線３３３ｂや電極部３３３ａの材料としては、銀（Ａｇ）もしくは銀パラジウム（ＡｇＰｄ）などを用いることができ、このような材料をスクリーン印刷するなどによって給電線３３３ｂや電極部３３３ａが形成されている。
【0126】
基材層３３１は、ステンレス（ＳＵＳ）や鉄、アルミニウム等の金属材料で構成されている。また、基材層３３１の材料として、金属材料のほか、セラミック、ガラス等を用いることも可能である。基材層３３１にセラミックなどの絶縁材料を用いた場合は、基材層３３１と導体層３３４との間の第１絶縁層３３２を省略することが可能である。
【0127】
一方、金属材料は、急速加熱に対する耐久性に優れ、加工もしやすいため、低コスト化を図るのに好適である。金属材料の中でも、特にアルミニウムや銅は熱伝導性が高く、温度ムラが発生しにくい点で好ましい。また、ステンレスはこれらに比べて安価に製造できる利点がある。
【0128】
各絶縁層５１，５３，５４は、耐熱性ガラスで構成されている。また、これらの材料として、セラミックあるいはポリイミド（ＰＩ）等を用いることも可能である。
【0129】
また、図１７に示すように、基材層３３１の裏側の面に基材層３３１よりも熱伝導率が高い高熱伝導層５５を設けてもよい。この場合、ヒータ部材３３０の熱が高熱伝導層５５を介して分散することで、ヒータ部材３３０の温度ムラを抑制することができる。また、効果的に温度ムラを抑制できるようにするため、高熱伝導層５５は、発熱部３３３が設けられている領域全体（長手方向及び短手方向）に渡って配置されていることが望ましい。
【0130】
本実施形態では、発熱部３３３や電極部３３３ａ及び給電線３３３ｂに銀やパラジウムなどの合金を用い、ＰＴＣ特性を有するものとした。ＰＴＣ特性とは、温度が高くなると抵抗値が高くなる（一定電圧をかけた場合に、ヒータ出力が下がる）特性である。
【0131】
ＰＴＣ特性を有する発熱部３３３とすることで、低温では高出力によって高速で立ち上がり、高温では低出力により過昇温を抑制することができる。例えば、ＰＴＣ特性のＴＣＲ係数を３００～４０００ｐｐｍ／度程度にすれば、ヒータに必要な抵抗値を確保しながら、低コスト化を図れる。
【0132】
より好ましくは、ＴＣＲ係数を５００～２０００ｐｐｍ／度とするのがよい。ＴＣＲ係数は、２５度と１２５度とで抵抗値を測定することにより算出することができる。例えば、１００度温度上昇して抵抗値が１０％上昇していれば、ＴＣＲ係数は１０００ｐｐｍ／度である。
【0133】
また、抵抗発熱体として正の抵抗温度係数を有する物質、いわゆるＰＴＣ特性を有する物質を用いても良い。このような特性を示す物質には例えばチタン酸バリウム（ＢａＴｉＯ3）系セラミックがある。ＰＴＣ特性を有する物質ではある所定温度に達するまでは温度上昇に従って抵抗値が減少するため印加電力低下が生じず温度立ち上がりが速い。また所定温度に達した後は急激に抵抗値が上昇するため自動的に印加電力が減少するため、温度センサを用いて外部から温度制御しなくても自己温度調節機能を有する。
【0134】
本実施形態では、発熱部３３３の長さ（長手方向の幅）を用紙幅よりも長くしている。このようにすることで、立ち上げ直後に、用紙幅方向の端部付近での温度低下による定着不良の発生を防止できる。反対に、発熱部３３３の長さを長くしすぎると、連続通紙時の非通紙領域における過昇温が発生する虞があるので、発熱部３３３の長さは適切に設定する必要がある。
【0135】
具体的には、本実施形態において、通紙可能な最大用紙サイズ（最大記録媒体通過幅）のレターサイズ２１６ｍｍ幅に対して、発熱部３３３は幅方向の片側で０．５ｍｍ～７ｍｍ大きい範囲（発熱長２１７ｍｍ～２３０ｍｍ）に設定されることが望ましい。さらに望ましくは、最大用紙サイズに対して、発熱部３３３が幅方向の片側で１ｍｍ～５ｍｍ大きい範囲（発熱長２１９ｍｍ～２２６ｍｍ）に設定されるのがよい。本実施形態では、発熱部３３３の長さを２２１ｍｍとしている。
【0136】
図１８は、ヒータ部材３３０及びヒータホルダ３４０にコネクタ７０を装着した状態を示す斜視図である。図１８に示すように、コネクタ７０は、樹脂製のハウジング７１と、ハウジング７１に固定された板バネのコンタクト端子７２と、を有している。コンタクト端子７２はヒータ部材３３０の各電極部３３３ａに接触する一対の接点部７２ａを有する。また、コネクタ７０（コンタクト端子７２）には、給電用のハーネス７３が接続されている。
【0137】
図１８に示すように、コネクタ７０は、ヒータ部材３３０とヒータホルダ３４０とを表側と裏側とから一緒に挟むようにして取り付けられる。これにより、コンタクト端子７２の各接点部７２ａがヒータ部材３３０の電極部３３３ａに対して弾性的に接触（圧接）することで、コネクタ７０を介して発熱部３３３と画像形成装置に設けられた電源とが電気的に接続され、電源から発熱部３３３へ電力が供給可能な状態となる。
【0138】
ところで、ヒータ部材３３０は、発熱部３３３の発熱により温度上昇することで、熱膨張が生じる。このような温度変化に伴うヒータ部材３３０の伸縮は、特にヒータ部材３３０の長手方向において顕著となる傾向にある。そのため、ヒータ部材３３０が収容されるヒータホルダ３４０の収容凹部３４１は、ヒータ部材３３０が温度変化しても長手方向に自由に伸縮できるように、予めヒータ部材３３０よりも長手方向に大きく形成し、長手方向の隙間Ｓ（図３０参照）を確保しておく必要がある。
【0139】
しかしながら、ヒータ部材３３０と収容凹部３４１との間に長手方向の隙間Ｓがあると、ヒータ部材３３０が熱膨張していない場合に収容凹部３４１内でのヒータ部材３３０のがたつきが発生する。そして、これが原因で、電極部３３３ａとコネクタ７０（コンタクト端子７２）との接触位置がずれて摩耗や接触不良が起きる虞がある。また、ヒータ部材３３０の発熱領域が長手方向に変化することで定着品質が低下する懸念もある。
【0140】
特に、加工性や低コスト化などの観点から、基材層３３１の材料としてセラミックよりも安価な金属材料を用いた場合は、温度変化に伴うヒータ部材３３０の長手方向の伸縮量はより一層大きくなる傾向にあるため、ヒータ部材３３０と収容凹部３４１との間の長手方向の隙間Ｓを大きく確保する必要が生じる。従って、この場合は、収容凹部３４１内でのヒータ部材３３０のがたつきがより大きくなってしまう。
【0141】
さらに、本実施形態のように、発熱部３３３の長さＫ（図３０参照）が最大用紙サイズＷｍａｘよりも長く設定されている場合は、非通紙領域での温度上昇が顕著になるため、その部分での熱膨張が大きくなる傾向にある。また、発熱部３３３がＰＴＣ特性を有する場合は、非通紙領域で温度上昇すると、その部分の抵抗値が上昇し、通紙領域内に比べて発熱量が多くなるので、非通紙領域での熱膨張が促進される。
【0142】
これらの場合、上述のヒータ部材３３０のがたつきはより深刻なものとなる。なお、ＰＴＣ特性に起因する熱膨張の事象は、図１５に示すような２つの発熱部３３３同士が直列に接続されているパターンに限らず、例えば図１９に示すような発熱部３３３同士が並列に接続されているパターンにおいても、少なくとも長手方向に電流が流れる成分Ｉｘを有する場合、同様に発生する。
【0143】
すなわち、図１９の一点鎖線で囲まれた拡大図に示すように、１つの発熱部３３３の一端部から他端部の間で用紙Ｐの幅方向端部ｈが通過するように搬送されると、当該発熱部３３３のうち、用紙Ｐが通過しない高温の非通紙領域３３３ｄから用紙Ｐが通過する低温の通紙領域３３３ｃへ電流が流れる。そうすると直列の場合と同様になるため、非通紙領域３３３ｄの発熱量が多くなり、熱膨張が促進されることになる。
【0144】
そのため、本実施形態においては、ヒータ部材３３０が収容凹部３４１内でがたつかないように、ヒータ部材３３０を長手方向に位置決めするようにしている。以下、ヒータ部材３３０とヒータホルダ３４０との位置決め構造について説明する。
【0145】
（ヒータとヒータホルダとの位置決め構造）
図１３及び図１４に示すように、ヒータ部材３３０の長手方向一端部側には、位置決め部としての位置決め孔３３０ａが設けられている。本実施形態では、位置決め孔３３０ａが、ヒータ部材３３０の長手方向に対して交差する方向（短手方向）に窪むように形成された凹部で構成されている。
図１３及び図１４に示すように、ヒータ部材３３０の長手方向一端部側には、位置決め部としての位置決め孔３３０ａが設けられている。本実施形態では、位置決め孔３３０ａが、ヒータ部材３３０の長手方向に対して交差する方向（短手方向）に窪むように形成された凹部で構成されている。
【0146】
一方、ヒータホルダ３４０の収容凹部３４１には、位置決め孔３３０ａと嵌合する位置決め部としての位置決め突起３４０ｂが設けられている。ヒータ部材３３０を収容凹部３４１内に収容する際、位置決め孔３３０ａを位置決め突起３４０ｂに対して嵌合させることで、ヒータ部材３３０をヒータホルダ３４０に対して長手方向に位置決めすることができる。これにより、収容凹部３４１内でのヒータ部材３３０の長手方向のがたつきを防止できるようになる。
【0147】
なお、ヒータ部材３３０及びヒータホルダ３４０において、それぞれの位置決め部（位置決め孔３３０ａ及び位置決め突起３４０ｂ）が設けられた端部側とは反対の端部側には、位置決め部は設けられていない。このようにすることで、温度変化に伴うヒータ部材３３０の長手方向に伸縮が拘束されないようにしている。
【0148】
上述の位置決め部を有するヒータ及びヒータホルダの効果を確認する試験を行った。試験では、位置決め部を有するヒータ及びヒータホルダと、位置決め部を有しないヒータ及びヒータホルダとを用意し、それぞれを同じ定着装置及び同じ画像形成装置に搭載して、レターサイズの普通紙を縦方向に、１分当たりの出力枚数５０枚（５０ｐｐｍ）で、１００枚通紙した。
【0149】
その結果、位置決め部を有しない例では、通紙開始後２枚目で用紙の幅方向一端部側に定着不良が生じ、５０枚目で定着ベルトの離型層（ＰＦＡ層）に剥離が生じた。これは、図２０に示すように、ヒータ部材３３０が正規の位置（点線で示す位置）より左側に位置ずれした結果、ヒータ部材３３０の発熱分布も左側にずれて温度ムラが発生したためと考えられる。
【0150】
すなわち、ベルト幅方向の右側では、定着ベルトの温度（実線）が本来の温度（点線）に比べて低い温度となったため、用紙の右端部側で定着不良が発生したものと考えられる。一方、ベルト幅方向の左側では、反対に定着ベルトの温度上昇が過剰になってしまい、定着ベルトの表層が剥離したものと考えられる。
【0151】
これに対して、位置決め部を有する例においては、定着不良、定着ベルトの損傷（表層剥離）はいずれも生じなかった。従って、位置決め部を有することで、ヒータホルダに対するヒータの位置精度が向上し、定着不良やベルト損傷が生じるような温度分布ムラを回避できることが確認できた。
【0152】
また、図１５に示すように、本実施形態では、位置決め孔３３０ａがヒータ部材３３０の長手方向における電極部３３３ａ側に設けられているため、電極部３３３ａ側を基準にヒータ部材３３０の位置決めがなされる。従って、ヒータ部材３３０が熱膨張しても、電極部３３３ａの位置はヒータ部材３３０の長手方向に変化しにくいので、電極部３３３ａとコネクタ７０とのずれが効果的に抑制され、摩耗や接触不良の発生を防止できる。
【0153】
また、図２１に示す例のように、ヒータ部材３３０の長手方向の両端部側にそれぞれ電極部３３３ａがあり、一端部側と他端部側とで電極部３３３ａの数が異なる場合は、できるだけ多くの電極部３３３ａとコネクタ７０とのずれを抑制するために、電極部３３３ａの数の多い側に位置決め孔３３０ａを設けるとよい。
【0154】
また、図２２に示す例のように、ヒータ部材３３０の一端部側と他端部側とでヒータ部材３３０の長手方向における電極部３３３ａの幅が異なる場合は（Ｌ１＜Ｌ２）、短い方の電極部３３３ａ側（Ｌ１側）に位置決め孔３３０ａを設けるのがよい。このようにすることで、幅の小さい電極部３３３ａとコネクタ７０とのずれを抑制することができ、導通性を確保することができる。
【0155】
別の見方をすると、位置決め孔３３０ａが設けられた側では、電極部３３３ａを長手方向に短くすることができるので、小型化及び低コスト化を図れる。また、図１５に示すように、本実施形態では、位置決め孔３３０ａが、ヒータ部材３３０の長手方向における左側給電線３３３ｂの箇所に対応して設けられている。
【0156】
左側給電線３３３ｂ以外の箇所、例えば、発熱部３３３や電極部３３３ａの箇所に対して位置決め孔３３０ａを設けることも可能であるが、その場合、ヒータ部材３３０（基材層３３１）が短手方向（図１５における上下方向）に大きくなる可能性がある。発熱部３３３では、用紙に対して十分な熱を供給するために短手方向に所定以上の幅（例えば５ｍｍ以上）を確保する必要があり、電極部３３３ａも、コネクタ７０との位置ずれを考慮して短手方向に所定以上の幅（例えば５ｍｍ以上）を確保しければならない。
【0157】
一方、左側給電線３３３ｂにはこのような事情がないため、通電可能であれば短手方向の幅は比較的小さくすることが可能である。このため、ある程度設計自由度の高い左側給電線３３３ｂの箇所に対応して位置決め孔３３０ａを設けることで、ヒータ部材３３０の短手方向の大型化を回避することが可能となる。
【0158】
図２３は、位置決め孔３３０ａ及び位置決め突起３４０ｂを拡大して示す図である。図２３において、上側がヒータ部材３３０の表側、下側がヒータ部材３３０の裏側である。図２３に示すように、位置決め突起３４０ｂの根元部には、隅曲面部３４０ｃが形成されている場合がある。
【0159】
このような隅曲面部３４０ｃが存在する場合、位置決め突起３４０ｂを位置決め孔３３０ａに嵌合すると、図２３に示すように、隅曲面部２３ｃの箇所では位置決め突起３４０ｂの幅が広がっているため、位置決め孔３３０ａに対して位置決め突起３４０ｂを完全に挿入できずに、ヒータ部材３３０の裏面と収容凹部３４１の底面との間に隙間が生じる。その結果、ヒータ部材３３０が収容凹部３４１の底面から浮いてしまい、ヒータ部材３３０を安定して保持することができなくなる。
【0160】
このようなヒータ部材３３０の浮きを抑制するため、図２４に示すように、位置決め孔３３０ａにおける位置決め突起３４０ｂの根元部が挿入される開口部側の箇所を、幅広に形成してもよい。図２４に示す例では、裏面側の第３絶縁層３３６の開口幅を、基材層３３１の開口幅よりも、幅方向の片側で（幅α）０．１ｍｍ以上５ｍｍ以下の範囲で大きく形成している。
【0161】
これにより、位置決め突起３４０ｂの根元部（隅曲面部２３ｃ）が位置決め孔３３０ａ内に完全に挿入されるようになり、収容凹部３４１の底面に対するヒータ部材３３０の浮きを抑制することができるようになる。本実施形態では、位置決め部として、ヒータ部材３３０に位置決め孔３３０ａを設け、ヒータホルダ３４０に位置決め突起３４０ｂを設けているが、これとは反対に、図２５に示すように、ヒータ部材３３０に位置決め突起３３０ｂを設け、ヒータホルダ３４０に位置決め孔３４０ｄを設けることでも、ヒータ部材３３０とヒータホルダ３４０との長手方向の位置決めを行うことが可能である。
【0162】
しかしながら、この場合は、ヒータ部材３３０に位置決め突起３４０ｂを設ける分、ヒータ部材３３０の外形が大きくなるため、小型化に不利となる。また、ヒータ部材３３０を金属板などの板状の部材から切り出す場合、ヒータ部材３３０に突起を設けると材料を余分に切り出さなければならず、歩留まりが悪くなるため、製造コストも高くなってしまう。従って、小型化や低コスト化の観点からすれば、ヒータ部材３３０の外形が大きくならないように、ヒータ部材３３０に設けられる位置決め部は位置決め孔３３０ａであることが好ましい。
【0163】
また、位置決め孔３３０ａとしては、上述の凹部に限らず、図２６に示すような貫通孔であってもよい。この貫通孔は、ヒータ部材３３０の表側から裏側へ厚さ方向に貫通し、開口部がヒータ部材３３０の表側の面と裏側の面にのみに形成されている。
【0164】
すなわち、貫通孔は、上述の凹部とは異なり、ヒータ部材３３０の側面部（ヒータ部材３３０の表側の面又は裏側の面とは交差する面）には開口していない。このような貫通孔で位置決め孔３３０ａを構成することで、ヒータ部材３３０の外形（側面部）を凹凸の無い矩形に形成することができる。これにより、ヒータ部材３３０の製造コストを低減できるようになる。
【0165】
上述のように、温度変化に伴うヒータ部材３３０の伸縮は、特にヒータ部材３３０の長手方向において顕著となる傾向にあるが、短手方向においてもヒータ部材３３０の伸縮は発生する。そのため、短手方向においても、ヒータ部材３３０と収容凹部３４１との間には隙間が介在するように構成されている。
【0166】
従って、ヒータ部材３３０を収容凹部３４１に収容したときは、短手方向に若干のガタがある。このように、ヒータ部材３３０を収容凹部３４１に収容した時点では、短手方向のガタがあるが、定着ベルト３１０が回転した際は、その回転力によってヒータ部材３３０の短手方向の位置決めがなされる。
【0167】
すなわち、図２７に示すように、定着ベルト３１０が回転すると、その回転力によってヒータ部材３３０が定着ベルト３１０の回転方向Ｑ（以下、「ベルト回転方向」という。）の下流側へ押し動かされるので、ヒータ部材３３０のベルト回転方向下流側の側面部３３０ｘがこれに対向する収容凹部３４１の側面部３４１ｘに突き当たることで、ヒータ部材３３０の短手方向の位置決めがなされる。
【0168】
ここで、本実施形態では、図２８に示すように、ヒータ部材３３０の位置決め孔３３０ａ及びヒータホルダ３４０の位置決め突起３４０ｂは、ベルト回転方向上流側（図の下側）の側面部３３０ｙ，３４１ｙに設けられている。このため、本実施形態では、ベルト回転方向下流側（図の上側）の側面部３３０ｘ，３４１ｘを、凹凸の無い直線状の平面に形成することができる。これにより、定着ベルト３１０が回転した際のヒータ部材３３０の短手方向の位置決めを、凹凸の無い側面部３３０ｘ，３４１ｘ同士で行うことができ、短手方向の位置精度が向上する。
【0169】
また、図２６に示す例のように、位置決め孔３３０ａを貫通孔で構成した場合も、同様にベルト回転方向下流側の側面部３３０ｘ，３４１ｘを、凹凸の無い直線状の平面に形成することができる。要するに、ヒータ部材３３０の短手方向の位置精度を高めるには、位置決め部をヒータ部材３３０及びヒータホルダ３４０のベルト回転方向下流側の側面部３３０ｘ，３４１ｘ以外の部分に設けるとよい。
【0170】
また、図２９に示す例のように、反対に、位置決め孔３３０ａ及び位置決め突起３４０ｂが、ベルト回転方向下流側の側面部３３０ｘ，３４１ｘに設けられている場合は、定着ベルト３１０の回転によって、位置決め孔３３０ａと位置決め突起３４０ｂとの嵌合を確実に行わせることが可能である。
【0171】
（ヒータホルダと定着装置本体との位置決め構造）
次に、ヒータホルダ３４０と定着装置本体（装置フレーム３６０）との位置決め構造について説明する。図１３及び図１４に示すように、ヒータホルダ３４０の長手方向一端部側には、位置決め部としての位置決め凹部３４０ｅが設けられている。この位置決め凹部３４０ｅに対して、図１３及び図１４の左側に示される支持部材３６４の嵌合部３６４ｅが嵌合することで、ヒータホルダ３４０と支持部材３６４との長手方向の位置決めがなされる。
次に、ヒータホルダ３４０と定着装置本体（装置フレーム３６０）との位置決め構造について説明する。図１３及び図１４に示すように、ヒータホルダ３４０の長手方向一端部側には、位置決め部としての位置決め凹部３４０ｅが設けられている。この位置決め凹部３４０ｅに対して、図１３及び図１４の左側に示される支持部材３６４の嵌合部３６４ｅが嵌合することで、ヒータホルダ３４０と支持部材３６４との長手方向の位置決めがなされる。
【0172】
なお、本実施形態とは反対に、支持部材３６４に位置決め凹部が設けられ、ヒータホルダ３４０にその位置決め凹部と嵌合する凸状の嵌合部が設けられていてもよい。一方、図１３及び図１４の右側に示される支持部材３６４には、嵌合部３６４ｅは設けられておらず、ヒータホルダ３４０との長手方向の位置決めはされない。これにより、温度変化に伴うヒータホルダ３４０の長手方向の伸縮が拘束されないようにしている。
【0173】
また、図１２に示すように、支持部材３６４は、そのガイド溝３６４ａを側壁部３６１ａの挿通溝２８ｂに沿って進入させることで、両側壁部３６１ａに対して組み付けられる。図１２に示す２つの支持部材３６４のうち、ヒータホルダ３４０に対して長手方向の位置決めがなされる支持部材３６４は、奥側の支持部材３６４である。
【0174】
この奥側の支持部材３６４が側壁部３６１ａに対して組み付けられることで、側壁部３６１ａに対するヒータホルダ３４０の長手方向の位置決めがなされる。このように、側壁部３６１ａ及び支持部材３６４は、ヒータホルダ３４０の長手方向の位置決めを行う定着装置本体の位置決め部として機能する。
【0175】
ステー３５０は、支持部材３６４に対して長手方向の位置決めはされない。図１４に示すように、ステー３５０は、その両端部側に、各支持部材３６４に対する長手方向の移動（脱落）を規制する段差部３５０ａが設けられているが、各段差部３５０ａは各支持部材３６４の少なくとも一方に対して長手方向の隙間を介して配置される。
【0176】
すなわち、ステー３５０は、温度変化に伴う長手方向の伸縮が拘束されないように、両方の支持部材３６４に対して長手方向にガタを有するように組み付けられており、支持部材３６４の一方に対して位置決めされるようには構成されていない。続いて、定着装置本体（装置フレーム３６０）と画像形成装置本体１０３との位置決め構造について説明する。
【0177】
（定着装置本体と画像形成装置本体との位置決め構造）
図１２に示すように、第２装置フレーム３６２を構成する後壁部３６２ａの長手方向の一端部側には、画像形成装置本体１０３に対する定着装置本体の位置決めを行う位置決め部としての孔部３６２ｃが設けられている。定着装置本体を画像形成装置本体１０３に取り付ける際、画像形成装置本体１０３に設けられた位置決め部としての突起１０１が、後壁部３６２ａの孔部３６２ｃに対して挿入されることで、突起１０１と孔部３６２ｃが嵌合し、画像形成装置本体１０３に対する定着装置本体の長手方向（ベルト幅方向）の位置決めがなされる。
図１２に示すように、第２装置フレーム３６２を構成する後壁部３６２ａの長手方向の一端部側には、画像形成装置本体１０３に対する定着装置本体の位置決めを行う位置決め部としての孔部３６２ｃが設けられている。定着装置本体を画像形成装置本体１０３に取り付ける際、画像形成装置本体１０３に設けられた位置決め部としての突起１０１が、後壁部３６２ａの孔部３６２ｃに対して挿入されることで、突起１０１と孔部３６２ｃが嵌合し、画像形成装置本体１０３に対する定着装置本体の長手方向（ベルト幅方向）の位置決めがなされる。
【0178】
なお、本実施形態とは反対に、定着装置本体に位置決め部としての突起が設けられ、画像形成装置本体１０３にその突起が嵌合する孔部が設けられていてもよい。さらに、位置決め部としての孔部は、貫通孔であってもよいし、底部を有する凹部であってもよい。
【0179】
また、後壁部３６２ａの孔部３６２ｃが設けられた端部側とは反対の端部側には、位置決め部は設けられていない。これにより、温度変化に伴う定着装置本体の長手方向の伸縮が拘束されないようにしている。
【0180】
以上のように、本実施形態においては、ヒータとヒータホルダとの間、ヒータホルダと定着装置本体との間、及び定着装置本体と画像形成装置本体との間のそれぞれにおいて、長手方向の位置決めがなされる。以下、これら位置決め部同士の位置関係について説明する。また、以下の説明において、ヒータとヒータホルダとの位置決め部を「第１の位置決め部」、ヒータホルダと定着装置本体との位置決め部を「第２の位置決め部」、定着装置本体と画像形成装置本体との位置決め部を「第３の位置決め部」と、称することにする。
【0181】
（位置決め部同士の位置関係）
図３０は、定着装置３００を分解した模式図である。なお、図３０において、定着ベルト３１０は図示省略している。図３０に示すように、第１の位置決め部Ａ（位置決め孔３３０ａ及び位置決め突起３４０ｂ）と、第２の位置決め部Ｂ（位置決め凹部３４０ｅ及び嵌合部３６４ｅ）と、第３の位置決め部Ｃ（孔部３６２ｃ及び突起１０１）は、いずれもヒータ部材３３０の長手方向における発熱部３３３の中央部Ｍを基準に同じ側（図３０では左側）に設けられている。
図３０は、定着装置３００を分解した模式図である。なお、図３０において、定着ベルト３１０は図示省略している。図３０に示すように、第１の位置決め部Ａ（位置決め孔３３０ａ及び位置決め突起３４０ｂ）と、第２の位置決め部Ｂ（位置決め凹部３４０ｅ及び嵌合部３６４ｅ）と、第３の位置決め部Ｃ（孔部３６２ｃ及び突起１０１）は、いずれもヒータ部材３３０の長手方向における発熱部３３３の中央部Ｍを基準に同じ側（図３０では左側）に設けられている。
【0182】
このように、各位置決め部Ａ，Ｂ，Ｃが全て同じ側に設けられていることで、ヒータ部材３３０やヒータホルダ３４０、定着装置本体（装置フレーム３６０）の相対的な位置精度が向上する。すなわち、ヒータ部材３３０やヒータホルダ３４０、定着装置本体が熱膨張しても、これらは同じ端部側（位置決めされている端部側）が基準となって伸縮するため、基準となる端部側での相対的な位置ずれを抑制することができる。
【0183】
特に、本実施形態では、ヒータ部材３３０の長手方向における、第１の位置決め部Ａの位置と第２の位置決め部Ｂの位置とが同じ位置（長手方向おいて重なる位置）となっていることで、図３０における、左側の側壁部３６１ａに対するヒータ部材３３０及びヒータホルダ３４０の位置精度が向上する。従って、位置決めされる端部側において、用紙に対する発熱部３３３の位置精度を高めることができ、定着性を向上させることができる。
【0184】
また、図３０に示すように、定着ベルトの温度を検知する温度センサとしてのサーミスタＴＨも、ヒータ部材３３０の長手方向における発熱部３３３の中央部Ｍを基準に各位置決め部Ａ，Ｂ，Ｃと同じ側に設けることで、ヒータ部材３３０に対するサーミスタＴＨの位置精度も向上させることができる。これにより、サーミスタＴＨの検知結果に基づく定着ベルト３１０の温度制御を高精度に行うことができるようになる。
【0185】
なお、定着ベルトの温度を検知する温度センサは、接触式あるいは非接触式のいずれであってもよい。また、定着ベルトの温度を検知する代わりに、加圧ローラ３２０の温度を検知する温度センサを用いることも可能である。温度センサをヒータ部材３３０の裏側の面に接触又は近接させて配置する場合は、本実施形態のように、基材層３３１の裏側の面に絶縁層（第３絶縁層３３６）を設けることが望ましい。
【0186】
また、図３１に示すように、異なる幅サイズの用紙Ｐ１，Ｐ２，Ｐ３がそれぞれの幅方向の一端部（図の左端部側）を位置決め基準Ｇとして揃えて供給される場合は、用紙の位置決め基準Ｇも、上記発熱部３３３の中央部Ｍを基準に各位置決め部Ａ，Ｂ，Ｃと同じ側に設けられていることが望ましい。これにより、ヒータ部材３３０に対する用紙の位置精度が向上し、定着品質を向上させることができる。
【0187】
本実施形態では、各位置決め部Ａ，Ｂ，Ｃの全てを同じ側に設けているが、これらのうちのいずれか２つのみを同じ側に設けることでも、位置精度を向上させることが可能である。例えば、第１の位置決め部Ａと第２の位置決め部Ｂのみ、あるいは、第１の位置決め部Ａと第３の位置決め部Ｃのみを、発熱部３３３の中央部Ｍを基準に同じ側に配置してもよい。続いて、第１の位置決め部Ａと加圧ローラ３２０の駆動伝達ギヤ３２４との位置関係について説明する。
【0188】
（第１の位置決め部と駆動伝達ギヤとの位置関係）
図３０に示すように、本実施形態では、駆動伝達ギヤ３２４に対するヒータ部材３３０やヒータホルダ３４０の干渉を回避するため、第１の位置決め部Ａと駆動伝達ギヤ３２４とを、発熱部３３３の中央部Ｍを基準に互いに反対側に設けている。これに対して、第１の位置決め部Ａと駆動伝達ギヤ３２４とを同じ側に設けると、ヒータ部材３３０やヒータホルダ３４０が駆動伝達ギヤ３２４と干渉する虞がある。
図３０に示すように、本実施形態では、駆動伝達ギヤ３２４に対するヒータ部材３３０やヒータホルダ３４０の干渉を回避するため、第１の位置決め部Ａと駆動伝達ギヤ３２４とを、発熱部３３３の中央部Ｍを基準に互いに反対側に設けている。これに対して、第１の位置決め部Ａと駆動伝達ギヤ３２４とを同じ側に設けると、ヒータ部材３３０やヒータホルダ３４０が駆動伝達ギヤ３２４と干渉する虞がある。
【0189】
すなわち、ヒータ部材３３０及びヒータホルダ３４０に位置決め部Ａを設けると、第１の位置決め部Ａの設置スペース分、ヒータ部材３３０及びヒータホルダ３４０が長くなるので、それぞれの端部が駆動伝達ギヤ３２４の位置まで伸ばされると、駆動伝達ギヤ３２４と干渉する問題が生じる。また、駆動伝達ギヤ３２４は、その径が小さいと、画像形成装置本体１０３側のギヤから受ける力が大きくなり、加圧ローラ３２０の回転軸が撓む虞があるため、駆動伝達ギヤ３２４の径は大きい方が望ましい。
【0190】
しかしながら、駆動伝達ギヤ３２４の径を大きくすると、ますますヒータ部材３３０やヒータホルダ３４０との干渉が生じやすくなる。さらに、本実施形態のように、ヒータ部材３３０がヒータホルダ３４０の加圧ローラ３２０側（ニップ部Ｎ側）の面に保持されている場合は（図２参照）、ヒータ部材３３０と駆動伝達ギヤ３２４と距離が近くなるため、これらの干渉は一層生じやすくなる。
【0191】
このような干渉を回避する対策として、例えば、加圧ローラ３２０の軸を伸ばし、駆動伝達ギヤ３２４をヒータ部材３３０やヒータホルダ３４０と干渉しない位置にずらして配置する方法が考えられる。しかしながら、加圧ローラ３２０の軸を伸ばすと、加圧ローラ３２０と定着ベルト３１０との間での加圧力に対する剛性（曲げ強度）が低下し、撓みが生じやすくなる。
【0192】
そのため、加圧ローラ３２０の剛性を確保できるように回転軸を太く形成する必要が生じ、重量が増えたり高コスト化したりするといった別の課題が発生する。従って、加圧ローラ３２０の軸を伸ばす方法は好ましい解決策とは言えない。
【0193】
そこで、本実施形態においては、上述のように、第１の位置決め部Ａと駆動伝達ギヤ３２４とを、発熱部３３３の中央部Ｍを基準に互いに反対側に設けるようにしている。このように、第１の位置決め部Ａと駆動伝達ギヤ３２４とを互いに反対側に設けることで、加圧ローラ３２０の軸を伸ばさなくても、駆動伝達ギヤ３２４に対するヒータ部材３３０及びヒータホルダ３４０の干渉を回避することができるようになる。
【0194】
また、図３０に示すように、電極部３３３ａも、発熱部３３３の中央部Ｍを基準に駆動伝達ギヤ３２４とは反対側に設けられることで、ギヤの噛み合い部で発生する熱によって電極部３３３ａやこれに接続されるコネクタ７０が温度上昇するのを抑制できるようになる。これにより、コネクタ７０の温度上昇に伴う電極部３３３ａに対する接触圧の低下などを防止できるようになる。
【0195】
なお、ヒータ部材３３０の小型化及び低コスト化の観点からすれば、上述のように、ヒータ部材３３０に設けられる位置決め部は、図１７に示す位置決め突起３３０ｂではなく、図１４に示す位置決め孔３３０ａであることが好ましい。しかし、位置決め部がいずれの場合でもヒータ部材３３０及びヒータホルダ３４０に設けられると、これらを長くする必要があるので、駆動伝達ギヤ３２４に対するヒータ部材３３０及びヒータホルダ３４０の干渉の問題は同様に生じ得る。
【0196】
従って、ヒータ部材３３０及びヒータホルダ３４０に位置決め部を設けることによる駆動伝達ギヤ３２４との干渉を回避する観点からすれば、ヒータ部材３３０に設けられる位置決め部は、凹部、凸部、貫通孔のいずれかに限定されるものではない。また、加圧ローラ３２０の一端部側に設けられる駆動伝達部材は、駆動伝達ギヤ３２４のほか、駆動伝達ベルトを張架するプーリやカップリング機構などであってもよい。さらに続いて、ヒータ部材３３０における電極部３３３ａへの熱伝達を抑制する構成について説明する。
【0197】
（電極部への熱伝達抑制構造）
上述の説明では、ヒータ部材３３０の長手方向の位置決めを行うために、ヒータ部材３３０に位置決め孔３３０ａを設けた構成ついて述べたが、このような位置決め孔３３０ａを、発熱部３３３が設けられた部分と電極部３３３ａが設けられた部分との間に形成することで、発熱部３３３から電極部３３３ａへの熱伝達を抑制する手段として利用することができる。すなわち、図１５に示すように、位置決め孔３３０ａが設けられている部分は、発熱部３３３が設けられた部分よりも断面積の小さい小断面部３３０ｚとなっているため、この小断面部３３０ｚにおいて発熱部３３３から電極部３３３ａへの熱伝達を抑制することができる。
上述の説明では、ヒータ部材３３０の長手方向の位置決めを行うために、ヒータ部材３３０に位置決め孔３３０ａを設けた構成ついて述べたが、このような位置決め孔３３０ａを、発熱部３３３が設けられた部分と電極部３３３ａが設けられた部分との間に形成することで、発熱部３３３から電極部３３３ａへの熱伝達を抑制する手段として利用することができる。すなわち、図１５に示すように、位置決め孔３３０ａが設けられている部分は、発熱部３３３が設けられた部分よりも断面積の小さい小断面部３３０ｚとなっているため、この小断面部３３０ｚにおいて発熱部３３３から電極部３３３ａへの熱伝達を抑制することができる。
【0198】
これにより、電極部３３３ａに接触するコネクタ７０の温度上昇を抑制することができ、コネクタ７０の温度上昇に伴う電極部３３３ａに対する接触圧の低下を防止できるようになる。このように、本実施形態によれば、発熱部３３３が発熱しても、電極部３３３ａやコネクタ７０が温度上昇しにくくなり、電極部３３３ａに対するコネクタ７０の接触圧を良好に維持することができるので、信頼性が向上する。
【0199】
特に、本実施形態のように、発熱部３３３の長さを最大用紙サイズよりも長く設定している場合や、発熱部３３３がＰＴＣ特性を有し、発熱部３３３の少なくとも一部においてヒータ部材３３０の長手方向に電流が流れるように構成されている場合は、非通紙領域で発熱量が多くなるため、このような小断面部３３０ｚを設けることによる効果を大きく期待できる。
【0200】
また、本実施形態の構成の場合、位置決め孔３３０ａが、発熱部３３３から電極部３３３ａへの熱伝達を抑制する小断面部３３０ｚとしての機能も兼ねることで、位置決め部と熱伝達抑制部とを別個に設けなくてもよくなり、ヒータ部材３３０の小型化を図れるようになる。また、ヒータ部材３３０に小断面部３３０ｚを形成するだけで、電極部３３３ａへの熱伝達を抑制できるので、ヒータ部材３３０に放熱部材などの別部材を新たに追加する必要がなく小型化に有利である。
【0201】
また、小断面部３３０ｚは、発熱部３３３が設けられた部分よりも断面積が小さければ、任意の形状に形成することが可能である。例えば、図２６に示す例のような、貫通孔から成る位置決め孔３３０ａを設けることでも小断面部３３０ｚを形成することが可能である。
【0202】
さらに、図３２に示す例のように、発熱部３３３が設けられた部分と電極部３３３ａが設けられた部分との間で、基材層３３１を部分的に薄くすることで、小断面部３３０ｚを形成することも可能である。以下、他の定着装置の構成について説明する。
【0203】
（他の定着装置の構成）
図３３に示す例では、上述の実施形態とは反対に、駆動伝達ギヤ３２４を、発熱部３３３の中央部Ｍを基準として各位置決め部Ａ，Ｂ，Ｃと同じ側に設けている。この場合、駆動伝達ギヤ３２４の位置精度が向上するので、画像形成装置本体１０３に設けられたギヤとの噛み合いを精度良くに行うことができるようになり、耐久性に関する信頼性が向上する。
図３３に示す例では、上述の実施形態とは反対に、駆動伝達ギヤ３２４を、発熱部３３３の中央部Ｍを基準として各位置決め部Ａ，Ｂ，Ｃと同じ側に設けている。この場合、駆動伝達ギヤ３２４の位置精度が向上するので、画像形成装置本体１０３に設けられたギヤとの噛み合いを精度良くに行うことができるようになり、耐久性に関する信頼性が向上する。
【0204】
また、図３３に示す例では、定着装置本体（装置フレーム３６０）と画像形成装置本体１０３とを位置決めする第３の位置決め部Ｃを、定着装置３００の一方の側壁部３６１ａの端部３６１ｅと、これと嵌合する画像形成装置本体１０３側の孔部１０２（又は凹部）と、で構成している。この場合、各位置決め部Ａ，Ｂ，Ｃの全てを、ヒータ部材３３０の長手方向において同じ位置（長手方向おいて重なる位置）にすることができる。このように、各位置決め部Ａ，Ｂ，Ｃの全てを、ヒータ部材３３０の長手方向において同じ位置にすることで、画像形成装置本体１０３に対するヒータ部材３３０の位置精度がより一層向上する。
【0205】
また、図３４に示す例のように、ヒータ部材３３０に設けられた位置決め部としての孔部３３０ｃ（小断面部３３０ｚ）に対して側壁部３６１ａの挿通溝３６１ｄの縁を直接嵌合させたり、あるいは、図３５に示す例のように、ヒータ部材３３０に設けられた孔部３３０ｃ（小断面部３３０ｚ）に対してステー３５０に設けられた突起３５０ｂを直接嵌合させたりして、ヒータ部材３３０を長手方向に位置決めすることも可能である。このように、ヒータ部材３３０の位置決め部に嵌合して位置決めを行う相手部材は、上述のヒータホルダ３４０以外に、側壁部３６１ａやステー３５０であってもよい。
【0206】
しかもこの場合、ヒータ部材３３０の熱は、ヒータ部材３３０に直接接触する側壁部３６１ａやステー３５０へ伝達されやすくなるので、ヒータ部材３３０の温度上昇を抑制することが可能である。また、図３４及び図３５に示すように、このような側壁部３６１ａやステー３５０がヒータ部材３３０に直接接触する箇所を、ヒータ部材３３０の長手方向における発熱部３３３と電極部３３３ａとの間に設けることで、発熱部３３３から電極部３３３ａへの熱の伝達をより一層抑制することができるようになる。
【0207】
また、側壁部３６１ａやステー３５０の材料を、ヒータホルダ３４０よりも熱伝導率の高い材料、より好ましくはヒータ部材３３０（基材層３３１）よりも熱伝導率の高い材料で構成することで、ヒータ部材３３０の温度上昇を効率的に抑制することができる。ただし、ヒータ部材３３０の熱をその長手方向の一端部側において、側壁部３６１ａやステー３５０に伝達しやすくすると、反対の端部側との放熱量の差が大きくなることで、ヒータ部材３３０の一端部側と他端部側とで温度が不均一になる可能性がある。
【0208】
これに対する対策として、例えば、図３６に示すように、ヒータ部材３３０の孔部３３０ｃ（小断面部３３０ｚ）が設けられた端部とは反対の端部側に、基材層３３１よりも熱伝導率の高い高熱伝導部材７４を設けるとよい。これにより、側壁部３６１ａやステー３５０が直接接触する端部側とは反対の端部側においても伝熱効果（放熱効果）が増すようになるので、ヒータ部材３３０の一端部側と他端部側とでの温度不均一を緩和することができる。
【0209】
また、温度不均一を効果的に緩和するために、発熱部３３３の中央部Ｍからの孔部３３０ｃまでの距離Ｅ１と、発熱部３３３の中央部Ｍから高熱伝導部材７４までの距離Ｅ２は、差が２ｍｍ以下、望ましくは同じ距離（対称位置）であるのがよい。また、高熱伝導部材７４を板バネ形状などに形成し、高熱伝導部材７４がヒータ部材３３０とヒータホルダ３４０とを一緒に挟んで保持する挟持部材としての機能を兼ねるようにしてもよい。これにより、ヒータ部材３３０の均熱化と脱落防止の２つの機能を一部品で実現することができ、低コスト化を図れる。
【0210】
【0211】
まず、図３７に示す定着装置３００は、定着ベルト３１０に対して加圧ローラ３２０側とは反対側に、押圧ローラ３７０が配置されており、この押圧ローラ３７０とヒータ部材３３０とによって定着ベルト３１０を挟んで加熱するように構成されている。一方、加圧ローラ３２０側では、定着ベルト３１０の内周にニップ形成部材３８０が配置されている。ニップ形成部材３８０は、ステー３５０によって支持されており、ニップ形成部材３８０と加圧ローラ３２０とによって定着ベルト３１０を挟んでニップ部Ｎを形成している。
【0212】
次に、図３８に示す定着装置３００では、前述の押圧ローラ３７０が省略されており、定着ベルト３１０とヒータ部材３３０との周方向接触長さを確保するために、ヒータ部材３３０が定着ベルト３１０の曲率に合わせて円弧状に形成されている。その他は、図３７に示す定着装置３００と同じ構成である。
【0213】
最後に、図３９に示す定着装置３００では、定着ベルト３１０のほかに加圧ベルト３９０が設けられ、加熱ニップ（第１ニップ部）Ｎ１と定着ニップ（第２ニップ部）Ｎ２とを分けて構成している。すなわち、加圧ローラ３２０に対して定着ベルト３１０側とは反対側に、ニップ形成部材３８０とステー３８１とを配置し、これらニップ形成部材３８０とステー３８１を内包するように加圧ベルト３９０を回転可能に配置している。
【0214】
そして、加圧ベルト３９０と加圧ローラ３２０との間の定着ニップＮ２に用紙Ｐを通紙して加熱及び加圧して画像を定着する。その他は、図２に示す定着装置３００と同じ構成である。
【0215】
以上、種々の定着装置の構成について説明したが、本発明に係るヒータ部材は薄肉定着ベルトを直接加熱する型式の定着装置の他、ヒータ部材を内周に配設したヒートローラ型式の定着装置にも適用可能である。また本発明に係るヒータ部材は、定着装置にのみ適用されるものではない。例えば、本発明に係るヒータ部材は、用紙に塗布されたインクを乾燥させるために、インクジェット方式の画像形成装置に搭載される乾燥装置や、インクジェットプリントヘッドのヒータにも適用可能である。
【0216】
さらに、本発明に係るヒータ部材は、ベルト部材によって用紙などのシートを搬送しながら、そのシートの表面に被覆部材としてのフィルムを熱圧着する被覆装置（ラミネータ）にも適用可能である。また、本発明に係るヒータ部材は、ベルト部材を加熱するベルト加熱装置に限らず、ベルト部材を備えていない加熱装置にも適用可能である。また前記ヒータ部材の抵抗パターンは、シート状、蛇行状の他、櫛歯状、渦巻状等の任意の形状で形成可能である。
【符号の説明】
【0217】
1Y,1M,1C,1Bk：作像ユニット ２：感光体（像担持体）
３：帯電装置 ４：現像装置
４ａ：現像剤担持体 ５：クリーニング装置
５ａ：クリーニングブレード ６：露光装置
７：給紙装置 ８：転写装置
１０：排紙装置 １１：中間転写ベルト
１２：一次転写ローラ １３：二次転写ローラ
１４：用紙搬送路 １５：タイミングローラ
５０：用紙給送装置 ５１，５３，５４：絶縁層
５５：高熱伝導層 ６０：給紙ローラ
７０：コネクタ ７１：ハウジング
７２：コンタクト端子 ７２ａ：接点部
７３：ハーネス ７４：高熱伝導部材
１００：画像形成装置 １０１：突起
１０２：孔部 １０３：画像形成装置本体
２５０：レジストローラ対 ３００：定着装置
３１０：定着ベルト ３２０：加圧ローラ
３２１：芯金 ３２２：弾性層
３２３：離型層 ３２４：駆動伝達ギヤ
３３０：ヒータ部材 ３３１：基材層
３３２、３３５、３３６：絶縁層 ３３３：発熱部
333a、339a～339c：電極部 333b、339d～339f：給電線
３３３ｃ：通紙領域 ３３３ｄ：非通紙領域
３３４：導体層 ３３７：ヒートブロック
３３７ａ：中央側ヒートブロック ３３７ｂ：両端側ヒートブロック
３３８：抵抗調整部 ３４０：ヒータホルダ
３５０：ステー ３６０：装置フレーム
３６３：軸受 ３６４：支持部材
３６５：バネ ３７０：押圧ローラ
３８０：ニップ形成部材 ３８１：ステー
３９０：加圧ベルト Ｐ：用紙
ＴＨ：サーミスタ ＴＭ：転写手段
３：帯電装置 ４：現像装置
４ａ：現像剤担持体 ５：クリーニング装置
５ａ：クリーニングブレード ６：露光装置
７：給紙装置 ８：転写装置
１０：排紙装置 １１：中間転写ベルト
１２：一次転写ローラ １３：二次転写ローラ
１４：用紙搬送路 １５：タイミングローラ
５０：用紙給送装置 ５１，５３，５４：絶縁層
５５：高熱伝導層 ６０：給紙ローラ
７０：コネクタ ７１：ハウジング
７２：コンタクト端子 ７２ａ：接点部
７３：ハーネス ７４：高熱伝導部材
１００：画像形成装置 １０１：突起
１０２：孔部 １０３：画像形成装置本体
２５０：レジストローラ対 ３００：定着装置
３１０：定着ベルト ３２０：加圧ローラ
３２１：芯金 ３２２：弾性層
３２３：離型層 ３２４：駆動伝達ギヤ
３３０：ヒータ部材 ３３１：基材層
３３２、３３５、３３６：絶縁層 ３３３：発熱部
333a、339a～339c：電極部 333b、339d～339f：給電線
３３３ｃ：通紙領域 ３３３ｄ：非通紙領域
３３４：導体層 ３３７：ヒートブロック
３３７ａ：中央側ヒートブロック ３３７ｂ：両端側ヒートブロック
３３８：抵抗調整部 ３４０：ヒータホルダ
３５０：ステー ３６０：装置フレーム
３６３：軸受 ３６４：支持部材
３６５：バネ ３７０：押圧ローラ
３８０：ニップ形成部材 ３８１：ステー
３９０：加圧ベルト Ｐ：用紙
ＴＨ：サーミスタ ＴＭ：転写手段
【先行技術文献】
【特許文献】
【0218】
【文献】特許第４５１２２３２号公報
【図1】
【図2A】
【図2B】
【図3A】
【図3B】
【図3C】
【図3D】
【図3E】
【図4】
【図5】
【図6】
【図7】
【図8】
【図9】
【図10A】
【図10B】
【図10C】
【図10D】
【図11A】
【図11B】
【図12】
【図13】
【図14】
【図15】
【図16】
【図17】
【図18】
【図19】
【図20】
【図21】
【図22】
【図23】
【図24】
【図25】
【図26】
【図27】
【図28】
【図29】
【図30】
【図31】
【図32】
【図33】
【図34】
【図35】
【図36】
【図37】
【図38】
【図39】