(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】特許公報(B2)
(11)【特許番号】
(24)【登録日】2024-10-15
(45)【発行日】2024-10-23
(54)【発明の名称】熱伝導シート
(51)【国際特許分類】
C08J 5/18 20060101AFI20241016BHJP
B26D 1/06 20060101ALI20241016BHJP
B26D 3/28 20060101ALI20241016BHJP
【ＦＩ】
C08J5/18 CER
C08J5/18 CEZ
B26D1/06 Z
B26D3/28 610B
【請求項の数】
5
(21)【出願番号】P 2023133441
(22)【出願日】2023-08-18
(62)【分割の表示】P 2019117438の分割
【原出願日】2019-06-25
(65)【公開番号】P2023160841
(43)【公開日】2023-11-02
【審査請求日】2023-08-18
(73)【特許権者】
【識別番号】000229117
【氏名又は名称】日本ゼオン株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】100147485
【弁理士】
【氏名又は名称】杉村 憲司
(74)【代理人】
【識別番号】230118913
【弁護士】
【氏名又は名称】杉村 光嗣
(74)【代理人】
【識別番号】100150360
【弁理士】
【氏名又は名称】寺嶋 勇太
(72)【発明者】
【氏名】村上 康之
【審査官】増田 亮子
(56)【参考文献】
【文献】特開２０１７－１８５６４２（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１８－１６５０３５（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１８－０４７６６０（ＪＰ，Ａ）
(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)
Ｃ０８Ｊ ５／１８
Ｂ２６Ｄ １／０６
Ｂ２６Ｄ ３／２８
Ｈ０１Ｌ ２３／３６
(57)【特許請求の範囲】
【請求項1】
樹脂と熱伝導性充填材とを含む熱伝導シートであって、前記樹脂および前記熱伝導性充填材を含む条片が、条片の幅方向が熱伝導シートの厚み方向と直交する姿勢で、条片の幅方向に並列接合されてなる構成を有し、
厚み方向の熱伝導率が１２Ｗ／ｍ・Ｋ以上であり、
引張強度が０．４０ＭＰａ以上であり、
所定の方法でナノインデンテーション試験を行った際の押込み深さが２０μｍ以上である、熱伝導シート。
【請求項2】
温度７０℃におけるアスカーＣ硬度が６０以上である、請求項１に記載の熱伝導シート。
【請求項3】
０．９ＭＰａの圧力を加えた時の熱抵抗値が０．０６０℃／Ｗ以下である、請求項１または２に記載の熱伝導シート。
【請求項4】
０．１ＭＰａの圧力を加えた時の熱抵抗値が０．０９６℃／Ｗ以下である、請求項１～３の何れかに記載の熱伝導シート。
【請求項5】
０．１ＭＰａの圧力を加えた時の熱抵抗値を０．９ＭＰａの圧力を加えた時の熱抵抗値で除した値が１．７８以下である、請求項１～４の何れかに記載の熱伝導シート。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、熱伝導シートに関するものである。
【背景技術】
【0002】
近年、プラズマディスプレイパネル（ＰＤＰ）や集積回路（ＩＣ）チップ等の電子部品は、高性能化に伴って発熱量が増大している。その結果、電子部品を用いた電子機器では、電子部品の温度上昇による機能障害対策を講じる必要が生じている。
【0003】
電子部品の温度上昇による機能障害対策としては、一般に、電子部品等の発熱体に対し、金属製のヒートシンク、放熱板、放熱フィン等の放熱体を取り付けることによって、放熱を促進させる方法が採られている。そして、放熱体を使用する際には、発熱体から放熱体へと熱を効率的に伝えるために、熱伝導率が高いシート状の部材（熱伝導シート）を介在させた状態で発熱体と放熱体とを密着させている。
【0004】
従って、発熱体と放熱体との間に挟み込んで使用される熱伝導シートには、優れた熱伝導性を発揮することが求められている。
【0005】
そして、優れた熱伝導性を発揮し得る熱伝導シートの製造方法としては、樹脂および粒子状炭素材料を含むプレ熱伝導シートの積層体よりなる樹脂ブロックをカンナ等の切断具を用いてスライスして熱伝導シートを得る方法が知られている（例えば、特許文献１参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0006】
【文献】特開２０１８－１２９３７７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0007】
しかし、樹脂および熱伝導性充填材を含む樹脂ブロックをカンナ等の切断具でスライスして熱伝導シートを得る上記従来の製造方法では、得られる熱伝導シートがカールしてしまい、熱伝導シートの引張強度や表面平滑性が低下してしまう場合があった。
【0008】
このような問題に対し、本発明者は、樹脂ブロックをスライスする際に、逃げ面およびすくい面の交差角部よりなる刃先を有する片刃の切断刃と、切断刃のすくい面に対向配置されたガイド部材とを備えるスライス機構を使用し、樹脂ブロックから切り出された部分が切断刃のすくい面とガイド部材との間を通過するようにすれば、熱伝導シートがカールするのを抑制し得ることを新たに見出した。
【0009】
しかし、本発明者が更に検討を重ねたところ、上記スライス機構を用いた場合、得られる熱伝導シートの面積が樹脂ブロックのスライス面の面積よりも減少したり、熱伝導シートの表面が変形し難くなったりするという問題が生じ得ることが明らかとなった。
【0010】
そこで、本発明は、カールの発生および面積の減少を抑制しつつ、表面が変形し易い熱伝導シートを製造する技術を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【0011】
本発明者は、上記目的を達成するために鋭意検討を行なった。そして、本発明者は、所定の刃先形状を有する片刃の切断刃と、切断刃のすくい面に対向配置されたガイド部材とを備えるスライス機構を使用して樹脂ブロックをスライスすれば、カールの発生および面積の減少を抑制しつつ、表面が変形し易い新規な熱伝導シートを製造することができることを見出し、本発明を完成させた。
【0012】
即ち、この発明は、上記課題を有利に解決することを目的とするものであり、本発明の熱伝導シートの製造方法は、樹脂と熱伝導性充填材とを含有する樹脂ブロックをスライス機構でスライスして熱伝導シートを得る工程を含む熱伝導シートの製造方法であって、前記スライス機構が、逃げ面と、すくい面と、前記逃げ面と前記すくい面との交差角部よりなる刃先とを有する片刃の切断刃、および、前記すくい面に対向配置されたガイド部材を備え、前記片刃の切断刃は、前記刃先の曲率半径が１０．０μｍ以下であり、前記スライスを、前記樹脂ブロックから切り出された部分が前記すくい面と前記ガイド部材との間を通過するように行うことを特徴とする。このように、片刃の切断刃と、片刃の切断刃のすくい面に対向配置されたガイド部材とを備えるスライス機構を用いて樹脂ブロックをスライスすれば、樹脂ブロックのスライス片よりなる熱伝導シートがカールするのを抑制することができるので、優れた熱伝導性を発揮し得ると共に、引張強度に優れている熱伝導シートを得ることができる。また、刃先の曲率半径が１０．０μｍ以下の切断刃を使用すれば、スライス時の面積の減少を抑制しつつ、表面が変形し易い熱伝導シートを製造することができる。
なお、本発明において、「刃先の曲率半径」は、実施例に記載の方法を用いて測定することができる。
なお、本発明において、「刃先の曲率半径」は、実施例に記載の方法を用いて測定することができる。
【0013】
ここで、本発明の熱伝導シートの製造方法は、前記すくい面に対向する前記ガイド部材の表面の静止摩擦係数が０．４以下であることが好ましい。すくい面に対向するガイド部材の表面の静止摩擦係数が０．４以下であれば、樹脂ブロックから切り出された部分をすくい面とガイド部材との間に良好に通過させることができる。
なお、本発明において、「静止摩擦係数」は、実施例に記載の方法を用いて測定することができる。
なお、本発明において、「静止摩擦係数」は、実施例に記載の方法を用いて測定することができる。
【0014】
また、本発明の熱伝導シートの製造方法は、前記ガイド部材の長さが１ｃｍ以上５ｃｍ以下であることが好ましい。ガイド部材の長さが１ｃｍ以上であれば、熱伝導シートがカールするのを十分に抑制し、優れた熱伝導性を発揮し得ると共に、引張強度に優れている熱伝導シートを得ることができる。また、ガイド部材の長さが５ｃｍ以下であれば、すくい面とガイド部材との間から熱伝導シートを容易に取り出すことができる。
【0015】
そして、本発明の熱伝導シートの製造方法は、前記樹脂ブロックを１０ｍｍ／秒以上４００ｍｍ／秒以下の速度でスライスすることが好ましい。スライス速度を１０ｍｍ／秒以上４００ｍｍ／秒以下とすれば、スライス時の面積の減少を良好に抑制しつつ、引張強度を十分に高めることができる。
【0016】
また、この発明は、上記課題を有利に解決することを目的とするものであり、本発明の熱伝導シートは、樹脂と熱伝導性充填材とを含む熱伝導シートであって、厚み方向の熱伝導率が１２Ｗ／ｍ・Ｋ以上であり、引張強度が０．４０ＭＰａ以上であり、所定の方法でナノインデンテーション試験を行った際の押込み深さが２０μｍ以上であることを特徴とする。このような熱伝導シートは、表面が変形し易く、優れた熱伝導性を発揮し得ると共に、引張強度に優れている。
なお、本発明において、「熱伝導率」、「引張強度」および「押込み深さ」は、それぞれ、実施例に記載の方法を用いて測定することができる。
なお、本発明において、「熱伝導率」、「引張強度」および「押込み深さ」は、それぞれ、実施例に記載の方法を用いて測定することができる。
【0017】
ここで、本発明の熱伝導シートは、温度７０℃におけるアスカーＣ硬度が６０以上であることが好ましい。温度７０℃におけるアスカーＣ硬度が６０以上であれば、発熱体と放熱体との間に挟み込んで良好に使用することができる。
なお、本発明において、「アスカーＣ硬度」は、実施例に記載の方法を用いて測定することができる。
なお、本発明において、「アスカーＣ硬度」は、実施例に記載の方法を用いて測定することができる。
【0018】
また、本発明の熱伝導シートは、０．９ＭＰａの圧力を加えた時の熱抵抗値が０．０６０℃／Ｗ以下であることが好ましい。０．９ＭＰａの圧力を加えた時の熱抵抗値が上記上限値以下であれば、発熱体から放熱体へと熱を良好に伝えることができる。
更に、本発明の熱伝導シートは、０．１ＭＰａの圧力を加えた時の熱抵抗値が０．０９６℃／Ｗ以下であることが好ましい。０．１ＭＰａの圧力を加えた時の熱抵抗値が上記上限値以下であれば、低い圧力下においても発熱体から放熱体へと熱を良好に伝えることができる。
なお、本発明において、「熱抵抗値」は、実施例に記載の方法を用いて測定することができる。
更に、本発明の熱伝導シートは、０．１ＭＰａの圧力を加えた時の熱抵抗値が０．０９６℃／Ｗ以下であることが好ましい。０．１ＭＰａの圧力を加えた時の熱抵抗値が上記上限値以下であれば、低い圧力下においても発熱体から放熱体へと熱を良好に伝えることができる。
なお、本発明において、「熱抵抗値」は、実施例に記載の方法を用いて測定することができる。
【0019】
そして、本発明の熱伝導シートは、０．１ＭＰａの圧力を加えた時の熱抵抗値を０．９ＭＰａの圧力を加えた時の熱抵抗値で除した値が１．７８以下であることが好ましい。０．１ＭＰａの圧力を加えた時の熱抵抗値を０．９ＭＰａの圧力を加えた時の熱抵抗値で除した値が上記上限値以下であれば、熱伝導シートへ加わる圧力が変化する条件下で使用した場合であっても、優れた熱伝導性を発揮することができる。
【発明の効果】
【0020】
本発明によれば、カールの発生および面積の減少を抑制しつつ、表面が変形し易い熱伝導シートを製造することができる。
また、本発明によれば、表面が変形し易く、優れた熱伝導性を発揮し得ると共に、引張強度に優れている熱伝導シートを提供することができる。
また、本発明によれば、表面が変形し易く、優れた熱伝導性を発揮し得ると共に、引張強度に優れている熱伝導シートを提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【0021】
【図1】（ａ）～（ｃ）は、本発明に従う熱伝導シートの製造方法の一例を用いて熱伝導シートを製造する過程を示す説明図である。
【発明を実施するための形態】
【0022】
以下、本発明の実施形態について詳細に説明する。
ここで、本発明の熱伝導シートの製造方法は、本発明の熱伝導シートを製造する際に用いることができる。そして、本発明の熱伝導シートの製造方法を用いて製造した熱伝導シートは、電子部品等の発熱体と、金属製のヒートシンク、放熱板、放熱フィン等の放熱体との間に挟み込んで使用することができる。
ここで、本発明の熱伝導シートの製造方法は、本発明の熱伝導シートを製造する際に用いることができる。そして、本発明の熱伝導シートの製造方法を用いて製造した熱伝導シートは、電子部品等の発熱体と、金属製のヒートシンク、放熱板、放熱フィン等の放熱体との間に挟み込んで使用することができる。
【0023】
（熱伝導シートの製造方法）
本発明の熱伝導シートの製造方法は、樹脂と、熱伝導性充填材とを含み、任意に添加剤を更に含有し得る熱伝導シートを製造する際に用いられる。中でも、本発明の熱伝導シートの製造方法は、本発明の熱伝導シートを製造する際に好適に用いることができる。
本発明の熱伝導シートの製造方法は、樹脂と、熱伝導性充填材とを含み、任意に添加剤を更に含有し得る熱伝導シートを製造する際に用いられる。中でも、本発明の熱伝導シートの製造方法は、本発明の熱伝導シートを製造する際に好適に用いることができる。
【0024】
そして、本発明の熱伝導シートの製造方法は、樹脂と熱伝導性充填材とを含有する樹脂ブロックをスライス機構でスライスして熱伝導シートを得る工程を含む。また、本発明の熱伝導シートの製造方法では、逃げ面、すくい面および逃げ面とすくい面との交差角部よりなる刃先を有し、刃先の曲率半径が１０．０μｍ以下である片刃の切断刃と、片刃の切断刃のすくい面に対向配置されたガイド部材とを備えるスライス機構を使用し、樹脂ブロックから切り出された部分がすくい面とガイド部材との間を通過するようにスライスを行うことを必要とする。
【0025】
このように、片刃の切断刃と、片刃の切断刃のすくい面に対向配置されたガイド部材とを備えるスライス機構を使用し、切り出された部分がすくい面とガイド部材との間を通過するように樹脂ブロックをスライスすれば、樹脂ブロックのスライス片よりなる熱伝導シートがカールするのを抑制することができる。従って、スライス時のカールに起因して引張強度が低下するのを抑制することができる。よって、優れた熱伝導性を発揮し得ると共に、引張強度に優れている熱伝導シートを得ることができる。また、スライス機構の片刃の切断刃として刃先の曲率半径が１０．０μｍ以下の切断刃を使用すれば、スライス時の面積の減少を抑制しつつ、表面が変形し易い熱伝導シートを製造することができる。
【0026】
なお、熱伝導性充填材の含有量が多い場合、体積平均粒子径の小さい熱伝導性充填材を使用した場合、および、製造する熱伝導シートの厚みを薄くした場合には、通常、得られる熱伝導シートがカールし易いが、本発明の熱伝導シートの製造方法によれば、これらの場合であっても熱伝導シートのカールを十分に抑制することができる。
【0027】
＜樹脂ブロック＞
ここで、熱伝導シートの材料となる樹脂ブロックは、樹脂と、熱伝導性充填材とを含有し、任意に添加剤を更に含有する。
ここで、熱伝導シートの材料となる樹脂ブロックは、樹脂と、熱伝導性充填材とを含有し、任意に添加剤を更に含有する。
【0028】
［樹脂］
ここで、樹脂としては、常温常圧下で液体の樹脂と、常温常圧下で固体の樹脂との少なくとも一方を用いることができる。なお、本明細書において、「常温」とは２３℃を指し、「常圧」とは、１ａｔｍ（絶対圧）を指す。
ここで、樹脂としては、常温常圧下で液体の樹脂と、常温常圧下で固体の樹脂との少なくとも一方を用いることができる。なお、本明細書において、「常温」とは２３℃を指し、「常圧」とは、１ａｔｍ（絶対圧）を指す。
【0029】
常温常圧下で液体の樹脂としては、常温常圧下で液体の熱可塑性樹脂および常温常圧下で液体の熱硬化性樹脂が挙げられる。
そして、常温常圧下で液体の熱可塑性樹脂としては、例えば、アクリル樹脂、エポキシ樹脂、シリコン樹脂、フッ素樹脂などが挙げられる。
また、常温常圧下で液体の熱硬化性樹脂としては、例えば、天然ゴム；ブタジエンゴム；イソプレンゴム；ニトリルゴム；水素化ニトリルゴム；クロロプレンゴム；エチレンプロピレンゴム；塩素化ポリエチレン；クロロスルホン化ポリエチレン；ブチルゴム；ハロゲン化ブチルゴム；ポリイソブチレンゴム；エポキシ樹脂；ポリイミド樹脂；ビスマレイミド樹脂；ベンゾシクロブテン樹脂；フェノール樹脂；不飽和ポリエステル；ジアリルフタレート樹脂；ポリイミドシリコーン樹脂；ポリウレタン；熱硬化型ポリフェニレンエーテル；熱硬化型変性ポリフェニレンエーテル；などが挙げられる。
そして、常温常圧下で液体の熱可塑性樹脂としては、例えば、アクリル樹脂、エポキシ樹脂、シリコン樹脂、フッ素樹脂などが挙げられる。
また、常温常圧下で液体の熱硬化性樹脂としては、例えば、天然ゴム；ブタジエンゴム；イソプレンゴム；ニトリルゴム；水素化ニトリルゴム；クロロプレンゴム；エチレンプロピレンゴム；塩素化ポリエチレン；クロロスルホン化ポリエチレン；ブチルゴム；ハロゲン化ブチルゴム；ポリイソブチレンゴム；エポキシ樹脂；ポリイミド樹脂；ビスマレイミド樹脂；ベンゾシクロブテン樹脂；フェノール樹脂；不飽和ポリエステル；ジアリルフタレート樹脂；ポリイミドシリコーン樹脂；ポリウレタン；熱硬化型ポリフェニレンエーテル；熱硬化型変性ポリフェニレンエーテル；などが挙げられる。
【0030】
また、常温常圧下で固体の樹脂としては、常温常圧下で固体の熱可塑性樹脂および常温常圧下で固体の熱硬化性樹脂が挙げられる。
そして、常温常圧下で固体の熱可塑性樹脂としては、例えば、ポリ（アクリル酸２－エチルヘキシル）、アクリル酸とアクリル酸２－エチルヘキシルとの共重合体、ポリメタクリル酸またはそのエステル、ポリアクリル酸またはそのエステルなどのアクリル樹脂；シリコン樹脂；フッ素樹脂；ポリエチレン；ポリプロピレン；エチレン－プロピレン共重合体；ポリメチルペンテン；ポリ塩化ビニル；ポリ塩化ビニリデン；ポリ酢酸ビニル；エチレン－酢酸ビニル共重合体；ポリビニルアルコール；ポリアセタール；ポリエチレンテレフタレート；ポリブチレンテレフタレート；ポリエチレンナフタレート；ポリスチレン；ポリアクリロニトリル；スチレン－アクリロニトリル共重合体；アクリロニトリル－ブタジエン－スチレン共重合体（ＡＢＳ樹脂）；スチレン－ブタジエンブロック共重合体またはその水素添加物；スチレン－イソプレンブロック共重合体またはその水素添加物；ポリフェニレンエーテル；変性ポリフェニレンエーテル；脂肪族ポリアミド類；芳香族ポリアミド類；ポリアミドイミド；ポリカーボネート；ポリフェニレンスルフィド；ポリサルホン；ポリエーテルサルホン；ポリエーテルニトリル；ポリエーテルケトン；ポリケトン；ポリウレタン；液晶ポリマー；アイオノマー；などが挙げられる。
また、常温常圧下で固体の熱硬化性樹脂としては、例えば、天然ゴム；ブタジエンゴム；イソプレンゴム；ニトリルゴム；水素化ニトリルゴム；クロロプレンゴム；エチレンプロピレンゴム；塩素化ポリエチレン；クロロスルホン化ポリエチレン；ブチルゴム；ハロゲン化ブチルゴム；ポリイソブチレンゴム；エポキシ樹脂；ポリイミド樹脂；ビスマレイミド樹脂；ベンゾシクロブテン樹脂；フェノール樹脂；不飽和ポリエステル；ジアリルフタレート樹脂；ポリイミドシリコーン樹脂；ポリウレタン；熱硬化型ポリフェニレンエーテル；熱硬化型変性ポリフェニレンエーテル；などが挙げられる。
そして、常温常圧下で固体の熱可塑性樹脂としては、例えば、ポリ（アクリル酸２－エチルヘキシル）、アクリル酸とアクリル酸２－エチルヘキシルとの共重合体、ポリメタクリル酸またはそのエステル、ポリアクリル酸またはそのエステルなどのアクリル樹脂；シリコン樹脂；フッ素樹脂；ポリエチレン；ポリプロピレン；エチレン－プロピレン共重合体；ポリメチルペンテン；ポリ塩化ビニル；ポリ塩化ビニリデン；ポリ酢酸ビニル；エチレン－酢酸ビニル共重合体；ポリビニルアルコール；ポリアセタール；ポリエチレンテレフタレート；ポリブチレンテレフタレート；ポリエチレンナフタレート；ポリスチレン；ポリアクリロニトリル；スチレン－アクリロニトリル共重合体；アクリロニトリル－ブタジエン－スチレン共重合体（ＡＢＳ樹脂）；スチレン－ブタジエンブロック共重合体またはその水素添加物；スチレン－イソプレンブロック共重合体またはその水素添加物；ポリフェニレンエーテル；変性ポリフェニレンエーテル；脂肪族ポリアミド類；芳香族ポリアミド類；ポリアミドイミド；ポリカーボネート；ポリフェニレンスルフィド；ポリサルホン；ポリエーテルサルホン；ポリエーテルニトリル；ポリエーテルケトン；ポリケトン；ポリウレタン；液晶ポリマー；アイオノマー；などが挙げられる。
また、常温常圧下で固体の熱硬化性樹脂としては、例えば、天然ゴム；ブタジエンゴム；イソプレンゴム；ニトリルゴム；水素化ニトリルゴム；クロロプレンゴム；エチレンプロピレンゴム；塩素化ポリエチレン；クロロスルホン化ポリエチレン；ブチルゴム；ハロゲン化ブチルゴム；ポリイソブチレンゴム；エポキシ樹脂；ポリイミド樹脂；ビスマレイミド樹脂；ベンゾシクロブテン樹脂；フェノール樹脂；不飽和ポリエステル；ジアリルフタレート樹脂；ポリイミドシリコーン樹脂；ポリウレタン；熱硬化型ポリフェニレンエーテル；熱硬化型変性ポリフェニレンエーテル；などが挙げられる。
【0031】
中でも、樹脂としては、常温常圧下で液体のフッ素樹脂と、常温常圧下で固体のフッ素樹脂とを用いることが好ましい。
なお、上述した樹脂は、１種を単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。
なお、上述した樹脂は、１種を単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。
【0032】
［熱伝導性充填材］
熱伝導性充填材としては、特に限定されることなく、例えば、アルミナ粒子、酸化亜鉛粒子、窒化ホウ素粒子、窒化アルミニウム粒子、窒化ケイ素粒子、炭化ケイ素粒子、酸化マグネシウム粒子および粒子状炭素材料（例えば、人造黒鉛、鱗片状黒鉛、薄片化黒鉛、天然黒鉛、酸処理黒鉛、膨張性黒鉛、膨張化黒鉛、カーボンブラック等）などの粒子状材料、並びに、カーボンナノチューブ、気相成長炭素繊維、有機繊維を炭化して得られる炭素繊維、およびそれらの切断物などの繊維状材料が挙げられる。中でも、熱伝導性充填材としては、窒化ホウ素粒子、人造黒鉛、鱗片状黒鉛、膨張性黒鉛および膨張化黒鉛等の鱗片状粒子材料；並びに、カーボンナノチューブ（以下、「ＣＮＴ」と称することがある。）などの繊維状炭素ナノ材料；からなる群より選択される少なくとも１種を用いることが好ましく、鱗片状粒子材料を用いることがより好ましく、鱗片状黒鉛および膨張化黒鉛等の異方性黒鉛を用いることが更に好ましく、膨張化黒鉛を用いることが特に好ましい。これらの熱伝導性充填材を用いれば、熱伝導シートの熱伝導性を更に高めることができる。
なお、熱伝導性充填材は、１種を単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。
熱伝導性充填材としては、特に限定されることなく、例えば、アルミナ粒子、酸化亜鉛粒子、窒化ホウ素粒子、窒化アルミニウム粒子、窒化ケイ素粒子、炭化ケイ素粒子、酸化マグネシウム粒子および粒子状炭素材料（例えば、人造黒鉛、鱗片状黒鉛、薄片化黒鉛、天然黒鉛、酸処理黒鉛、膨張性黒鉛、膨張化黒鉛、カーボンブラック等）などの粒子状材料、並びに、カーボンナノチューブ、気相成長炭素繊維、有機繊維を炭化して得られる炭素繊維、およびそれらの切断物などの繊維状材料が挙げられる。中でも、熱伝導性充填材としては、窒化ホウ素粒子、人造黒鉛、鱗片状黒鉛、膨張性黒鉛および膨張化黒鉛等の鱗片状粒子材料；並びに、カーボンナノチューブ（以下、「ＣＮＴ」と称することがある。）などの繊維状炭素ナノ材料；からなる群より選択される少なくとも１種を用いることが好ましく、鱗片状粒子材料を用いることがより好ましく、鱗片状黒鉛および膨張化黒鉛等の異方性黒鉛を用いることが更に好ましく、膨張化黒鉛を用いることが特に好ましい。これらの熱伝導性充填材を用いれば、熱伝導シートの熱伝導性を更に高めることができる。
なお、熱伝導性充填材は、１種を単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。
【0033】
なお、熱伝導性充填材として使用し得る粒子状炭素材料などの粒子状材料の体積平均粒子径は、１０μｍ以上１５０μｍ以下であることが好ましく、３０μｍ以上８０μｍ以下であることがより好ましい。粒子状材料の体積平均粒子径が上記上限値以下であれば、熱伝導シートの表面平滑性を更に向上させることができる。また、粒子状材料の体積平均粒子径が上記下限値以上であれば、熱伝導シートの熱伝導性を更に高めることができる。
【0034】
そして、熱伝導性充填材の含有量は、特に限定されることなく、例えば、上述した樹脂１００質量部当たり、５質量部以上とすることが好ましく、５０質量部以上とすることがより好ましく、８０質量部以上とすることが更に好ましく、１５０質量部以下とすることが好ましく、１２０質量部以下とすることがより好ましく、１００質量部以下とすることが更に好ましい。熱伝導性充填材の含有量が上記下限値以上であれば、熱伝導シートの熱伝導性を十分に高めることができる。また、熱伝導性充填材の含有量が上記上限値以下であれば、スライス時にカールが発生するのを抑制し、引張強度に優れた熱伝導シートを得ることができる。
【0035】
［添加剤］
樹脂ブロックに任意に含有させ得る添加剤としては、特に限定されることなく、例えば、難燃剤、可塑剤、靭性改良剤、吸湿剤、接着力向上剤、濡れ性向上剤、イオントラップ剤などが挙げられる。
樹脂ブロックに任意に含有させ得る添加剤としては、特に限定されることなく、例えば、難燃剤、可塑剤、靭性改良剤、吸湿剤、接着力向上剤、濡れ性向上剤、イオントラップ剤などが挙げられる。
【0036】
［樹脂ブロックの形状および構造］
樹脂ブロックの形状は、特に限定されることなく、スライスした際に所望の形状の熱伝導シートが得られる形状とすることができる。具体的には、例えば、矩形状の熱伝導シートを製造する場合には、樹脂ブロックの形状は、直方体であることが好ましい。
樹脂ブロックの形状は、特に限定されることなく、スライスした際に所望の形状の熱伝導シートが得られる形状とすることができる。具体的には、例えば、矩形状の熱伝導シートを製造する場合には、樹脂ブロックの形状は、直方体であることが好ましい。
【0037】
また、樹脂ブロックの構造は、特に限定されることなく、樹脂と、熱伝導性充填材とを含有し、任意に添加剤を更に含有する樹脂組成物を金型などの既知の成形装置を用いて所望の形状に成形してなる構造であってもよいし、樹脂と、熱伝導性充填材とを含有し、任意に添加剤を更に含有する樹脂組成物をシート状に成形して得たシートを積層、折畳または捲回してなる構造であってもよい。
なお、シートを積層してなる積層体では、通常、シートの表面同士の接着力は、シートを積層する際の圧力により充分に得られる。しかし、接着力が不足する場合や、積層体の層間剥離を十分に抑制する必要がある場合には、シートの表面を溶剤で若干溶解させた状態で積層を行ってもよいし、シートの表面に接着剤を塗布した状態またはシートの表面に接着層を設けた状態で積層を行ってもよいし、シートを積層させた積層体を積層方向に更にプレスしてもよい。
なお、シートを積層してなる積層体では、通常、シートの表面同士の接着力は、シートを積層する際の圧力により充分に得られる。しかし、接着力が不足する場合や、積層体の層間剥離を十分に抑制する必要がある場合には、シートの表面を溶剤で若干溶解させた状態で積層を行ってもよいし、シートの表面に接着剤を塗布した状態またはシートの表面に接着層を設けた状態で積層を行ってもよいし、シートを積層させた積層体を積層方向に更にプレスしてもよい。
【0038】
中でも、樹脂ブロックの構造は、例えば図１（ａ）～（ｃ）に示す樹脂ブロック１０のような、樹脂と、熱伝導性充填材とを含有し、任意に添加剤を更に含有する樹脂組成物を加圧してシート状に成形し、樹脂と、熱伝導性充填材と、任意の添加剤とを含有するシート１１を得た後、得られたシート１１を厚み方向に複数枚積層してなる構造、或いは、得られたシート１１を折畳または捲回してなる構造であることが好ましい。樹脂組成物を加圧してシート状に成形してなるシートでは、フィラーがシートの面内方向に配向するため、得られたシートを積層、折畳または捲回してなる積層体をスライスすれば、熱伝導性に異方性を有する熱伝導シートを得ることができるからである。具体的には、熱伝導性充填材を含む樹脂組成物を加圧してシート状に成形してなるシートでは、熱伝導性充填材が面内方向に配向し、面内方向の熱伝導性が向上する。従って、当該シートの積層体を積層体の積層方向、或いは、積層体の積層方向および積層体を構成するシートの双方に直交する方向にスライスすれば、厚さ方向の熱伝導性に優れる熱伝導シートを得ることができる。
なお、シートの積層体を、積層体の積層方向、或いは、積層体の積層方向および積層体を構成するシートの双方に直交する方向にスライスして得た熱伝導シートは、積層体を構成していたシートのスライス片（樹脂と、熱伝導性充填材とを含む条片）が並列接合されてなる構成を有している。換言すれば、当該熱伝導シートは、樹脂および熱伝導性充填材を含み、積層体を構成していたシートの厚みと略等しい寸法の幅を有する条片が、条片の幅方向が熱伝導シートの厚み方向と直交する姿勢で、条片の幅方向に並列接合されてなる構成を有している。ここで、特にこのような構成を有する熱伝導シートでは、スライス時にカールすると隣接する条片同士の間で剥離が起こり易く、特にスライス時に切断刃の逃げ面が接触していた面側では、カールによる剥離の影響が顕著である。そして、一度カールしたシートは、押圧などの物理的な処理により平坦にすればカール自体は解消するが、一度剥離した条片同士を再結合させるのは困難である。しかし、本発明の熱伝導シートの製造方法によれば、カールの発生を抑制することができるので、条片同士の剥離を抑制し、引張強度に優れる熱伝導シートを得ることができる。
なお、シートの積層体を、積層体の積層方向、或いは、積層体の積層方向および積層体を構成するシートの双方に直交する方向にスライスして得た熱伝導シートは、積層体を構成していたシートのスライス片（樹脂と、熱伝導性充填材とを含む条片）が並列接合されてなる構成を有している。換言すれば、当該熱伝導シートは、樹脂および熱伝導性充填材を含み、積層体を構成していたシートの厚みと略等しい寸法の幅を有する条片が、条片の幅方向が熱伝導シートの厚み方向と直交する姿勢で、条片の幅方向に並列接合されてなる構成を有している。ここで、特にこのような構成を有する熱伝導シートでは、スライス時にカールすると隣接する条片同士の間で剥離が起こり易く、特にスライス時に切断刃の逃げ面が接触していた面側では、カールによる剥離の影響が顕著である。そして、一度カールしたシートは、押圧などの物理的な処理により平坦にすればカール自体は解消するが、一度剥離した条片同士を再結合させるのは困難である。しかし、本発明の熱伝導シートの製造方法によれば、カールの発生を抑制することができるので、条片同士の剥離を抑制し、引張強度に優れる熱伝導シートを得ることができる。
【0039】
＜スライス機構＞
スライス機構は、刃先が所定の形状を有する片刃の切断刃と、片刃の切断刃のすくい面に対向配置されたガイド部材とを備えている。具体的には、スライス機構の一例は、例えば図１（ａ）～（ｃ）に示すように、すくい面２１と、逃げ面２２と、すくい面２１および逃げ面２２の交差角部よりなる刃先２３とを有する片刃の切断刃２０と、片刃の切断刃２０のすくい面２１に対向配置されたガイド部材３０とを備えている。そして、図示例において、片刃の切断刃２０とガイド部材３０とは、すくい面２１とガイド部材３０の表面３１とが互いに平行になるように、平板状のガイド部材３０の幅方向両端部に設けられた棒状部材を介して接続されており、図１（ｂ），（ｃ）に示すように、スライス時に樹脂ブロック１０から切り出された部分５０は、すくい面２１とガイド部材３０のすくい面２１側の表面３１との間の隙間４０を通過する。また、片刃の切断刃２０は、刃先部分の刃厚方向に沿う断面が所定の曲率半径を有している。具体的には、刃先２３は、曲率半径が１０．０μｍ以下であることが必要であり、刃先２３の曲率半径は、０．１μｍ以上であることが好ましく、０．５μｍ以上であることがより好ましく、８．０μｍ以下であることが好ましく、３.０μｍ以下であることがより好ましい。曲率半径が上記下限値以上であれば、切断刃２０の強度を十分に確保することができると共に、熱伝導シートの引張強度を十分に高めることができる。また、曲率半径が上記上限値以下であれば、スライス時にスライス面が押し潰されるのを抑制し、面積の減少を抑制しつつ、表面が変形し易い熱伝導シートを製造することができる。
スライス機構は、刃先が所定の形状を有する片刃の切断刃と、片刃の切断刃のすくい面に対向配置されたガイド部材とを備えている。具体的には、スライス機構の一例は、例えば図１（ａ）～（ｃ）に示すように、すくい面２１と、逃げ面２２と、すくい面２１および逃げ面２２の交差角部よりなる刃先２３とを有する片刃の切断刃２０と、片刃の切断刃２０のすくい面２１に対向配置されたガイド部材３０とを備えている。そして、図示例において、片刃の切断刃２０とガイド部材３０とは、すくい面２１とガイド部材３０の表面３１とが互いに平行になるように、平板状のガイド部材３０の幅方向両端部に設けられた棒状部材を介して接続されており、図１（ｂ），（ｃ）に示すように、スライス時に樹脂ブロック１０から切り出された部分５０は、すくい面２１とガイド部材３０のすくい面２１側の表面３１との間の隙間４０を通過する。また、片刃の切断刃２０は、刃先部分の刃厚方向に沿う断面が所定の曲率半径を有している。具体的には、刃先２３は、曲率半径が１０．０μｍ以下であることが必要であり、刃先２３の曲率半径は、０．１μｍ以上であることが好ましく、０．５μｍ以上であることがより好ましく、８．０μｍ以下であることが好ましく、３.０μｍ以下であることがより好ましい。曲率半径が上記下限値以上であれば、切断刃２０の強度を十分に確保することができると共に、熱伝導シートの引張強度を十分に高めることができる。また、曲率半径が上記上限値以下であれば、スライス時にスライス面が押し潰されるのを抑制し、面積の減少を抑制しつつ、表面が変形し易い熱伝導シートを製造することができる。
【0040】
ここで、すくい面に対向するガイド部材の表面の静止摩擦係数は、０．４以下であることが好ましい。静止摩擦係数が上記上限値以下であれば、樹脂ブロックから切り出された部分をすくい面とガイド部材との間に良好に通過させ、カールの発生を良好に抑制することができる。
【0041】
また、ガイド部材の長さは、１ｃｍ以上であることが好ましく、２ｃｍ以上であることがより好ましく、５ｃｍ以下であることが好ましい。ガイド部材の長さが上記下限値以上であれば、カールの発生を十分に抑制することができる。また、ガイド部材の長さが上記上限値以下であれば、樹脂ブロックをスライスして得た熱伝導シートをすくい面とガイド部材との間から容易に取り出すことができる。
【0042】
更に、ガイド部材の配設角度は、すくい面との間に十分な間隔を確保できれば特に限定されるものではないが、カールの発生を更に良好に抑制する観点からは、すくい面と平行であることが好ましい。
【0043】
また、ガイド部材とすくい面との間の間隔は、特に限定されるものではないが、製造する熱伝導シートの厚みの２倍以上４０倍以下であることが好ましい。ガイド部材とすくい面との間の間隔が上記下限値以上であれば、樹脂ブロックから切り出された部分をすくい面とガイド部材との間に良好に通過させ、カールの発生を良好に抑制することができる。また、ガイド部材とすくい面との間の間隔が上記上限値以下であれば、スライス機構をコンパクト化することができる。
【0044】
そして、鉛直方向（図１では上下方向）におけるガイド部材の下端（片刃の切断刃の刃先が位置する側の端縁）の位置は、カールの発生を良好に抑制しつつ樹脂ブロックを良好にスライスすることができれば特に限定されるものではないが、樹脂ブロックの載置面とガイド部材とが接触するのを防止して樹脂ブロックを底面まで良好にスライスする観点からは、片刃の切断刃の刃先の位置と同じか、刃先よりも上側であることが好ましい。また、樹脂ブロックから切り出された部分をすくい面とガイド部材との間に良好に通過させる観点からは、鉛直方向におけるガイド部材の下端の位置は、片刃の切断刃の刃先から鉛直方向上方に５ｍｍの位置よりも下側であることが好ましい。中でも、鉛直方向におけるガイド部材の下端の位置は、片刃の切断刃の刃先の位置と同じであることが特に好ましい。
【0045】
＜スライス＞
スライス機構を用いて樹脂ブロックをスライスする方向は、特に限定されることなく、スライスされた樹脂ブロックの端面（スライス面）と、片刃の切断刃の逃げ面との間の逃げ角が５°以下、特には０°となる方向とすることができる。そして、スライスは、例えば図１（ｂ）および（ｃ）に示すように、樹脂ブロック１０から切り出された部分５０がすくい面２１とガイド部材３０との間を通過するように行う。
スライス機構を用いて樹脂ブロックをスライスする方向は、特に限定されることなく、スライスされた樹脂ブロックの端面（スライス面）と、片刃の切断刃の逃げ面との間の逃げ角が５°以下、特には０°となる方向とすることができる。そして、スライスは、例えば図１（ｂ）および（ｃ）に示すように、樹脂ブロック１０から切り出された部分５０がすくい面２１とガイド部材３０との間を通過するように行う。
【0046】
なお、上述したスライス機構を用いた樹脂ブロックのスライスは、特に限定されることなく、樹脂ブロックに対して圧力を負荷しながら行うことが好ましく、０．１ＭＰａ以上１．０ＭＰａ以下の圧力を負荷しながら行うことがより好ましい。
【0047】
また、樹脂ブロックを容易にスライスする観点からは、スライスする際の樹脂ブロックの温度は、－２０℃以上３０℃以下とすることが好ましい。
【0048】
更に、樹脂ブロックのスライス速度は、特に限定されることなく、１０ｍｍ／秒以上とすることが好ましく、２５ｍｍ／秒以上とすることがより好ましく、５０ｍｍ／秒以上とすることが更に好ましく、４００ｍｍ／秒以下とすることが好ましく、２００ｍｍ／秒以下とすることがより好ましく、１５０ｍｍ／秒以下とすることが更に好ましい。スライス速度を上記下限値以上とすれば、スライス時の面積の減少を良好に抑制しつつ、表面が変形し易い熱伝導シートを製造することができる。また、スライス速度を上記上限値以下とすれば、熱伝導シートの引張強度を十分に高めることができる。また、スライス速度を上記範囲内にすれば、熱伝導シートの生産性を高めつつ樹脂ブロックを良好にスライスし、カールが十分に抑制された熱伝導シートを得ることができる。
【0049】
（熱伝導シート）
本発明の熱伝導シートは、例えば上述した本発明の熱伝導シートの製造方法を用いて製造することができ、樹脂と、熱伝導性充填材とを含み、任意に添加剤を更に含み得る。また、本発明の熱伝導シートは、厚み方向の熱伝導率が１２Ｗ／ｍ・Ｋ以上であり、引張強度が０．４０ＭＰａ以上であり、所定の方法でナノインデンテーション試験を行った際の押込み深さが２０μｍ以上であることを必要とする。このような熱伝導シートは、表面が変形し易く、優れた熱伝導性を発揮し得ると共に、引張強度に優れている。
本発明の熱伝導シートは、例えば上述した本発明の熱伝導シートの製造方法を用いて製造することができ、樹脂と、熱伝導性充填材とを含み、任意に添加剤を更に含み得る。また、本発明の熱伝導シートは、厚み方向の熱伝導率が１２Ｗ／ｍ・Ｋ以上であり、引張強度が０．４０ＭＰａ以上であり、所定の方法でナノインデンテーション試験を行った際の押込み深さが２０μｍ以上であることを必要とする。このような熱伝導シートは、表面が変形し易く、優れた熱伝導性を発揮し得ると共に、引張強度に優れている。
【0050】
なお、熱伝導シートの樹脂、熱伝導性充填材および添加剤としては、上述した本発明の熱伝導シートの製造方法の樹脂ブロックと同様のものを用いることができ、その好適な態様についても上述した樹脂ブロックと同様であるため、以下では説明を省略する。
【0051】
＜熱伝導シートの性状＞
そして、本発明の熱伝導シートは、上述した熱伝導率、引張強度および押込み深さに加え、更に以下の性状を有することが好ましい。
そして、本発明の熱伝導シートは、上述した熱伝導率、引張強度および押込み深さに加え、更に以下の性状を有することが好ましい。
【0052】
［厚み方向の熱伝導率］
熱伝導シートの厚み方向の熱伝導率は、２０Ｗ／ｍ・Ｋ以上であることが好ましく、２５Ｗ／ｍ・Ｋ以上であることがより好ましく、３０Ｗ／ｍ・Ｋ以上であることが更に好ましい。厚み方向の熱伝導率が上記下限値以上であれば、発熱体から放熱体へと良好に熱を伝えることができる。
熱伝導シートの厚み方向の熱伝導率は、２０Ｗ／ｍ・Ｋ以上であることが好ましく、２５Ｗ／ｍ・Ｋ以上であることがより好ましく、３０Ｗ／ｍ・Ｋ以上であることが更に好ましい。厚み方向の熱伝導率が上記下限値以上であれば、発熱体から放熱体へと良好に熱を伝えることができる。
【0053】
［引張強度］
更に、熱伝導シートの引張強度は、０．４５ＭＰａ以上であることが好ましく、０．４８ＭＰａ以上であることがより好ましく、１．００ＭＰａ以下であることが好ましく、０．６０ＭＰａ以下であることがより好ましい。引張強度が上記下限値以上であれば、十分な強度を確保することができる。また、引張強度が上記上限値以下であれば、熱伝導シートの製造が容易である。
更に、熱伝導シートの引張強度は、０．４５ＭＰａ以上であることが好ましく、０．４８ＭＰａ以上であることがより好ましく、１．００ＭＰａ以下であることが好ましく、０．６０ＭＰａ以下であることがより好ましい。引張強度が上記下限値以上であれば、十分な強度を確保することができる。また、引張強度が上記上限値以下であれば、熱伝導シートの製造が容易である。
【0054】
［アスカーＣ硬度］
また、熱伝導シートは、温度７０℃におけるアスカーＣ硬度が６０以上であることが好ましく、６５以上であることがより好ましく、８０以下であることが好ましく、７５以下であることがより好ましい。温度７０℃におけるアスカーＣ硬度が上記範囲内であれば、発熱体と放熱体との間に挟み込んで良好に使用することができる。
また、熱伝導シートは、温度７０℃におけるアスカーＣ硬度が６０以上であることが好ましく、６５以上であることがより好ましく、８０以下であることが好ましく、７５以下であることがより好ましい。温度７０℃におけるアスカーＣ硬度が上記範囲内であれば、発熱体と放熱体との間に挟み込んで良好に使用することができる。
【0055】
［熱抵抗値］
そして、熱伝導シートは、０．９ＭＰａの圧力を加えた時の熱抵抗値が、０．０６０℃／Ｗ以下であることが好ましく、０．０５５℃／Ｗ以下であることがより好ましい。０．９ＭＰａの圧力を加えた時の熱抵抗値が上記上限値以下であれば、発熱体と放熱体との間に挟み込んだ際に発熱体から放熱体へと熱を良好に伝えることができる。
また、熱伝導シートは、０．１ＭＰａの圧力を加えた時の熱抵抗値が、０．０９６℃／Ｗ以下であることが好ましく、０．０９４℃／Ｗ以下であることがより好ましい。０．１ＭＰａの圧力を加えた時の熱抵抗値が上記上限値以下であれば、発熱体と放熱体との間に挟み込んだ際にかかる圧力が低い場合であっても、発熱体から放熱体へと熱を良好に伝えることができる。
更に、熱伝導シートは、０．１ＭＰａの圧力を加えた時の熱抵抗値を０．９ＭＰａの圧力を加えた時の熱抵抗値で除した値（＝０．１ＭＰａの圧力を加えた時の熱抵抗値／０．９ＭＰａの圧力を加えた時の熱抵抗値）が、１．７８以下であることが好ましく、１．７５以下であることがより好ましい。０．１ＭＰａの圧力を加えた時の熱抵抗値を０．９ＭＰａの圧力を加えた時の熱抵抗値で除した値が上記上限値以下であれば、例えば周辺温度の影響による収縮で熱伝導シートに加わる圧力が変わる熱源を用いた場合など、熱伝導シートへ加わる圧力が変化する条件下で使用した場合であっても、優れた熱伝導性を発揮することができる。
そして、熱伝導シートは、０．９ＭＰａの圧力を加えた時の熱抵抗値が、０．０６０℃／Ｗ以下であることが好ましく、０．０５５℃／Ｗ以下であることがより好ましい。０．９ＭＰａの圧力を加えた時の熱抵抗値が上記上限値以下であれば、発熱体と放熱体との間に挟み込んだ際に発熱体から放熱体へと熱を良好に伝えることができる。
また、熱伝導シートは、０．１ＭＰａの圧力を加えた時の熱抵抗値が、０．０９６℃／Ｗ以下であることが好ましく、０．０９４℃／Ｗ以下であることがより好ましい。０．１ＭＰａの圧力を加えた時の熱抵抗値が上記上限値以下であれば、発熱体と放熱体との間に挟み込んだ際にかかる圧力が低い場合であっても、発熱体から放熱体へと熱を良好に伝えることができる。
更に、熱伝導シートは、０．１ＭＰａの圧力を加えた時の熱抵抗値を０．９ＭＰａの圧力を加えた時の熱抵抗値で除した値（＝０．１ＭＰａの圧力を加えた時の熱抵抗値／０．９ＭＰａの圧力を加えた時の熱抵抗値）が、１．７８以下であることが好ましく、１．７５以下であることがより好ましい。０．１ＭＰａの圧力を加えた時の熱抵抗値を０．９ＭＰａの圧力を加えた時の熱抵抗値で除した値が上記上限値以下であれば、例えば周辺温度の影響による収縮で熱伝導シートに加わる圧力が変わる熱源を用いた場合など、熱伝導シートへ加わる圧力が変化する条件下で使用した場合であっても、優れた熱伝導性を発揮することができる。
【0056】
［形状］
熱伝導シートは、平面視における面積が３６００ｍｍ２以上であることが好ましく、１００００ｍｍ２以上であることがより好ましい。平面視面積が上記下限値以上であれば、生産性を高めることができる。
熱伝導シートは、平面視における面積が３６００ｍｍ２以上であることが好ましく、１００００ｍｍ２以上であることがより好ましい。平面視面積が上記下限値以上であれば、生産性を高めることができる。
【0057】
また、熱伝導シートは、平均厚みが２５０μｍ以下であることが好ましく、１５０μｍ以下であることがより好ましく、５０μｍ以上であることが好ましく、８０μｍ以上であることがより好ましい。平均厚みが上記上限値以下であれば、熱伝導シートの実装時のデバイス内における配置の自由度を高めることができる。また、平均厚みが上記下限値以上であれば、熱伝導シートの強度を十分に確保することができる。
【0058】
なお、本発明の熱伝導シートは、例えば本発明の熱伝導シートの製造方法を用いて製造することができ、特に限定されることなく、樹脂と熱伝導性充填材とを含む条片が条片の幅方向に並列接合された構成を有し得る。
【実施例】
【0059】
以下、本発明について実施例を用いて更に詳細に説明するが、本発明はこれら実施例に限定されるものではない。
なお、実施例および比較例において、切断刃の刃先の曲率半径、スライス時の面積維持率、ガイド部材の静止摩擦係数、並びに、熱伝導シートの引張強度、アスカーＣ硬度、熱伝導率、熱抵抗値および押込み深さは、それぞれ以下の方法を使用して測定した。
なお、実施例および比較例において、切断刃の刃先の曲率半径、スライス時の面積維持率、ガイド部材の静止摩擦係数、並びに、熱伝導シートの引張強度、アスカーＣ硬度、熱伝導率、熱抵抗値および押込み深さは、それぞれ以下の方法を使用して測定した。
【0060】
＜曲率半径＞
切断刃の刃先の曲率半径Ｒは、形状解析レーザー顕微鏡（キーエンス製、製品名「VK-X1000」）を用いて測定した。
具体的には、台座の上に刃先が真上になるように切断刃を設置した後、切断刃全体の角度を逃げ面側に１０度傾けた。そして、刃先近辺を倍率５０倍にて観察した。
刃の中心から２ｍｍ間隔で曲率半径を５点測定し、各点における刃先の曲率半径の平均値を刃先の曲率半径Ｒとした。
＜面積維持率＞
積層体のスライス面の面積と、得られたシートの面積を各々定規で測定し、下記の式（１）にてスライス時の面積維持率を測定した。
面積維持率＝熱伝導シートの面積÷積層体のスライス面の面積 ・・・（１）
＜静止摩擦係数＞
静摩擦係数は、ＪＩＳ Ｋ７１２５に準拠し、小型卓上試験機（日本電産シンポ製、商品名「ＦＧＳ－５００ＴＶ」）を用いて測定した。具体的には、相手材としてアルミ板を用い、３回測定した値の平均値を静摩擦係数とした。
＜引張強度＞
ＪＩＳ Ｋ７１１３に準拠したダンベル２号（ダンベル型、幅：３ｍｍ、長さ７０ｍｍ）を用いて熱伝導シートを打ち抜き成型し、試料片を作製した。そして、引張試験機（株式会社島津製作所製、製品名「ＡＧ－ＩＳ２０ｋＮ」）を用い、ロードセル：５０Ｎ、チャック間距離：３５ｍｍ、速度：２５ｍｍ／分、温度：２３℃の条件で引っ張り、破断強度（引張強度）を測定した。
なお、試料片を打ち抜く方向は、ダンベルの長軸が熱伝導シートを構成する条片に対して９０度の角度で交差する方向とし、打ち抜き場所は、シート中央および４隅（角から内側に３ｃｍ以内の範囲にダンベルの一部が入る位置）の計５箇所とした。
５つの試料片の測定値の平均値を熱伝導シートの引張強度とした。
一般に、カールが生じた部位は引張強度が悪くなる。
＜アスカーＣ硬度＞
熱伝導シートのアスカーＣ硬度の測定は、日本ゴム協会規格（ＳＲＩＳ）のアスカーＣ法に準拠し、硬度計（高分子計器社製、製品名「ＡＳＫＥＲ ＣＬ－１５０ＬＪ」を使用して温度７０℃で行った。具体的には、得られた熱伝導シートを幅２５ｍｍ×長さ５０ｍｍ×厚さ０．１ｍｍの大きさに切り取り、９０枚重ね合わせることにより試験片を得た。得られた試験片を温度７０℃に保たれた恒温室内に４８時間以上静置することにより、試験体としての熱伝導シート層を得た。次に、指針が９５～９８となるようにダンパー高さを調整し、熱伝導シート層とダンパーとを衝突させた。当該衝突から６０秒後の熱伝導シート層のアスカーＣ硬度を、硬度計（高分子計器社製、製品名「ＡＳＫＥＲ ＣＬ－１５０ＬＪ」）を用いて２回測定し、測定結果の平均値を熱伝導シートのアスカーＣ硬度とした。
＜熱伝導率＞
熱伝導シートについて、厚み方向の熱拡散率α（ｍ２／ｓ）、定圧比熱Ｃｐ（Ｊ／ｇ・Ｋ）および比重ρ（ｇ／ｍ３）を、それぞれ、以下の方法で測定した。
［厚み方向の熱拡散率α］
熱拡散・熱伝導率測定装置（株式会社アイフェイズ製、製品名「アイフェイズ・モバイル １ｕ」）を使用して、ＩＳＯ ２２００７－３の規定に基づき測定した。
［定圧比熱Ｃｐ］
示差走査熱量計（Ｒｉｇａｋｕ製、製品名「ＤＳＣ８２３０」）を使用し、１０℃／分の昇温条件下、２５℃における比熱を測定した。
［比重ρ（密度）］
自動比重計（東洋精機社製、製品名「ＤＥＮＳＩＭＥＴＥＲ－Ｈ」）を用いて測定した。
そして、各測定値を、下記式（Ｉ）：
λ＝α×Ｃｐ×ρ・・・（Ｉ）
に代入し、２５℃における熱伝導シートの厚み方向の熱伝導率λ（Ｗ／ｍ・Ｋ）を求めた。
＜熱抵抗値＞
熱伝導シートの熱抵抗値は、熱抵抗試験器（株式会社日立テクノロジーアンドサービス製、製品名「樹脂材料熱抵抗測定装置」）を用いて測定した。
具体的には、熱伝導シートから１ｃｍ角の大きさの略正方形状の試料を切り出し、試料温度５０℃において、０．１ＭＰａおよび０．９ＭＰａの圧力を加えた時の熱抵抗値（℃／Ｗ）を測定した。熱抵抗値が小さいほど熱伝導シートが熱伝導性に優れ、例えば、発熱体と放熱体との間に介在させた際の放熱特性に優れていることを示す。
また０．１ＭＰａの圧力を加えた時の熱抵抗値を０．９ＭＰａの圧力を加えた時の熱抵抗値で除した値を熱抵抗値の変化率として算出した。
＜押込み深さ＞
熱伝導シートの押込み深さは、ナノインデンテーションテスター（エリオニクス製、製品名「ＥＮＴ－２１００」）を使用し、圧子としてベルコビッチ圧子（No.6382）を用いて、以下の測定条件でシートの表面に対してナノインデンテーション試験を５回実施することにより、測定した。具体的には、最大荷重に達した際の変位量（μｍ）の平均値を押込み深さとした。押込み深さの値が大きいほど、より圧子が深く入ったことを意味し、熱伝導シートの表面が変形しやすいことを示している。
［測定条件］
温度：２５℃
最大荷重：６０ｍＮ
負荷速度：１２０ｍＮ／分
最大荷重での保持時間：０秒
切断刃の刃先の曲率半径Ｒは、形状解析レーザー顕微鏡（キーエンス製、製品名「VK-X1000」）を用いて測定した。
具体的には、台座の上に刃先が真上になるように切断刃を設置した後、切断刃全体の角度を逃げ面側に１０度傾けた。そして、刃先近辺を倍率５０倍にて観察した。
刃の中心から２ｍｍ間隔で曲率半径を５点測定し、各点における刃先の曲率半径の平均値を刃先の曲率半径Ｒとした。
＜面積維持率＞
積層体のスライス面の面積と、得られたシートの面積を各々定規で測定し、下記の式（１）にてスライス時の面積維持率を測定した。
面積維持率＝熱伝導シートの面積÷積層体のスライス面の面積 ・・・（１）
＜静止摩擦係数＞
静摩擦係数は、ＪＩＳ Ｋ７１２５に準拠し、小型卓上試験機（日本電産シンポ製、商品名「ＦＧＳ－５００ＴＶ」）を用いて測定した。具体的には、相手材としてアルミ板を用い、３回測定した値の平均値を静摩擦係数とした。
＜引張強度＞
ＪＩＳ Ｋ７１１３に準拠したダンベル２号（ダンベル型、幅：３ｍｍ、長さ７０ｍｍ）を用いて熱伝導シートを打ち抜き成型し、試料片を作製した。そして、引張試験機（株式会社島津製作所製、製品名「ＡＧ－ＩＳ２０ｋＮ」）を用い、ロードセル：５０Ｎ、チャック間距離：３５ｍｍ、速度：２５ｍｍ／分、温度：２３℃の条件で引っ張り、破断強度（引張強度）を測定した。
なお、試料片を打ち抜く方向は、ダンベルの長軸が熱伝導シートを構成する条片に対して９０度の角度で交差する方向とし、打ち抜き場所は、シート中央および４隅（角から内側に３ｃｍ以内の範囲にダンベルの一部が入る位置）の計５箇所とした。
５つの試料片の測定値の平均値を熱伝導シートの引張強度とした。
一般に、カールが生じた部位は引張強度が悪くなる。
＜アスカーＣ硬度＞
熱伝導シートのアスカーＣ硬度の測定は、日本ゴム協会規格（ＳＲＩＳ）のアスカーＣ法に準拠し、硬度計（高分子計器社製、製品名「ＡＳＫＥＲ ＣＬ－１５０ＬＪ」を使用して温度７０℃で行った。具体的には、得られた熱伝導シートを幅２５ｍｍ×長さ５０ｍｍ×厚さ０．１ｍｍの大きさに切り取り、９０枚重ね合わせることにより試験片を得た。得られた試験片を温度７０℃に保たれた恒温室内に４８時間以上静置することにより、試験体としての熱伝導シート層を得た。次に、指針が９５～９８となるようにダンパー高さを調整し、熱伝導シート層とダンパーとを衝突させた。当該衝突から６０秒後の熱伝導シート層のアスカーＣ硬度を、硬度計（高分子計器社製、製品名「ＡＳＫＥＲ ＣＬ－１５０ＬＪ」）を用いて２回測定し、測定結果の平均値を熱伝導シートのアスカーＣ硬度とした。
＜熱伝導率＞
熱伝導シートについて、厚み方向の熱拡散率α（ｍ２／ｓ）、定圧比熱Ｃｐ（Ｊ／ｇ・Ｋ）および比重ρ（ｇ／ｍ３）を、それぞれ、以下の方法で測定した。
［厚み方向の熱拡散率α］
熱拡散・熱伝導率測定装置（株式会社アイフェイズ製、製品名「アイフェイズ・モバイル １ｕ」）を使用して、ＩＳＯ ２２００７－３の規定に基づき測定した。
［定圧比熱Ｃｐ］
示差走査熱量計（Ｒｉｇａｋｕ製、製品名「ＤＳＣ８２３０」）を使用し、１０℃／分の昇温条件下、２５℃における比熱を測定した。
［比重ρ（密度）］
自動比重計（東洋精機社製、製品名「ＤＥＮＳＩＭＥＴＥＲ－Ｈ」）を用いて測定した。
そして、各測定値を、下記式（Ｉ）：
λ＝α×Ｃｐ×ρ・・・（Ｉ）
に代入し、２５℃における熱伝導シートの厚み方向の熱伝導率λ（Ｗ／ｍ・Ｋ）を求めた。
＜熱抵抗値＞
熱伝導シートの熱抵抗値は、熱抵抗試験器（株式会社日立テクノロジーアンドサービス製、製品名「樹脂材料熱抵抗測定装置」）を用いて測定した。
具体的には、熱伝導シートから１ｃｍ角の大きさの略正方形状の試料を切り出し、試料温度５０℃において、０．１ＭＰａおよび０．９ＭＰａの圧力を加えた時の熱抵抗値（℃／Ｗ）を測定した。熱抵抗値が小さいほど熱伝導シートが熱伝導性に優れ、例えば、発熱体と放熱体との間に介在させた際の放熱特性に優れていることを示す。
また０．１ＭＰａの圧力を加えた時の熱抵抗値を０．９ＭＰａの圧力を加えた時の熱抵抗値で除した値を熱抵抗値の変化率として算出した。
＜押込み深さ＞
熱伝導シートの押込み深さは、ナノインデンテーションテスター（エリオニクス製、製品名「ＥＮＴ－２１００」）を使用し、圧子としてベルコビッチ圧子（No.6382）を用いて、以下の測定条件でシートの表面に対してナノインデンテーション試験を５回実施することにより、測定した。具体的には、最大荷重に達した際の変位量（μｍ）の平均値を押込み深さとした。押込み深さの値が大きいほど、より圧子が深く入ったことを意味し、熱伝導シートの表面が変形しやすいことを示している。
［測定条件］
温度：２５℃
最大荷重：６０ｍＮ
負荷速度：１２０ｍＮ／分
最大荷重での保持時間：０秒
【0061】
（実施例１）
＜組成物の調製＞
常温常圧下で液体の熱可塑性フッ素樹脂（ダイキン工業株式会社製、商品名「ダイエルＧ－１０１」）７０部と、常温常圧下で固体の熱可塑性フッ素樹脂（スリーエムジャパン株式会社製、商品名「ダイニオンＦＣ２２１１」）３０部と、粒子状炭素材料としての膨張化黒鉛（伊藤黒鉛工業株式会社製、商品名「ＥＣ３００」、体積平均粒子径：５０μｍ）９０部とを、加圧ニーダー（日本スピンドル製）を用いて、温度１５０℃にて２０分間撹拌混合した。次に、得られた混合物を解砕機（大阪ケミカル社製、商品名「ワンダークラッシュミルＤ３Ｖ－１０」）に投入して、１０秒間解砕することにより、組成物を得た。
＜プレ熱伝導シートの形成＞
次いで、得られた組成物５０ｇを、サンドブラスト処理を施した厚み５０μｍの保護フィルム（ＰＥＴフィルム）で挟み、ロール間隙１０００μｍ、ロール温度５０℃、ロール線圧５０ｋｇ／ｃｍ、ロール速度１ｍ／分の条件にて圧延成形（一次加圧）し、厚み０．８ｍｍのプレ熱伝導シートを得た。
＜積層体の形成＞
続いて、得られたプレ熱伝導シートを縦１５０ｍｍ×横１５０ｍｍ×厚み０．８ｍｍに裁断し、プレ熱伝導シートの厚み方向に１８８枚積層した。そして、温度１２０℃、圧力０．１ＭＰａで３分間、積層方向にプレス（二次加圧）することにより、高さ約１５０ｍｍの積層体を得た。
＜熱伝導シートの形成＞
その後、積層体を積層方向が地面（積層体の載置面）に対して水平方向となるように置き、スライスに必要な長さを積層体の積層方向に直交する方向の一端側に残して、設置した積層体の上面の全体を金属板で押え、上から０．１ＭＰａの圧力をかけて、積層体を固定した。なお、積層体の側面、背面の固定は行わなかった。このとき、積層体の温度は２５℃であった。
次いで、サーボプレス機（放電精密加工研究所製）のプレス部分に、図１に示す形状の切断刃Ａ（片刃、刃角：２０°、刃部の最大厚み：３．５ｍｍ、材質：超鋼、ロックウェル硬度：９１．５、刃面のシリコン加工：なし、全長：２００ｍｍ、刃先の曲率半径Ｒ：１．０μｍ）およびガイド部材（長さ：５０ｍｍ、静止摩擦係数：０．４）よりなるスライス機構（ガイド部材とすくい面との間の間隔：０．５ｍｍ）を取り付け、積層方向が水平方向となるように置いた積層体を、スライス速度２００ｍｍ／秒、スライス幅１００μｍの条件で鉛直方向（積層体の積層方向に直交する方向）にスライスして、縦１５０ｍｍ×横１５０ｍｍ×厚み０．１０ｍｍの熱伝導シートを得た。なお、スライス時の切断刃の姿勢は、逃げ面の延在方向が積層体のスライス面と平行な方向になる姿勢とした。また、得られた熱伝導シートは、プレ熱伝導シートのスライス片（条片）が並列接合した構成を有していた。
そして、得られた熱伝導シートについて、各種評価を行った。結果を表１に示す。
＜組成物の調製＞
常温常圧下で液体の熱可塑性フッ素樹脂（ダイキン工業株式会社製、商品名「ダイエルＧ－１０１」）７０部と、常温常圧下で固体の熱可塑性フッ素樹脂（スリーエムジャパン株式会社製、商品名「ダイニオンＦＣ２２１１」）３０部と、粒子状炭素材料としての膨張化黒鉛（伊藤黒鉛工業株式会社製、商品名「ＥＣ３００」、体積平均粒子径：５０μｍ）９０部とを、加圧ニーダー（日本スピンドル製）を用いて、温度１５０℃にて２０分間撹拌混合した。次に、得られた混合物を解砕機（大阪ケミカル社製、商品名「ワンダークラッシュミルＤ３Ｖ－１０」）に投入して、１０秒間解砕することにより、組成物を得た。
＜プレ熱伝導シートの形成＞
次いで、得られた組成物５０ｇを、サンドブラスト処理を施した厚み５０μｍの保護フィルム（ＰＥＴフィルム）で挟み、ロール間隙１０００μｍ、ロール温度５０℃、ロール線圧５０ｋｇ／ｃｍ、ロール速度１ｍ／分の条件にて圧延成形（一次加圧）し、厚み０．８ｍｍのプレ熱伝導シートを得た。
＜積層体の形成＞
続いて、得られたプレ熱伝導シートを縦１５０ｍｍ×横１５０ｍｍ×厚み０．８ｍｍに裁断し、プレ熱伝導シートの厚み方向に１８８枚積層した。そして、温度１２０℃、圧力０．１ＭＰａで３分間、積層方向にプレス（二次加圧）することにより、高さ約１５０ｍｍの積層体を得た。
＜熱伝導シートの形成＞
その後、積層体を積層方向が地面（積層体の載置面）に対して水平方向となるように置き、スライスに必要な長さを積層体の積層方向に直交する方向の一端側に残して、設置した積層体の上面の全体を金属板で押え、上から０．１ＭＰａの圧力をかけて、積層体を固定した。なお、積層体の側面、背面の固定は行わなかった。このとき、積層体の温度は２５℃であった。
次いで、サーボプレス機（放電精密加工研究所製）のプレス部分に、図１に示す形状の切断刃Ａ（片刃、刃角：２０°、刃部の最大厚み：３．５ｍｍ、材質：超鋼、ロックウェル硬度：９１．５、刃面のシリコン加工：なし、全長：２００ｍｍ、刃先の曲率半径Ｒ：１．０μｍ）およびガイド部材（長さ：５０ｍｍ、静止摩擦係数：０．４）よりなるスライス機構（ガイド部材とすくい面との間の間隔：０．５ｍｍ）を取り付け、積層方向が水平方向となるように置いた積層体を、スライス速度２００ｍｍ／秒、スライス幅１００μｍの条件で鉛直方向（積層体の積層方向に直交する方向）にスライスして、縦１５０ｍｍ×横１５０ｍｍ×厚み０．１０ｍｍの熱伝導シートを得た。なお、スライス時の切断刃の姿勢は、逃げ面の延在方向が積層体のスライス面と平行な方向になる姿勢とした。また、得られた熱伝導シートは、プレ熱伝導シートのスライス片（条片）が並列接合した構成を有していた。
そして、得られた熱伝導シートについて、各種評価を行った。結果を表１に示す。
【0062】
（実施例２）
スライス速度を１００ｍｍ／秒とした以外は実施例１と同様にして熱伝導シートを製造した。
そして、実施例１と同様にして各種評価を行った。結果を表１に示す。
スライス速度を１００ｍｍ／秒とした以外は実施例１と同様にして熱伝導シートを製造した。
そして、実施例１と同様にして各種評価を行った。結果を表１に示す。
【0063】
（実施例３）
スライス速度を２５ｍｍ／秒とした以外は実施例１と同様にして熱伝導シートを製造した。
そして、実施例１と同様にして各種評価を行った。結果を表１に示す。
スライス速度を２５ｍｍ／秒とした以外は実施例１と同様にして熱伝導シートを製造した。
そして、実施例１と同様にして各種評価を行った。結果を表１に示す。
【0064】
（実施例４）
スライス機構の切断刃として切断刃Ｂ（片刃、刃角：２０°、刃部の最大厚み：３．５ｍｍ、材質：超鋼、ロックウェル硬度：９１．５、刃面のシリコン加工：なし、全長：２００ｍｍ、刃先の曲率半径Ｒ：０．１μｍ）を用いた以外は実施例１と同様にして熱伝導シートを製造した。
そして、実施例１と同様にして各種評価を行った。結果を表１に示す。
スライス機構の切断刃として切断刃Ｂ（片刃、刃角：２０°、刃部の最大厚み：３．５ｍｍ、材質：超鋼、ロックウェル硬度：９１．５、刃面のシリコン加工：なし、全長：２００ｍｍ、刃先の曲率半径Ｒ：０．１μｍ）を用いた以外は実施例１と同様にして熱伝導シートを製造した。
そして、実施例１と同様にして各種評価を行った。結果を表１に示す。
【0065】
（実施例５）
スライス機構の切断刃として切断刃Ｃ（片刃、刃角：２０°、刃部の最大厚み：３．５ｍｍ、材質：超鋼、ロックウェル硬度：９１．５、刃面のシリコン加工：なし、全長：２００ｍｍ、刃先の曲率半径Ｒ：８．０μｍ）を用いた以外は実施例１と同様にして熱伝導シートを製造した。
そして、実施例１と同様にして各種評価を行った。結果を表１に示す。
スライス機構の切断刃として切断刃Ｃ（片刃、刃角：２０°、刃部の最大厚み：３．５ｍｍ、材質：超鋼、ロックウェル硬度：９１．５、刃面のシリコン加工：なし、全長：２００ｍｍ、刃先の曲率半径Ｒ：８．０μｍ）を用いた以外は実施例１と同様にして熱伝導シートを製造した。
そして、実施例１と同様にして各種評価を行った。結果を表１に示す。
【0066】
（比較例１）
熱伝導シートの形成を以下のようにして行った以外は実施例１と同様にして熱伝導シートを製造した。なお、熱伝導シートは、スライス時にカールして直径０．５ｃｍの筒状になったため、手で伸ばして熱伝導シートとした。
そして、実施例１と同様にして各種評価を行った。結果を表１に示す。
＜熱伝導シートの形成＞
積層体を、木工用スライサー（株式会社丸仲鐵工所製、製品名「超仕上げかんな盤スーパーメカＳ」）を用いて積層体の積層方向にスライスして、縦１５０ｍｍ×横１５０ｍｍ×厚み０．１０ｍｍの熱伝導シートを得た。なお、上記スライスは、木工用スライサーのスライド面に積層体の側面（積層方向に沿う面）を０．３ＭＰａの圧力で押し付けながら、スライド速度：２００ｍｍ／秒の条件で行った。
熱伝導シートの形成を以下のようにして行った以外は実施例１と同様にして熱伝導シートを製造した。なお、熱伝導シートは、スライス時にカールして直径０．５ｃｍの筒状になったため、手で伸ばして熱伝導シートとした。
そして、実施例１と同様にして各種評価を行った。結果を表１に示す。
＜熱伝導シートの形成＞
積層体を、木工用スライサー（株式会社丸仲鐵工所製、製品名「超仕上げかんな盤スーパーメカＳ」）を用いて積層体の積層方向にスライスして、縦１５０ｍｍ×横１５０ｍｍ×厚み０．１０ｍｍの熱伝導シートを得た。なお、上記スライスは、木工用スライサーのスライド面に積層体の側面（積層方向に沿う面）を０．３ＭＰａの圧力で押し付けながら、スライド速度：２００ｍｍ／秒の条件で行った。
【0067】
（比較例２）
ガイド部材を使用せず、切断刃のみを用いてスライスを行った以外は実施例１と同様にして熱伝導シートを製造した。なお、熱伝導シートは、スライス時にカールして直径０．５ｃｍの筒状になったため、手で伸ばして熱伝導シートとした。
そして、実施例１と同様にして各種評価を行った。結果を表１に示す。
ガイド部材を使用せず、切断刃のみを用いてスライスを行った以外は実施例１と同様にして熱伝導シートを製造した。なお、熱伝導シートは、スライス時にカールして直径０．５ｃｍの筒状になったため、手で伸ばして熱伝導シートとした。
そして、実施例１と同様にして各種評価を行った。結果を表１に示す。
【0068】
（比較例３）
スライス機構の切断刃として切断刃Ｄ（片刃、刃角：２０°、刃部の最大厚み：３．５ｍｍ、材質：超鋼、ロックウェル硬度：９１．５、刃面のシリコン加工：なし、全長：２００ｍｍ、刃先の曲率半径Ｒ：１２．０μｍ）を用いた以外は実施例３と同様にして熱伝導シートを製造した。
そして、実施例１と同様にして各種評価を行った。結果を表１に示す。
スライス機構の切断刃として切断刃Ｄ（片刃、刃角：２０°、刃部の最大厚み：３．５ｍｍ、材質：超鋼、ロックウェル硬度：９１．５、刃面のシリコン加工：なし、全長：２００ｍｍ、刃先の曲率半径Ｒ：１２．０μｍ）を用いた以外は実施例３と同様にして熱伝導シートを製造した。
そして、実施例１と同様にして各種評価を行った。結果を表１に示す。
【0069】
【表1】
【0070】
表１より、実施例１～５では、カールの発生および面積の減少を抑制しつつ、表面が変形し易く、優れた熱伝導性を発揮し得ると共に、引張強度に優れている熱伝導シートを製造できることが分かる。一方、ガイド部材を用いなかった比較例１，２では、カールが発生し、熱伝導シートの引張強度が低下することが分かる。また、刃先の曲率半径が１２μｍの切断刃を用いた比較例３では、スライス時に面積が大幅に減少すると共に、得られる熱伝導シートの表面が変形し難くなることが分かる。
【産業上の利用可能性】
【0071】
本発明によれば、カールの発生および面積の減少を抑制しつつ、表面が変形し易い熱伝導シートを製造することができる。
また、本発明によれば、表面が変形し易く、優れた熱伝導性を発揮し得ると共に、引張強度に優れている熱伝導シートを提供することができる。
また、本発明によれば、表面が変形し易く、優れた熱伝導性を発揮し得ると共に、引張強度に優れている熱伝導シートを提供することができる。
【符号の説明】
【0072】
１０ 樹脂ブロック
１１ シート
２０ 切断刃
２１ すくい面
２２ 逃げ面
２３ 刃先
３０ ガイド部材
３１ 表面
４０ 隙間
５０ 部分
１１ シート
２０ 切断刃
２１ すくい面
２２ 逃げ面
２３ 刃先
３０ ガイド部材
３１ 表面
４０ 隙間
５０ 部分
【図1】