特許7586377ポリアリーレンスルフィド樹脂組成物、成形品およびそれらの製造方法
(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】特許公報(B1)
(11)【特許番号】
(24)【登録日】2024-11-11
(45)【発行日】2024-11-19
(54)【発明の名称】ポリアリーレンスルフィド樹脂組成物、成形品およびそれらの製造方法
(51)【国際特許分類】
C08L 81/02 20060101AFI20241112BHJP
C08L 77/00 20060101ALI20241112BHJP
C08L 27/18 20060101ALI20241112BHJP
C08L 23/06 20060101ALI20241112BHJP
C08L 83/04 20060101ALI20241112BHJP
C08K 7/02 20060101ALI20241112BHJP
【ＦＩ】
C08L81/02
C08L77/00
C08L27/18
C08L23/06
C08L83/04
C08K7/02
【請求項の数】
10
(21)【出願番号】P 2024515105
(86)(22)【出願日】2023-12-07
(86)【国際出願番号】 JP2023043750
【審査請求日】2024-03-07
(31)【優先権主張番号】P 2023002998
(32)【優先日】2023-01-12
(33)【優先権主張国・地域又は機関】JP
【早期審査対象出願】
(73)【特許権者】
【識別番号】000002886
【氏名又は名称】ＤＩＣ株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】100149445
【弁理士】
【氏名又は名称】大野 孝幸
(74)【代理人】
【識別番号】100163290
【弁理士】
【氏名又は名称】岩本 明洋
(74)【代理人】
【識別番号】100186646
【弁理士】
【氏名又は名称】丹羽 雅裕
(72)【発明者】
【氏名】高橋 良尚
(72)【発明者】
【氏名】黒川 隆平
(72)【発明者】
【氏名】倉田 地人
【審査官】西山 義之
(56)【参考文献】
【文献】特開平０２－２０２５４８（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開昭６３－１６２７２７（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開平０９－０８７５３３（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開平１１－３２３１１８（ＪＰ，Ａ）
(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)
Ｃ０８Ｌ １／００－１０１／１４
Ｃ０８Ｋ ３／００－ １３／０８
(57)【特許請求の範囲】
【請求項1】
ポリアリーレンスルフィド樹脂（Ａ）と、ポリアミド繊維（Ｂ）と、固体潤滑剤（Ｃ）とを配合してなるポリアリーレンスルフィド樹脂組成物であって、前記ポリアリーレンスルフィド樹脂（Ａ）の３００℃、荷重：１．９６×１０６Ｐａ、Ｌ／Ｄ＝１０（ｍｍ）／１（ｍｍ）にて、６分間保持した後に測定した溶融粘度（Ｖ６）が５０～２０００Ｐａ・ｓであり、かつ、カルボキシル基を分子構造中に有し、該官能基の含有量が１０～２００μｍｏｌ／ｇであり、
前記ポリアリーレンスルフィド樹脂（Ａ）１００質量部に対して、前記ポリアミド繊維（Ｂ）を５～３５質量部、前記固体潤滑剤（Ｃ）を５～３０質量部配合してなること、
ＩＳＯ２０７５３に規定されるタイプＡの試験片に準拠したダンベル形状の両端から左右対称に溶融樹脂を充填させた成形品のＩＳＯ ５２７－１，２におけるウエルド部の引張強さが４０ＭＰａ以上であること、を特徴とするポリアリーレンスルフィド樹脂組成物。
【請求項2】
前記固体潤滑剤（Ｃ）の分散径が５０μｍ以下である、請求項１記載のポリアリーレンスルフィド樹脂組成物。
【請求項3】
前記固体潤滑剤（Ｃ）が、ポリテトラフルオロエチレン、またはポリエチレンを含む、請求項１又は２記載のポリアリーレンスルフィド樹脂組成物。
【請求項4】
請求項１又は２記載のポリアリーレンスルフィド樹脂組成物を溶融成形してなる成形品。
【請求項5】
請求項１又は２記載のポリアリーレンスルフィド樹脂組成物を溶融成形してなる摺動部材。
【請求項6】
請求項１又は２記載のポリアリーレンスルフィド樹脂組成物を溶融成形してなるギヤ。
【請求項7】
ポリアリーレンスルフィド樹脂（Ａ）と、ポリアミド繊維（Ｂ）と、固体潤滑剤（Ｃ）とを配合し、ポリアリーレンスルフィド樹脂（Ａ）の融点以上の温度で溶融混練する工程を有するポリアリーレンスルフィド樹脂組成物の製造方法であって、前記ポリアリーレンスルフィド樹脂（Ａ）の３００℃、荷重：１．９６×１０６Ｐａ、Ｌ／Ｄ＝１０（ｍｍ）／１（ｍｍ）にて、６分間保持した後に測定した溶融粘度（Ｖ６）が５０～２０００Ｐａ・ｓであり、かつ、カルボキシル基を分子構造中に有し、該官能基の含有量が１０～２００μｍｏｌ／ｇであり、
前記ポリアリーレンスルフィド樹脂（Ａ）１００質量部に対して、前記ポリアミド繊維（Ｂ）を５～３５質量部、前記固体潤滑剤（Ｃ）を５～３０質量部配合してなること、
ＩＳＯ２０７５３に規定されるタイプＡの試験片に準拠したダンベル形状の両端から左右対称に溶融樹脂を充填させた成形品のＩＳＯ ５２７－１，２におけるウエルド部の引張強さが４０ＭＰａ以上であること、を特徴とするポリアリーレンスルフィド樹脂組成物の製造方法。
【請求項8】
前記固体潤滑剤（Ｃ）の分散径が５０μｍ以下である、請求項７記載のポリアリーレンスルフィド樹脂組成物の製造方法。
【請求項9】
前記固体潤滑剤（Ｃ）が、ポリテトラフルオロエチレン、またはポリエチレンを含む、請求項７又は８記載のポリアリーレンスルフィド樹脂組成物の製造方法。
【請求項10】
請求項７又は８記載のポリアリーレンスルフィド樹脂組成物の製造方法により得られたポリアリーレンスルフィド樹脂組成物を、溶融成形する工程を有する、成形品の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、ポリアリーレンスルフィド樹脂組成物、ポリアリーレンスルフィド樹脂成形品およびそれらの製造方法に関する。
【背景技術】
【0002】
近年、ロボット開発における薄肉化や軽量化を目的に、従来金属製であったギヤを樹脂化する検討が盛んに行われている。例えば、高融点を有する高耐熱性のエンジニアリングプラスチックは、金属代替材料として、ギヤや軸受け等の摺動材料としてのニーズが高まっている。しかしながら、これらの用途として樹脂材料を用いる場合、高負荷環境下では機械的強度や摺動特性が不十分であり、耐久性に乏しいといった課題があった。
【0003】
一方、ポリフェニレンスルフィド樹脂（以下、「ＰＰＳ樹脂」）に代表されるポリアリーレンスルフィド樹脂（以下、「ＰＡＳ樹脂」）は、耐熱性、耐薬品性等に優れ、広範に利用されているエンジニアリングプラスチックである。摺動特性に優れるＰＡＳ樹脂としては、例えば、ＰＰＳと、５～５０重量％の潤滑剤と、５～３０重量％の、平均繊維長１～２５ｍｍのポリアラミド繊維とを複合してなる摺動材料が開示されている（特許文献１）。また、特許文献２には、１００重量の、重合停止剤として芳香族ジスルフィド系化合物を使用した重合反応により合成されたＰＡＳ樹脂と、１０～１８０重量部の炭素繊維、全芳香族ポリアミド繊維またはガラス繊維とを配合した樹脂組成物が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0004】
【文献】特開昭６３－１６２７２７号公報
【文献】国際公開２０１５／１１９１２３号パンフレット
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0005】
しかしながら、従来の方法で得られるＰＡＳ樹脂組成物の機械的強度や摺動特性は、高負荷環境における部材として用いるには不十分であり、更なる改善が求められていた。
【0006】
そこで、本発明が解決しようとする課題は、機械的強度と摺動特性のバランスに優れ、かつ、高い耐久性を有するＰＡＳ成形品、当該成形品を提供可能なＰＡＳ樹脂組成物およびそれらの製造方法を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【0007】
本発明者らは、上記の課題を解決すべく鋭意検討した結果、ＰＡＳ樹脂に対して所定量のポリアミド繊維と固体潤滑剤を配合することにより、機械的強度と摺動特性のバランスに優れ、かつ、高い耐久性を有することを見出し、本発明を完成するに至った。
【0008】
すなわち、本開示は、ＰＡＳ樹脂（Ａ）と、ポリアミド（以下、ＰＡということがある）繊維（Ｂ）と、固体潤滑剤（Ｃ）とを配合してなるＰＡＳ樹脂組成物であって、
前記ＰＡＳ樹脂（Ａ）の３００℃、荷重：１．９６×１０６Ｐａ、Ｌ／Ｄ＝１０（ｍｍ）／１（ｍｍ）にて、６分間保持した後に測定した溶融粘度（Ｖ６）が５０～２０００Ｐａ・ｓであり、かつ、
前記ＰＡＳ樹脂（Ａ）１００質量部に対して、前記ＰＡ繊維（Ｂ）を５～３５質量部、前記固体潤滑剤（Ｃ）を５～３０質量部配合してなること、
ＩＳＯ２０７５３に規定されるタイプＡの試験片に準拠したダンベル形状の両端から左右対称に溶融樹脂を充填させた成形品のＩＳＯ ５２７－１，２におけるウエルド部の引張強さが４０ＭＰａ以上であることを特徴とするＰＡＳ樹脂組成物に関する。
前記ＰＡＳ樹脂（Ａ）の３００℃、荷重：１．９６×１０６Ｐａ、Ｌ／Ｄ＝１０（ｍｍ）／１（ｍｍ）にて、６分間保持した後に測定した溶融粘度（Ｖ６）が５０～２０００Ｐａ・ｓであり、かつ、
前記ＰＡＳ樹脂（Ａ）１００質量部に対して、前記ＰＡ繊維（Ｂ）を５～３５質量部、前記固体潤滑剤（Ｃ）を５～３０質量部配合してなること、
ＩＳＯ２０７５３に規定されるタイプＡの試験片に準拠したダンベル形状の両端から左右対称に溶融樹脂を充填させた成形品のＩＳＯ ５２７－１，２におけるウエルド部の引張強さが４０ＭＰａ以上であることを特徴とするＰＡＳ樹脂組成物に関する。
【0009】
また、本開示は、前記記載のＰＡＳ樹脂組成物を成形してなるＰＡＳ樹脂成形品に関する。
【0010】
また、本開示は、前記記載の成形品からなる摺動部材に関する。
【0011】
また、本開示は、ＰＡＳ樹脂（Ａ）と、ＰＡ繊維（Ｂ）と、固体潤滑剤（Ｃ）とを配合し、ＰＡＳ樹脂（Ａ）の融点以上の温度で溶融混練する工程を有するＰＡＳ樹脂組成物の製造方法であって、
前記ＰＡＳ樹脂（Ａ）の３００℃、荷重：１．９６×１０６Ｐａ、Ｌ／Ｄ＝１０（ｍｍ）／１（ｍｍ）にて、６分間保持した後に測定した溶融粘度（Ｖ６）が５０～２０００Ｐａ・ｓであり、かつ、
前記ＰＡＳ樹脂（Ａ）１００質量部に対して、前記ＰＡ繊維（Ｂ）を５～３５質量部、前記固体潤滑剤（Ｃ）を５～３０質量部配合してなること、
ＩＳＯ２０７５３に規定されるタイプＡの試験片に準拠したダンベル形状の両端から左右対称に溶融樹脂を充填させた成形品のＩＳＯ ５２７－１，２におけるウエルド部の引張強さが４０ＭＰａ以上であることを特徴とするＰＡＳ樹脂組成物の製造方法に関する。
前記ＰＡＳ樹脂（Ａ）の３００℃、荷重：１．９６×１０６Ｐａ、Ｌ／Ｄ＝１０（ｍｍ）／１（ｍｍ）にて、６分間保持した後に測定した溶融粘度（Ｖ６）が５０～２０００Ｐａ・ｓであり、かつ、
前記ＰＡＳ樹脂（Ａ）１００質量部に対して、前記ＰＡ繊維（Ｂ）を５～３５質量部、前記固体潤滑剤（Ｃ）を５～３０質量部配合してなること、
ＩＳＯ２０７５３に規定されるタイプＡの試験片に準拠したダンベル形状の両端から左右対称に溶融樹脂を充填させた成形品のＩＳＯ ５２７－１，２におけるウエルド部の引張強さが４０ＭＰａ以上であることを特徴とするＰＡＳ樹脂組成物の製造方法に関する。
【0012】
また、本開示は、前記記載の製造方法でＰＡＳ樹脂組成物を製造する工程、得られたＰＡＳ樹脂組成物を溶融成形する工程を有する成形品の製造方法に関する。
【発明の効果】
【0013】
本発明によれば、機械的強度と摺動特性のバランスに優れ、かつ、高い耐久性を有するＰＡＳ成形品、当該成形品を提供可能なＰＡＳ樹脂組成物およびそれらの製造方法を提供することができる。
【発明を実施するための形態】
【0014】
以下、本発明の実施形態について詳細に説明するが、本発明の範囲はここで説明する一実施形態に限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で種々の変更ができる。また、特定のパラメータについて、複数の上限値及び下限値が記載されている場合、これらの上限値及び下限値の内、任意の上限値と下限値とを組合せて好適な数値範囲とすることができる。
【0015】
本実施形態に係るＰＡＳ樹脂組成物は、ＰＡＳ樹脂（Ａ）と、ＰＡ繊維（Ｂ）と、固体潤滑剤（Ｃ）とを配合してなるＰＡＳ樹脂組成物であって、
前記ＰＡＳ樹脂（Ａ）の３００℃、荷重：１．９６×１０６Ｐａ、Ｌ／Ｄ＝１０（ｍｍ）／１（ｍｍ）にて、６分間保持した後に測定した溶融粘度（Ｖ６）が５０～２０００Ｐａ・ｓであり、かつ、前記ＰＡＳ樹脂（Ａ）１００質量部に対して、前記ＰＡ繊維（Ｂ）を５～３５質量部、前記固体潤滑剤（Ｃ）を５～３０質量部配合してなることを特徴とする。以下、説明する。
前記ＰＡＳ樹脂（Ａ）の３００℃、荷重：１．９６×１０６Ｐａ、Ｌ／Ｄ＝１０（ｍｍ）／１（ｍｍ）にて、６分間保持した後に測定した溶融粘度（Ｖ６）が５０～２０００Ｐａ・ｓであり、かつ、前記ＰＡＳ樹脂（Ａ）１００質量部に対して、前記ＰＡ繊維（Ｂ）を５～３５質量部、前記固体潤滑剤（Ｃ）を５～３０質量部配合してなることを特徴とする。以下、説明する。
【0016】
＜ＰＡＳ樹脂（Ａ）＞
本実施形態に係るＰＡＳ樹脂組成物は、必須成分としてＰＡＳ樹脂を配合してなる。
本実施形態に係るＰＡＳ樹脂組成物は、必須成分としてＰＡＳ樹脂を配合してなる。
【0017】
ＰＡＳ樹脂は、芳香族環と硫黄原子とが結合した構造を繰り返し単位とする樹脂構造を有するものであり、具体的には、下記一般式（１）
【0018】
【化1】
【0019】
【化2】
【0020】
ここで、前記一般式（１）で表される構造部位は、特に該式中のＲ１及びＲ２は、前記ＰＡＳ樹脂の機械的強度の点から水素原子であることが好ましく、その場合、下記式（３）で表されるパラ位で結合するもの、及び下記式（４）で表されるメタ位で結合するものが挙げられる。
【0021】
【化3】
【0022】
また、前記ＰＡＳ樹脂は、前記一般式（１）や（２）で表される構造部位のみならず、下記の構造式（５）～（８）
【0023】
【化4】
【0024】
また、前記ＰＡＳ樹脂は、その分子構造中に、ナフチルスルフィド結合などを有していてもよいが、他の構造部位との合計モル数に対して、３モル％以下が好ましく、特に１モル％以下であることが好ましい。
【0025】
また、ＰＡＳ樹脂の物性は、本発明の効果を損ねない限り特に限定されないが、以下の通りである。
【0026】
（溶融粘度）
本実施形態に用いるＰＡＳ樹脂の溶融粘度は特に限定されないが、加工性および機械的強度のバランスが良好となることから、３００℃で測定した溶融粘度（Ｖ６）が、好ましくは２Ｐａ・ｓ以上の範囲であり、そして、好ましくは１０００Ｐａ・ｓ以下の範囲、より好ましくは５００Ｐａ・ｓ以下の範囲であり、さらに好ましくは３００Ｐａ・ｓ以下の範囲である。ただし、溶融粘度（Ｖ６）の測定は、ＰＡＳ樹脂を島津製作所製フローテスター、ＣＦＴ－５００Ｄを用いて行い、３００℃、荷重：１．９６×１０６Ｐａ、Ｌ／Ｄ＝１０（ｍｍ）／１（ｍｍ）にて、６分間保持した後に測定した溶融粘度の測定値とする。
本実施形態に用いるＰＡＳ樹脂の溶融粘度は特に限定されないが、加工性および機械的強度のバランスが良好となることから、３００℃で測定した溶融粘度（Ｖ６）が、好ましくは２Ｐａ・ｓ以上の範囲であり、そして、好ましくは１０００Ｐａ・ｓ以下の範囲、より好ましくは５００Ｐａ・ｓ以下の範囲であり、さらに好ましくは３００Ｐａ・ｓ以下の範囲である。ただし、溶融粘度（Ｖ６）の測定は、ＰＡＳ樹脂を島津製作所製フローテスター、ＣＦＴ－５００Ｄを用いて行い、３００℃、荷重：１．９６×１０６Ｐａ、Ｌ／Ｄ＝１０（ｍｍ）／１（ｍｍ）にて、６分間保持した後に測定した溶融粘度の測定値とする。
【0027】
（非ニュートン指数）
本実施形態に用いるＰＡＳ樹脂の非ニュートン指数は特に限定されないが、０．９０以上から、２．００以下の範囲であることが好ましい。直鎖状ＰＡＳ樹脂を用いる場合には、非ニュートン指数が、好ましくは０．９０以上の範囲、より好ましくは０．９５以上の範囲から、好ましくは１．５０以下の範囲、より好ましくは１．２０以下の範囲である。このようなＰＡＳ樹脂は機械的物性、流動性、耐磨耗性に優れる。ただし、本開示において非ニュートン指数（Ｎ値）は、キャピログラフを用いて融点＋２０℃、オリフィス長（Ｌ）とオリフィス径（Ｄ）の比、Ｌ／Ｄ＝４０の条件下で、剪断速度（ＳＲ）及び剪断応力（ＳＳ）を測定し、下記式を用いて算出した値である。非ニュートン指数（Ｎ値）が１に近いほど線状に近い構造であり、非ニュートン指数（Ｎ値）が高いほど分岐が進んだ構造であることを示す。
本実施形態に用いるＰＡＳ樹脂の非ニュートン指数は特に限定されないが、０．９０以上から、２．００以下の範囲であることが好ましい。直鎖状ＰＡＳ樹脂を用いる場合には、非ニュートン指数が、好ましくは０．９０以上の範囲、より好ましくは０．９５以上の範囲から、好ましくは１．５０以下の範囲、より好ましくは１．２０以下の範囲である。このようなＰＡＳ樹脂は機械的物性、流動性、耐磨耗性に優れる。ただし、本開示において非ニュートン指数（Ｎ値）は、キャピログラフを用いて融点＋２０℃、オリフィス長（Ｌ）とオリフィス径（Ｄ）の比、Ｌ／Ｄ＝４０の条件下で、剪断速度（ＳＲ）及び剪断応力（ＳＳ）を測定し、下記式を用いて算出した値である。非ニュートン指数（Ｎ値）が１に近いほど線状に近い構造であり、非ニュートン指数（Ｎ値）が高いほど分岐が進んだ構造であることを示す。
【0028】
【数1】
【0029】
（カルボキシル基含有量）
本実施形態に用いるＰＡＳ樹脂のカルボキシル基含有量は、１０μｍｏｌ／ｇ以上から、２００μｍｏｌ／ｇ以下の範囲であることが好ましく、２０μｍｏｌ／ｇ以上から、１８０μｍｏｌ／ｇ以下の範囲であることがより好ましい。かかる範囲において、樹脂組成物が良好な加工性を有しつつ耐久性に優れた成形品を得ることができる。なお、本開示においてカルボキシル基含有量は、実施例に記載の方法で測定した値である。
本実施形態に用いるＰＡＳ樹脂のカルボキシル基含有量は、１０μｍｏｌ／ｇ以上から、２００μｍｏｌ／ｇ以下の範囲であることが好ましく、２０μｍｏｌ／ｇ以上から、１８０μｍｏｌ／ｇ以下の範囲であることがより好ましい。かかる範囲において、樹脂組成物が良好な加工性を有しつつ耐久性に優れた成形品を得ることができる。なお、本開示においてカルボキシル基含有量は、実施例に記載の方法で測定した値である。
【0030】
（製造方法）
前記ＰＡＳ樹脂の製造方法としては特に限定されないが、例えば（製造法１）硫黄と炭酸ソーダの存在下でジハロゲノ芳香族化合物を、必要ならばポリハロゲノ芳香族化合物ないしその他の共重合成分を加えて、重合させる方法、（製造法２）極性溶媒中でスルフィド化剤等の存在下にジハロゲノ芳香族化合物を、必要ならばポリハロゲノ芳香族化合物ないしその他の共重合成分を加えて、重合させる方法、（製造法３）ｐ－クロルチオフェノールを、必要ならばその他の共重合成分を加えて、自己縮合させる方法、（製造法４）ジヨード芳香族化合物と単体硫黄を、カルボキシル基やアミノ基等の官能基を有していてもよい重合禁止剤の存在下、減圧させながら溶融重合させる方法、等が挙げられる。これらの方法のなかでも、（製造法２）の方法が汎用的であり好ましい。反応の際に、重合度を調節するためにカルボン酸やスルホン酸のアルカリ金属塩や、水酸化アルカリを添加しても良い。上記（製造法２）方法のなかでも、加熱した有機極性溶媒とジハロゲノ芳香族化合物とを含む混合物に含水スルフィド化剤を水が反応混合物から除去され得る速度で導入し、有機極性溶媒中でジハロゲノ芳香族化合物とスルフィド化剤とを、必要に応じてポリハロゲノ芳香族化合物と加え、反応させること、及び反応系内の水分量を該有機極性溶媒１モルに対して０．０２～０．５モルの範囲にコントロールすることによりＰＡＳ樹脂を製造する方法（特開平０７－２２８６９９号公報参照。）や、固形のアルカリ金属硫化物及び非プロトン性極性有機溶媒の存在下でジハロゲノ芳香族化合物と必要ならばポリハロゲノ芳香族化合物ないしその他の共重合成分を加え、アルカリ金属水硫化物及び有機酸アルカリ金属塩を、硫黄源１モルに対して０．０１～０．９モルの範囲の有機酸アルカリ金属塩および反応系内の水分量を非プロトン性極性有機溶媒１モルに対して０．０２モル以下の範囲にコントロールしながら反応させる方法（ＷＯ２０１０／０５８７１３号パンフレット参照。）で得られるものが特に好ましい。ジハロゲノ芳香族化合物の具体的な例としては、ｐ－ジハロベンゼン、ｍ－ジハロベンゼン、ｏ－ジハロベンゼン、２，５－ジハロトルエン、１，４－ジハロナフタレン、１－メトキシ－２，５－ジハロベンゼン、４，４’－ジハロビフェニル、３，５－ジハロ安息香酸、２，４－ジハロ安息香酸、２，５－ジハロニトロベンゼン、２，４－ジハロニトロベンゼン、２，４－ジハロアニソール、ｐ，ｐ’－ジハロジフェニルエーテル、４，４’－ジハロベンゾフェノン、４，４’－ジハロジフェニルスルホン、４，４’－ジハロジフェニルスルホキシド、４，４’－ジハロジフェニルスルフィド、及び、上記各化合物の芳香環に炭素原子数１～１８の範囲のアルキル基を有する化合物が挙げられ、ポリハロゲノ芳香族化合物としては１，２，３－トリハロベンゼン、１，２，４－トリハロベンゼン、１，３，５－トリハロベンゼン、１，２，３，５－テトラハロベンゼン、１，２，４，５－テトラハロベンゼン、１，４，６－トリハロナフタレンなどが挙げられる。また、上記各化合物中に含まれるハロゲン原子は、塩素原子、臭素原子であることが望ましい。
前記ＰＡＳ樹脂の製造方法としては特に限定されないが、例えば（製造法１）硫黄と炭酸ソーダの存在下でジハロゲノ芳香族化合物を、必要ならばポリハロゲノ芳香族化合物ないしその他の共重合成分を加えて、重合させる方法、（製造法２）極性溶媒中でスルフィド化剤等の存在下にジハロゲノ芳香族化合物を、必要ならばポリハロゲノ芳香族化合物ないしその他の共重合成分を加えて、重合させる方法、（製造法３）ｐ－クロルチオフェノールを、必要ならばその他の共重合成分を加えて、自己縮合させる方法、（製造法４）ジヨード芳香族化合物と単体硫黄を、カルボキシル基やアミノ基等の官能基を有していてもよい重合禁止剤の存在下、減圧させながら溶融重合させる方法、等が挙げられる。これらの方法のなかでも、（製造法２）の方法が汎用的であり好ましい。反応の際に、重合度を調節するためにカルボン酸やスルホン酸のアルカリ金属塩や、水酸化アルカリを添加しても良い。上記（製造法２）方法のなかでも、加熱した有機極性溶媒とジハロゲノ芳香族化合物とを含む混合物に含水スルフィド化剤を水が反応混合物から除去され得る速度で導入し、有機極性溶媒中でジハロゲノ芳香族化合物とスルフィド化剤とを、必要に応じてポリハロゲノ芳香族化合物と加え、反応させること、及び反応系内の水分量を該有機極性溶媒１モルに対して０．０２～０．５モルの範囲にコントロールすることによりＰＡＳ樹脂を製造する方法（特開平０７－２２８６９９号公報参照。）や、固形のアルカリ金属硫化物及び非プロトン性極性有機溶媒の存在下でジハロゲノ芳香族化合物と必要ならばポリハロゲノ芳香族化合物ないしその他の共重合成分を加え、アルカリ金属水硫化物及び有機酸アルカリ金属塩を、硫黄源１モルに対して０．０１～０．９モルの範囲の有機酸アルカリ金属塩および反応系内の水分量を非プロトン性極性有機溶媒１モルに対して０．０２モル以下の範囲にコントロールしながら反応させる方法（ＷＯ２０１０／０５８７１３号パンフレット参照。）で得られるものが特に好ましい。ジハロゲノ芳香族化合物の具体的な例としては、ｐ－ジハロベンゼン、ｍ－ジハロベンゼン、ｏ－ジハロベンゼン、２，５－ジハロトルエン、１，４－ジハロナフタレン、１－メトキシ－２，５－ジハロベンゼン、４，４’－ジハロビフェニル、３，５－ジハロ安息香酸、２，４－ジハロ安息香酸、２，５－ジハロニトロベンゼン、２，４－ジハロニトロベンゼン、２，４－ジハロアニソール、ｐ，ｐ’－ジハロジフェニルエーテル、４，４’－ジハロベンゾフェノン、４，４’－ジハロジフェニルスルホン、４，４’－ジハロジフェニルスルホキシド、４，４’－ジハロジフェニルスルフィド、及び、上記各化合物の芳香環に炭素原子数１～１８の範囲のアルキル基を有する化合物が挙げられ、ポリハロゲノ芳香族化合物としては１，２，３－トリハロベンゼン、１，２，４－トリハロベンゼン、１，３，５－トリハロベンゼン、１，２，３，５－テトラハロベンゼン、１，２，４，５－テトラハロベンゼン、１，４，６－トリハロナフタレンなどが挙げられる。また、上記各化合物中に含まれるハロゲン原子は、塩素原子、臭素原子であることが望ましい。
【0031】
重合工程により得られたＰＡＳ樹脂を含む反応混合物の後処理方法としては、特に制限されるものではないが、例えば、（後処理１）重合反応終了後、先ず反応混合物をそのまま、あるいは酸または塩基を加えた後、減圧下または常圧下で溶媒を留去し、次いで溶媒留去後の固形物を水、反応溶媒（又は低分子ポリマーに対して同等の溶解度を有する有機溶媒）、アセトン、メチルエチルケトン、アルコール類などの溶媒で１回または２回以上洗浄し、更に中和、水洗、濾過および乾燥する方法、或いは、（後処理２）重合反応終了後、反応混合物に水、アセトン、メチルエチルケトン、アルコール類、エーテル類、ハロゲン化炭化水素、芳香族炭化水素、脂肪族炭化水素などの溶媒（使用した重合溶媒に可溶であり、かつ少なくともＰＡＳに対しては貧溶媒である溶媒）を沈降剤として添加して、ＰＡＳや無機塩等の固体状生成物を沈降させ、これらを濾別、洗浄、乾燥する方法、或いは、（後処理３）重合反応終了後、反応混合物に反応溶媒（又は低分子ポリマーに対して同等の溶解度を有する有機溶媒）を加えて撹拌した後、濾過して低分子量重合体を除いた後、水、アセトン、メチルエチルケトン、アルコール類などの溶媒で１回または２回以上洗浄し、その後中和、水洗、濾過および乾燥をする方法、（後処理４）重合反応終了後、反応混合物に水を加えて水洗浄、濾過、必要に応じて水洗浄の時に酸を加えて酸処理し、乾燥をする方法、（後処理５）重合反応終了後、反応混合物を濾過し、必要に応じ、反応溶媒で１回または２回以上洗浄し、更に水洗浄、濾過および乾燥する方法、等が挙げられる。これらの方法のなかでも、（後処理４）の方法が、ＰＡＳ樹脂の分子末端にカルボキシル基を有するＰＡＳ樹脂を得られるため好ましい。
【0032】
尚、上記（後処理１）～（後処理５）に例示したような後処理方法において、ＰＡＳ樹脂の乾燥は真空中で行なってもよいし、空気中あるいは窒素のような不活性ガス雰囲気中で行なってもよい。
【0033】
＜ポリアミド繊維（Ｂ）＞
本実施形態に係るＰＡＳ樹脂組成物は、ＰＡ繊維（Ｂ）を必須成分として配合してなる。
本実施形態に係るＰＡＳ樹脂組成物は、ＰＡ繊維（Ｂ）を必須成分として配合してなる。
【0034】
本実施形態に適応できるＰＡ繊維（Ｂ）としては、特に限定されず、ＰＡ樹脂からなるものであれば公知のものを用いることができる。特に、一種以上の芳香族ジアミンと一種以上の芳香族ジカルボン酸ハライドを用いて製造される、全芳香族ＰＡ繊維（アラミド繊維）が耐熱性及び機械的強度の観点から好ましい。アラミド繊維としては、例えばメタ系アラミド繊維、パラ系アラミド繊維などが挙げられ、その中でもパラ系アラミド繊維が好ましく、特にコポリパラフェニレン・３，４’オキシジフェニレン・テレフタラミドに代表される共重合型パラ系アラミド繊維が好ましい。
【0035】
ＰＡ繊維（Ｂ）の形状については、繊維状であれば特に限定はされず、繊維径および繊維長、さらにアスペクト比などは成形体の用途などに応じて適宜調整可能である。より優れた機械的強度を発現できる観点から、平均繊維長が０．１ｍｍ以上が好ましく、０．５ｍｍ以上がより好ましく、また、６ｍｍ以下が好ましく、４ｍｍ以下がより好ましい。
【0036】
本実施形態に係るＰＡＳ樹脂組成物においてＰＡ繊維（Ｂ）の配合量は、ＰＡＳ樹脂（Ａ）１００質量部に対して、好ましくは５質量部以上、より好ましくは７質量部以上の範囲から、好ましくは３５質量部以下、より好ましくは２５質量部以下の範囲である。かかる範囲において、樹脂組成物が良好な加工性を有しつつ、かつ、成形品の耐摩耗性及び機械的強度、および寸法安定性に優れるため好ましい。
【0037】
また、ＰＡ繊維（Ｂ）は、表面処理剤や集束剤で加工されたものを用いることもできる。これにより前記ＰＡＳ樹脂との接着力を向上させることができることから好ましい。前記表面処理剤又は集束剤としては、例えば、アミノ基、エポキシ基、イソシアネート基、ビニル基等の官能基を有するシラン化合物、チタネート化合物、アクリル樹脂、ウレタン樹脂、エステル樹脂、及びエポキシ樹脂等からなる群から選ばれる少なくとも１種のポリマー等が挙げられる。
【0038】
＜固体潤滑剤（Ｃ）＞
本実施形態に係るＰＡＳ樹脂組成物は、固体潤滑剤（Ｃ）を必須成分として配合してなる。本発明において、固体潤滑剤とは、常温（２３℃）で固体であり、かつ、動摩擦係数が０．２以下の物質を指す。
本実施形態に係るＰＡＳ樹脂組成物は、固体潤滑剤（Ｃ）を必須成分として配合してなる。本発明において、固体潤滑剤とは、常温（２３℃）で固体であり、かつ、動摩擦係数が０．２以下の物質を指す。
【0039】
本実施形態に適用できる固体潤滑剤としては、特に限定されず公知のものを用いることができる。例えば、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）、ポリエチレン、黒鉛、窒化ホウ素、二硫化モリブデン、炭素繊維等が挙げられ、特に、摺動性と加工性の観点から、ＰＴＦＥ、ポリエチレンが好ましい。
【0040】
本実施形態に係るＰＡＳ樹脂組成物において固体潤滑剤（Ｃ）の配合量は、ＰＡＳ樹脂（Ａ）１００質量部に対して、好ましくは５質量部以上、より好ましくは８質量部以上の範囲から、好ましくは３０質量部以下、より好ましくは２５質量部以下の範囲である。かかる範囲において、樹脂組成物が良好な加工性を有しつつ、かつ、成形品の耐摩耗性及び機械的強度に優れるため好ましい。
【0041】
＜液状ケイ素樹脂（Ｄ）＞
本実施形態に係るＰＡＳ樹脂組成物は、耐摩耗性向上および摩擦係数の低減を目的として、さらに液状ケイ素樹脂（Ｄ）を任意成分として配合することができる。
本実施形態に係るＰＡＳ樹脂組成物は、耐摩耗性向上および摩擦係数の低減を目的として、さらに液状ケイ素樹脂（Ｄ）を任意成分として配合することができる。
【0042】
本実施形態に適応できる液状ケイ素樹脂としては、常温（２３℃）で液体のケイ素樹脂であれば、特に限定されず公知のものを用いることができる。例えば、ジメチルシリコーン、メチルフェニルシリコーンが挙げられる。また、側鎖の一部、片末端、両末端を変性した液状ケイ素樹脂を用いることができる。変性官能基としては、例えば、アミノ基、エポキシ基、カルボキシル基、カルビノール基、メタクリル基、フッ素基、アルキル基、アルキルアラルキル基、ポリエーテル基、メルカプト基、フェノール基、エステル基が挙げられる。本実施形態においては、未変性のジメチルシリコーン、未変性のメチルフェニルシリコーン、アミノ変性ジメチルシリコーン、カルボキシ変性ジメチルシリコーン、アミノ変性メチルフェニルシリコーン、カルボキシ変性メチルフェニルシリコーンを用いることが好ましい。
【0043】
また、本実施形態に係る樹脂組成物に適応できる液状ケイ素樹脂は、動粘度が１００ｍｍ２／ｓ以上が好ましく、５００ｍｍ２／ｓ以上がより好ましく、また、３００００ｍｍ２／ｓ以下が好ましく、２００００ｍｍ２／ｓ以下がより好ましい。かかる範囲において、樹脂組成物が良好な加工性を有しつつ、かつ、成形品の耐摩耗性及び機械的強度に優れるため好ましい。なお、本開示における動粘度は、ＪＩＳ Ｋ２２８３－２０００に準拠して測定した値である。
【0044】
本実施形態に係るＰＡＳ樹脂組成物は、本発明の効果を損なわない範囲で、充填剤を任意成分として配合することができる。例えば、繊維状、板状、粉粒状等、さまざまな形状の充填剤等が挙げられる。具体的には、ガラス繊維、炭素繊維、ガラスフレーク、ミルドファイバー、クレー、パイロフィライト、ベントナイト、セリサイト、マイカ、タルク、アタパルジャイト、フェライト、ケイ酸カルシウム、ゼオライト、ベーマイト、シリカ、石英粉末、ガラスビーズ、ガラス粉、ケイ酸カルシウム、ケイ酸アルミニウム、珪藻土等のケイ酸塩、酸化鉄、酸化チタン、酸化亜鉛、アルミナ等の金属酸化物、炭酸カルシウム、炭酸マグネシウム等の金属炭酸塩、硫酸カルシウム、硫酸バリウム等の金属硫酸塩、ヒュームドシリカ、その他炭化ケイ素、窒化ケイ素、窒化ホウ素、各種金属粉末、カカオハスク等の植物由来充填剤等が挙げられる。本開示では、これらを１種又は２種以上併用することができる。中でも、ハイドロタルサイト、炭酸カルシウム、タルク、炭酸亜鉛、アルミナ、水酸化マグネシウム、窒化ホウ素、炭酸マグネシウムを好ましく用いることができる。その大きさやアスペクト比は成形品の用途などに応じて適宜調整可能である。
【0045】
本実施形態において充填剤は必須成分ではないが、配合する場合、その配合量は本発明の効果を損ねなければ特に限定されるものではない。他の充填剤の配合量としては、例えば、ＰＡＳ樹脂（Ａ）１００質量部に対して、好ましくは１質量部以上、より好ましくは５質量部以上の範囲から、好ましくは６００質量部以下、より好ましくは２００質量部以下の範囲である。かかる範囲において、樹脂組成物が良好な成形性を示し、かつ、成形品が機械的性質に優れるため好ましい。
【0046】
本実施形態に係るＰＡＳ樹脂組成物は、必要に応じて、シランカップリング剤を任意成分として配合することができる。シランカップリング剤としては、本発明の効果を損ねなければ特に限定されないが、カルボキシル基と反応する官能基、例えば、エポキシ基、イソシアナト基、アミノ基または水酸基を有するシランカップリング剤が好ましいものとして挙げられる。このようなシランカップリング剤としては、例えば、γ－グリシドキシプロピルトリメトキシシラン、γ－グリシドキシプロピルトリエトキシシラン、β－（３，４－エポキシシクロヘキシル）エチルトリメトキシシラン等のエポキシ基含有アルコキシシラン化合物、γ－イソシアナトプロピルトリメトキシシラン、γ－イソシアナトプロピルトリエトキシシラン、γ－イソシアナトプロピルメチルジメトキシシラン、γ－イソシアナトプロピルメチルジエトキシシラン、γ－イソシアナトプロピルエチルジメトキシシラン、γ－イソシアナトプロピルエチルジエトキシシラン、γ－イソシアナトプロピルトリクロロシラン等のイソシアナト基含有アルコキシシラン化合物、γ－（２－アミノエチル）アミノプロピルメチルジメトキシシラン、γ－（２－アミノエチル）アミノプロピルトリメトキシシラン、γ－アミノプロピルトリメトキシシラン等のアミノ基含有アルコキシシラン化合物、γ－ヒドロキシプロピルトリメトキシシラン、γ－ヒドロキシプロピルトリエトキシシラン等の水酸基含有アルコキシシラン化合物が挙げられる。本発明においてシランカップリング剤は必須成分ではないが、配合する場合、その配合量は、本発明の効果を損ねなければその添加量は特に限定されないが、ＰＡＳ樹脂（Ａ）１００質量部に対して、好ましくは０．０１質量部以上、より好ましくは０．１質量部以上から、好ましくは１０質量部以下、より好ましくは５質量部以下までの範囲である。かかる範囲において、樹脂組成物が良好な耐コロナ性と成形性、特に離形性を有し、かつ成形品の機械的強度が向上するため好ましい。
【0047】
本実施形態に係るＰＡＳ樹脂組成物は、必要に応じて、熱可塑性エラストマーを任意成分として配合することができる。熱可塑性エラストマーとしては、ポリオレフィン系エラストマー、弗素系エラストマーまたはシリコーン系エラストマーが挙げられ、このうちポリオレフィン系エラストマーが好ましいものとして挙げられる。これらのエラストマーを添加する場合、その配合量は、本発明の効果を損ねなければ特に限定されないが、ＰＡＳ樹脂（Ａ）１００質量部に対して、好ましくは０．０１質量部以上、より好ましくは０．１質量部以上から、好ましくは１０質量部以下、より好ましくは５質量部以下までの範囲である。かかる範囲において、得られるＰＡＳ樹脂組成物の耐衝撃性が向上するため好ましい。
【0048】
例えば、前記ポリオレフィン系エラストマーは、α－オレフィンの単独重合体、または２以上のα－オレフィンの共重合体、１または２以上のα－オレフィンと、官能基を有するビニル重合性化合物との共重合体が挙げられる。この際、前記α－オレフィンとしては、エチレン、プロピレン、１－ブテン等の炭素原子数が２以上から８以下までの範囲のα－オレフィンが挙げられる。また、前記官能基としては、カルボキシル基、酸無水物基（－Ｃ（＝Ｏ）ＯＣ（＝Ｏ）－）、エポキシ基、アミノ基、水酸基、メルカプト基、イソシアネート基、オキサゾリン基等が挙げられる。そして、前記官能基を有するビニル重合性化合物としては、酢酸ビニル；（メタ）アクリル酸等のα，β－不飽和カルボン酸；アクリル酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸ブチル等のα，β－不飽和カルボン酸のアルキルエステル；アイオノマー等のα，β－不飽和カルボン酸の金属塩（金属としてはナトリウムなどのアルカリ金属、カルシウムなどのアルカリ土類金属、亜鉛等）；グリシジルメタクリレート等のα，β－不飽和カルボン酸のグリシジルエステル等；マレイン酸、フマル酸、イタコン酸等のα，β－不飽和ジカルボン酸；前記α，β－不飽和ジカルボン酸の誘導体（モノエステル、ジエステル、酸無水物）等の１種または２種以上が挙げられる。上述の熱可塑性エラストマーは、単独で用いても、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
【0049】
更に、本実施形態に係るＰＡＳ樹脂組成物は、上記成分に加えて、さらに用途に応じて、適宜、ポリエステル樹脂、ＰＡ樹脂、ポリイミド樹脂、ポリエーテルイミド樹脂、ポリカーボネート樹脂、ポリフェニレンエーテル樹脂、ポリスルフォン樹脂、ポリエーテルスルフォン樹脂、ポリエーテルエーテルケトン樹脂、ポリエーテルケトン樹脂、ポリアリレート樹脂、ポリエチレン樹脂、ポリプロピレン樹脂、ポリ四フッ化エチレン樹脂、ポリ二フッ化エチレン樹脂、ポリスチレン樹脂、ＡＢＳ樹脂、エポキシ樹脂、フェノール樹脂、ウレタン樹脂、液晶ポリマー等の合成樹脂（以下、単に合成樹脂という）を任意成分として配合することができる。特に、フッ素系樹脂を配合すると摺動性がより向上するため好ましい。本発明において前記合成樹脂は必須成分ではないが、配合する場合、その配合の割合は本発明の効果を損ねなければ特に限定されるものではなく、また、それぞれの目的に応じて異なり、一概に規定することはできないが、本実施形態に係る樹脂組成物中に配合する合成樹脂の割合として、例えばＰＡＳ樹脂（Ａ）１００質量部に対し５質量部以上の範囲であり、１５質量部以下の範囲の程度が挙げられる。換言すれば、ＰＡＳ樹脂（Ａ）と合成樹脂との合計に対してＰＡＳ樹脂の割合は質量基準で、好ましくは（１００／１１５）以上の範囲であり、より好ましくは（１００／１０５）以上の範囲である。
【0050】
また本実施形態に係るＰＡＳ樹脂組成物は、その他にも着色剤、帯電防止剤、酸化防止剤、耐熱安定剤、紫外線安定剤、紫外線吸収剤、発泡剤、難燃剤、難燃助剤、防錆剤、および離型剤（ステアリン酸やモンタン酸を含む炭素原子数１８～３０の脂肪酸の金属塩やエステル、ポリエチレン等のポリオレフィン系ワックスなど）等の公知慣用の添加剤を必要に応じ、任意成分として配合してもよい。これらの添加剤は必須成分ではなく、例えば、ＰＡＳ樹脂（Ａ）１００質量部に対して、好ましくは０．０１質量部以上の範囲であり、そして、好ましくは１０００質量部以下、より好ましくは１００質量部以下、さらに好ましくは１０質量部以下の範囲で、本発明の効果を損なわないよう目的や用途に応じて適宜調整して用いればよい。
【0051】
また、本開示のＰＡＳ樹脂組成物は、ウエルド強度が４０ＭＰａ以上であることを特徴とする。また、４５ＭＰａ以上が好ましく、５０ＭＰａ以上がより好ましい。かかる範囲において、ＰＡＳ樹脂成形品が耐久性に優れる。ウエルド強度がかかる範囲となるようにするためには、例えば、樹脂組成物におけるＰＡＳ樹脂の含有率に応じて、ＰＡＳ樹脂の溶融粘度（Ｖ６）を５０～２０００Ｐａ・ｓの範囲内で調整する方法が挙げられる。例えば、ＰＡＳ樹脂以外の成分として無機充填剤が多く配合される場合には、樹脂組成物の結晶化速度が大きくなる傾向にあるので、ＰＡＳ樹脂の溶融粘度を大きくして、結晶化挙動を調整する。なお、ウエルド強度の調整方法は上述の方法に限定されない。また、本開示におけるウエルド強度は、ＩＳＯ２０７５３に規定されるタイプＡの試験片に準拠したダンベル形状の両端から左右対称に溶融樹脂を充填させた成形品のＩＳＯ ５２７－１，２におけるウエルド部の引張強さであり、実施例に記載の方法で測定できる。
【0052】
＜ＰＡＳ樹脂組成物の製造方法＞
本実施形態に係るＰＡＳ樹脂組成物の製造方法は、ＰＡＳ樹脂（Ａ）と、液状ケイ素樹脂（Ｂ）と、ＰＡ繊維（Ｃ）と、固体潤滑剤（Ｃ）とを配合し、ＰＡＳ樹脂（Ａ）の融点以上の温度で溶融混練する工程を有するＰＡＳ樹脂組成物の製造方法であって、
前記ＰＡＳ樹脂（Ａ）の３００℃、荷重：１．９６×１０６Ｐａ、Ｌ／Ｄ＝１０（ｍｍ）／１（ｍｍ）にて、６分間保持した後に測定した溶融粘度（Ｖ６）が５０～２０００Ｐａ・ｓであり、かつ、
前記ＰＡＳ樹脂（Ａ）１００質量部に対して、前記ＰＡ繊維（Ｂ）を５～３５質量部、前記固体潤滑剤（Ｃ）を５～３０質量部配合してなること、
ＩＳＯ２０７５３に規定されるタイプＡの試験片に準拠したダンベル形状の両端から左右対称に溶融樹脂を充填させた成形品のＩＳＯ ５２７－１，２におけるウエルド部の引張強さが４０ＭＰａ以上であることを特徴とする。以下、詳述する。
本実施形態に係るＰＡＳ樹脂組成物の製造方法は、ＰＡＳ樹脂（Ａ）と、液状ケイ素樹脂（Ｂ）と、ＰＡ繊維（Ｃ）と、固体潤滑剤（Ｃ）とを配合し、ＰＡＳ樹脂（Ａ）の融点以上の温度で溶融混練する工程を有するＰＡＳ樹脂組成物の製造方法であって、
前記ＰＡＳ樹脂（Ａ）の３００℃、荷重：１．９６×１０６Ｐａ、Ｌ／Ｄ＝１０（ｍｍ）／１（ｍｍ）にて、６分間保持した後に測定した溶融粘度（Ｖ６）が５０～２０００Ｐａ・ｓであり、かつ、
前記ＰＡＳ樹脂（Ａ）１００質量部に対して、前記ＰＡ繊維（Ｂ）を５～３５質量部、前記固体潤滑剤（Ｃ）を５～３０質量部配合してなること、
ＩＳＯ２０７５３に規定されるタイプＡの試験片に準拠したダンベル形状の両端から左右対称に溶融樹脂を充填させた成形品のＩＳＯ ５２７－１，２におけるウエルド部の引張強さが４０ＭＰａ以上であることを特徴とする。以下、詳述する。
【0053】
本実施形態に係るＰＡＳ樹脂組成物の製造方法は、上記必須成分を配合し、ＰＡＳ樹脂（Ａ）の融点以上の温度範囲で溶融混練する工程を有する。より詳しくは、本実施形態に係るＰＡＳ樹脂組成物は、各必須成分、および、必要に応じてその他の任意成分を配合してなる。本発明に用いる樹脂組成物を製造する方法としては、特に限定されないが、必須成分と必要に応じて任意成分を配合して、溶融混練する方法、より詳しくは、必要に応じてタンブラーまたはヘンシェルミキサー等で均一に乾式混合し、次いで、二軸押出機に投入して溶融混練する方法が挙げられる
【0054】
溶融混練は、樹脂温度がＰＡＳ樹脂（Ａ）の融点以上となる温度範囲、好ましくは該融点＋１０℃以上となる温度範囲、より好ましくは該融点＋１０℃以上、さらに好ましくは該融点＋２０℃以上から、好ましくは該融点＋１００℃以下、より好ましくは該融点＋５０℃以下までの範囲の温度に加熱して行うことができる。
【0055】
前記溶融混練機としては分散性や生産性の観点から二軸混練押出機が好ましく、例えば、樹脂成分の吐出量５～５００（ｋｇ／ｈｒ）の範囲と、スクリュー回転数５０～５００（ｒｐｍ）の範囲とを適宜調整しながら溶融混練することが好ましく、それらの比率（吐出量／スクリュー回転数）が０．０２～５（ｋｇ／ｈｒ／ｒｐｍ）の範囲となる条件下に溶融混練することがさらに好ましい。また、溶融混練機への各成分の添加、混合は同時に行ってもよいし、分割して行っても良い。例えば、前記成分のうち、必須成分のＰＡ繊維（Ｂ）や必要に応じて他の繊維状充填剤を添加する場合は、前記二軸混練押出機のサイドフィーダーから該押出機内に投入することが分散性の観点から好ましい。かかるサイドフィーダーの位置は、前記二軸混練押出機のスクリュー全長に対する、該押出機樹脂投入部（トップフィーダー）から該サイドフィーダーまでの距離の比率が、０．１以上であることが好ましく、０．３以上であることがより好ましい。また、かかる比率は０．９以下であることが好ましく、０．７以下であることがより好ましい。
【0056】
このように溶融混練して得られる本実施形態に係るＰＡＳ樹脂組成物は、前記必須成分と、必要に応じて加える任意成分およびそれらの由来成分を含む溶融混合物である。このため、本実施形態に係るＰＡＳ樹脂組成物は、ＰＡＳ樹脂（Ａ）が連続相を形成し、他の必須成分や任意成分が分散されたモルフォロジーを有する。すなわち、本実施形態に係るＰＡＳ樹脂組成物は、前記ＰＡＳ樹脂（Ａ）を含む連続相中に、少なくとも前記固体潤滑剤（Ｃ）を含む島相が分散した海島構造を有する。前記固体潤滑剤（Ｃ）の平均分散径としては、機械強度の低下を抑制できる観点から、５０μｍ以下が好ましく、４０μｍ以下がより好ましい。なお、前記平均分散径の測定方法は、実施例にて詳述する。
【0057】
本実施形態に係るＰＡＳ樹脂組成物は、該溶融混練後に、公知の方法、例えば、溶融状態の樹脂組成物をストランド状に押出成形した後、ペレット、チップ、顆粒、粉末などの形態に加工してから、必要に応じて１００～１５０℃の温度範囲で予備乾燥を施すことが好ましい。
【0058】
＜ＰＡＳ樹脂成形品、ＰＡＳ樹脂成形品の製造方法＞
本実施形態に係る成形品はＰＡＳ樹脂組成物を溶融成形してなる。また、本実施形態に係る成形品の製造方法は、前記ＰＡＳ樹脂組成物を溶融成形する工程を有する。このため、本実施形態に係る成形品は、ＰＡＳ樹脂（Ａ）が連続相を形成し、他の必須成分や任意成分が分散されたモルフォロジーを有する。ＰＡＳ樹脂組成物が、かかるモルフォロジーを有することにより、熱伝導性および機械的強度に優れた成形品が得られる。
本実施形態に係る成形品はＰＡＳ樹脂組成物を溶融成形してなる。また、本実施形態に係る成形品の製造方法は、前記ＰＡＳ樹脂組成物を溶融成形する工程を有する。このため、本実施形態に係る成形品は、ＰＡＳ樹脂（Ａ）が連続相を形成し、他の必須成分や任意成分が分散されたモルフォロジーを有する。ＰＡＳ樹脂組成物が、かかるモルフォロジーを有することにより、熱伝導性および機械的強度に優れた成形品が得られる。
【0059】
また、本実施形態に係る成形品は、吸水による寸法変化が小さい。具体的には、吸水による寸法変化率が、０．２％以下にあることが好ましく、より好ましくは０．１５％以下、さらに好ましくは０．１％以下である。一般的に樹脂の吸水現象は、樹脂の非晶部当に水が浸入し、高分子鎖が膨潤するものであるため、高分子鎖間に保持される水の量と寸法変化とは比例関係にある。そのため、吸水による寸法変化率が０．２％以下であると、本実施形態の成形品を、例えばギヤとして用いた際に、歯部同士の噛み合わせや他の部材との組み合わせに影響が生じにくく、高湿度下や水中においてより優れた寸法精度を示す。すなわち、本実施形態の成形品は、吸水性が低いＰＡＳ樹脂を構成成分としているため、吸水による寸法変化率が低く、かつ高湿度下での優れた寸法精度を有しうる。なお、上記吸水による寸法変化率は、後述の実施例の欄に記載の方法で測定した値である。
【0060】
本実施形態に係るＰＡＳ樹脂組成物は、射出成形、圧縮成形、コンポジット、シート、パイプなどの押出成形、引抜成形、ブロー成形、トランスファー成形など各種成形に供することが可能であるが、特に離形性にも優れるため射出成形用途に適している。射出成形にて成形する場合、各種成形条件は特に限定されず、通常一般的な方法にて成形することができる。例えば、射出成形機内で、樹脂温度がＰＡＳ樹脂（Ａ）の融点以上の温度範囲、好ましくは該融点＋１０℃以上の温度範囲、より好ましくは融点＋１０℃～融点＋１００℃の温度範囲、さらに好ましくは融点＋２０～融点＋５０℃の温度範囲で前記ＰＡＳ樹脂組成物を溶融する工程を経た後、樹脂吐出口よりを金型内に注入して成形すればよい。その際、金型温度も公知の温度範囲、例えば、室温（２３℃）～３００℃、好ましくは１３０～１９０℃に設定すればよい。
【0061】
本実施形態に係る成形品の製造方法は、前記成形品にアニール処理する工程を有してもよい。アニール処理は、成形品の用途あるいは形状等により最適な条件が選ばれるが、アニール温度はＰＡＳ樹脂（Ａ）のガラス転移温度以上の温度範囲、好ましくは該ガラス転移温度＋１０℃以上の温度範囲であり、より好ましくは該ガラス転移温度＋３０℃以上の温度範囲である。一方、２６０℃以下の範囲であることが好ましく、２４０℃以下の範囲であることがより好ましい。アニール時間は特に限定されないが、０．５時間以上の範囲であることが好ましく、１時間以上の範囲であることがより好ましい。一方、１０時間以下の範囲であることが好ましく、８時間以下の範囲であることがより好ましい。かかる範囲において、得られる成形品のひずみが低減し、かつ、樹脂の結晶性が向上するだけでなく、熱伝導率、機械的特性および燃料バリア性がさらに向上するため好ましい。アニール処理は空気中で行ってもよいが、窒素ガス等の不活性ガス中で行うことが好ましい。
【0062】
本実施形態に係るＰＡＳ樹脂成形品は、耐摩耗性、低摩擦係数といった摺動特性に優れることを特徴としたものであるから、特に摺動部品用途に好適である。具体的には、ギヤ、軸受け、保持器、ロボットアーム、ベアリング、ボールバルブ等といった摺動部品に好適に用いることができる。また、本実施形態に係る成形品は摺動部品のみではなく、以下のような通常の樹脂成形品とすることもできる。例えば箱型の電気・電子部品集積モジュール用保護・支持部材・複数の個別半導体またはモジュール、センサ、ＬＥＤランプ、コネクタ、ソケット、抵抗器、リレーケース、スイッチ、コイルボビン、コンデンサ、バリコンケース、光ピックアップ、発振子、各種端子板、変成器、プラグ、プリント基板、チューナ、スピーカ、マイクロフォン、ヘッドフォン、小型モーター、磁気ヘッドベース、パワーモジュール、端子台、半導体、液晶、ＦＤＤキャリッジ、ＦＤＤシャーシ、モーターブラッシュホルダ、パラボラアンテナ、コンピュータ関連部品等に代表される電気・電子部品；ＶＴＲ部品、テレビ部品、アイロン、ヘアードライヤ、炊飯器部品、電子レンジ部品、音響部品、オーディオ・レーザディスク・コンパクトディスク・ＤＶＤディスク・ブルーレイディスク等の音声・映像機器部品、照明部品、冷蔵庫部品、エアコン部品、タイプライタ部品、ワードプロセッサ部品、あるいは給湯機や風呂の湯量、温度センサなどの水回り機器部品等に代表される家庭、事務電気製品部品；オフィスコンピュータ関連部品、電話器関連部品、ファクシミリ関連部品、複写機関連部品、洗浄用治具、モーター部品、ライタ、タイプライタなどに代表される機械関連部品：顕微鏡、双眼鏡、カメラ、時計等に代表される光学機器、精密機械関連部品；オルタネーターターミナル、オルタネーターコネクタ、ブラシホルダー、スリップリング、ＩＣレギュレータ、ライトディマ用ポテンシオメーターベース、リレーブロック、インヒビタースイッチ、排気ガスバルブ等の各種バルブ、燃料関係・排気系・吸気系各種パイプ、エアーインテークノズルスノーケル、インテークマニホールド、エンジン冷却水ジョイント、キャブレターメインボディ、キャブレタースペーサ、排気ガスセンサ、冷却水センサ、油温センサ、ブレーキパットウェアーセンサ、スロットルポジションセンサ、クランクシャフトポジションセンサ、温度センサ、エアーフローメータ、ブレーキパッド摩耗センサ、エアコン用サーモスタットベース、暖房温風フローコントロールバルブ、ラジエーターモーター用ブラッシュホルダ、ウォーターポンプインペラ、タービンベイン、ワイパーモーター関係部品、デュストリビュータ、スタータースイッチ、イグニッションコイル及びそのボビン、モーターインシュレータ、モーターロータ、モーターコア、スターターリレ、トランスミッション用ワイヤーハーネス、ウィンドウォッシャーノズル、エアコンパネルスイッチ基板、燃料関係電磁気弁用コイル、ヒューズ用コネクタ、ホーンターミナル、電装部品絶縁板、ステップモーターロータ、ランプソケット、ランプリフレクタ、ランプハウジング、ブレーキピストン、ソレノイドボビン、エンジンオイルフィルタ、点火装置ケース等の自動車・車両関連部品が挙げられ、その他各種用途にも適用可能である。
【実施例】
【0063】
以下、実施例、比較例を用いて説明するが、本発明はこれら実施例に限定されるものではない。なお、以下、特に断りが無い場合「％」や「部」は質量基準とする。
【0064】
＜実施例１～１２及び比較例１～９＞
表１に記載する組成成分および配合量にしたがい、各材料を配合した。その後、株式会社日本製鋼所製ベント付２軸押出機「ＴＥＸ－３０α（製品名）」にこれら配合材料を投入し、樹脂成分吐出量３０ｋｇ／ｈｒ、スクリュー回転数２００ｒｐｍ、設定樹脂温度３２０℃で溶融混練して樹脂組成物のペレットを得た。ガラス繊維およびポリアミド繊維はサイドフィーダー（Ｓ／Ｔ比０．５）から投入し、それ以外の材料はタンブラーで予め均一に混合しトップフィーダーから投入した。得られた樹脂組成物のペレットを１４０℃ギヤオーブンで２時間乾燥した後、射出成形することで各種試験片を作製し、下記の試験を行った。
表１に記載する組成成分および配合量にしたがい、各材料を配合した。その後、株式会社日本製鋼所製ベント付２軸押出機「ＴＥＸ－３０α（製品名）」にこれら配合材料を投入し、樹脂成分吐出量３０ｋｇ／ｈｒ、スクリュー回転数２００ｒｐｍ、設定樹脂温度３２０℃で溶融混練して樹脂組成物のペレットを得た。ガラス繊維およびポリアミド繊維はサイドフィーダー（Ｓ／Ｔ比０．５）から投入し、それ以外の材料はタンブラーで予め均一に混合しトップフィーダーから投入した。得られた樹脂組成物のペレットを１４０℃ギヤオーブンで２時間乾燥した後、射出成形することで各種試験片を作製し、下記の試験を行った。
【0065】
＜評価＞
【0066】
（１）分散径の測定
各実施例及び比較例で得られたペレットをシリンダー温度３１０℃に設定した住友重機製射出成形機（ＳＥ－７５Ｄ－ＨＰ）に供給し、金型温度１４０℃に温調したＩＳＯ Ｄ２シート片成形用金型を用いて射出成形を行い、ＩＳＯ Ｄ２シートを得た。シート試験片の断面について、ＳＥＭ装置（日本電子株式会社製「ＪＳＭ－６３６０Ａ」）により測定した。得られた画像のうち、固体潤滑剤からなる相（分散相）を無作為に１００点ほど選択して、当該粒子の数平均粒子径を算出した。ただし、前記粒子径は、円相当径として算出した。結果を表１～４に示す。
各実施例及び比較例で得られたペレットをシリンダー温度３１０℃に設定した住友重機製射出成形機（ＳＥ－７５Ｄ－ＨＰ）に供給し、金型温度１４０℃に温調したＩＳＯ Ｄ２シート片成形用金型を用いて射出成形を行い、ＩＳＯ Ｄ２シートを得た。シート試験片の断面について、ＳＥＭ装置（日本電子株式会社製「ＪＳＭ－６３６０Ａ」）により測定した。得られた画像のうち、固体潤滑剤からなる相（分散相）を無作為に１００点ほど選択して、当該粒子の数平均粒子径を算出した。ただし、前記粒子径は、円相当径として算出した。結果を表１～４に示す。
【0067】
（２）ウエルド部の引張特性の測定
各実施例及び比較例で得られたペレットをシリンダー温度３１０℃に設定した住友重機製射出成形機（ＳＥ－７５Ｄ－ＨＰ）に供給し、金型温度１４０℃に温調したＩＳＯ Ｔｙｐｅ １Ａダンベル片成形用金型を用いて射出成形を行い、ＩＳＯ Ｔｙｐｅ－Ａダンベル片を得た。なお、ウエルド部を含む試験片となるよう２点ゲートから樹脂を射出して作製したものとした。得られたダンベル片をＩＳＯ ５２７－１および２に準拠した測定方法で引張強さを測定した。結果を表１～４に示す。
各実施例及び比較例で得られたペレットをシリンダー温度３１０℃に設定した住友重機製射出成形機（ＳＥ－７５Ｄ－ＨＰ）に供給し、金型温度１４０℃に温調したＩＳＯ Ｔｙｐｅ １Ａダンベル片成形用金型を用いて射出成形を行い、ＩＳＯ Ｔｙｐｅ－Ａダンベル片を得た。なお、ウエルド部を含む試験片となるよう２点ゲートから樹脂を射出して作製したものとした。得られたダンベル片をＩＳＯ ５２７－１および２に準拠した測定方法で引張強さを測定した。結果を表１～４に示す。
【0068】
（３）シャルピー衝撃強さの測定
（２）と同様の条件で、ウエルド部を含まない試験片となるよう１点ゲートから樹脂を射出して作製したダンベル形状試験片の中央部分を、長さ８０ｍｍ、幅１０ｍｍ、厚さ４ｍｍの棒状に切り出し、ノッチ加工したものを耐衝撃性試験片とし、ＩＳＯ１７９－１／１ｅＡに準拠して、シャルピー衝撃試験を行い衝撃強度（ｋＪ／ｍｍ２）の測定を行った。結果を表１～４に示す。
（２）と同様の条件で、ウエルド部を含まない試験片となるよう１点ゲートから樹脂を射出して作製したダンベル形状試験片の中央部分を、長さ８０ｍｍ、幅１０ｍｍ、厚さ４ｍｍの棒状に切り出し、ノッチ加工したものを耐衝撃性試験片とし、ＩＳＯ１７９－１／１ｅＡに準拠して、シャルピー衝撃試験を行い衝撃強度（ｋＪ／ｍｍ２）の測定を行った。結果を表１～４に示す。
【0069】
（４）摩耗試験
各実施例及び比較例で得られたペレットをシリンダー温度３１０℃に設定した住友重機製射出成形機（ＳＥ－７５Ｄ－ＨＰ）に供給し、１４０℃に温調した金型を用いて内径２０ｍｍ、外径２５ｍｍ、高さ１５．０ｍｍの円筒状試験片を得た。この円筒状試験片について、鈴木式磨耗試験機を用いて、以下の各測定条件下において、摩擦係数と比摩耗量〔１０－３［ｍｍ３／（Ｎ×ｋｍ）］〕を測定した。結果を表１～４に示す。
測定条件：
圧力：１５０ＫＰａ、回転速度：０．５ｍ／秒、測定時間：６０分、温度環境：２３℃、射出成形機で成形して得られた前記試験片２個を用い、前記測定条件下で前記鈴木式磨耗試験を行った。
各実施例及び比較例で得られたペレットをシリンダー温度３１０℃に設定した住友重機製射出成形機（ＳＥ－７５Ｄ－ＨＰ）に供給し、１４０℃に温調した金型を用いて内径２０ｍｍ、外径２５ｍｍ、高さ１５．０ｍｍの円筒状試験片を得た。この円筒状試験片について、鈴木式磨耗試験機を用いて、以下の各測定条件下において、摩擦係数と比摩耗量〔１０－３［ｍｍ３／（Ｎ×ｋｍ）］〕を測定した。結果を表１～４に示す。
測定条件：
圧力：１５０ＫＰａ、回転速度：０．５ｍ／秒、測定時間：６０分、温度環境：２３℃、射出成形機で成形して得られた前記試験片２個を用い、前記測定条件下で前記鈴木式磨耗試験を行った。
【0070】
（５）成形品の耐久性の評価
各実施例及び比較例で得られたペレットをシリンダー温度３１０℃に設定した住友重機製射出成形機（ＳＥ－７５Ｄ－ＨＰ）に供給し、１４０℃に温調した金型を用いて、モジュール１ｍｍ、歯数３０枚、歯厚５ｍｍのギヤを得て、ギヤＡとした。同様にモジュール１ｍｍ、歯数３１枚、歯厚５ｍｍのギヤを得て、ギヤＢとした。得られたギヤＡとギヤＢとをかみ合わせ、２５℃、トルク１Ｎｍ、回転数１０００ｒｐｍの条件で、平歯車同士を回転させる摺動試験を行い、ギヤが破断するまでの時間を耐久時間として評価した。結果を表１～４に示す。
各実施例及び比較例で得られたペレットをシリンダー温度３１０℃に設定した住友重機製射出成形機（ＳＥ－７５Ｄ－ＨＰ）に供給し、１４０℃に温調した金型を用いて、モジュール１ｍｍ、歯数３０枚、歯厚５ｍｍのギヤを得て、ギヤＡとした。同様にモジュール１ｍｍ、歯数３１枚、歯厚５ｍｍのギヤを得て、ギヤＢとした。得られたギヤＡとギヤＢとをかみ合わせ、２５℃、トルク１Ｎｍ、回転数１０００ｒｐｍの条件で、平歯車同士を回転させる摺動試験を行い、ギヤが破断するまでの時間を耐久時間として評価した。結果を表１～４に示す。
【0071】
（６）成形性の評価
（５）で得られた各実施例及び比較例のギヤＡの外観を目視により観察し、表面に光沢があり歯先まで樹脂が充填されているものを良好とし、表面に光沢がなく歯先まで樹脂が充填されていないものを成形不良とした。また、ギヤＡの歯先部をマイクロスコープで観察し、０．１ｍｍ以上のバリの有無を確認した。結果を表１～４に示す。
（５）で得られた各実施例及び比較例のギヤＡの外観を目視により観察し、表面に光沢があり歯先まで樹脂が充填されているものを良好とし、表面に光沢がなく歯先まで樹脂が充填されていないものを成形不良とした。また、ギヤＡの歯先部をマイクロスコープで観察し、０．１ｍｍ以上のバリの有無を確認した。結果を表１～４に示す。
【0072】
（７）ギヤの吸水による寸法変化率の測定
（５）で得られた各実施例及び比較例のギヤＡを５０℃で２４時間乾燥させた後、デシケータ内で室温（２３℃）に冷却した。冷却後のギヤＡの歯先円直径を任意の１０箇所の歯部において測定し、その数平均値を乾燥後のギヤＡの歯先円直径（ｈ０）とした。その後、室温（２３℃）の蒸留水に３０日間浸漬した。浸漬後のギヤＡの歯先円直径を任意の１０箇所測定し、その数平均値を浸漬後のギヤＡの歯先円直径（ｈ１）とした。得られた値を用いて、浸漬前後の歯先円直径の変化率（％）を｛（ｈ１－ｈ０）／ｈ０｝×１００の式から算出して寸法変化率（％）とした。結果を表１～４に示す。
（５）で得られた各実施例及び比較例のギヤＡを５０℃で２４時間乾燥させた後、デシケータ内で室温（２３℃）に冷却した。冷却後のギヤＡの歯先円直径を任意の１０箇所の歯部において測定し、その数平均値を乾燥後のギヤＡの歯先円直径（ｈ０）とした。その後、室温（２３℃）の蒸留水に３０日間浸漬した。浸漬後のギヤＡの歯先円直径を任意の１０箇所測定し、その数平均値を浸漬後のギヤＡの歯先円直径（ｈ１）とした。得られた値を用いて、浸漬前後の歯先円直径の変化率（％）を｛（ｈ１－ｈ０）／ｈ０｝×１００の式から算出して寸法変化率（％）とした。結果を表１～４に示す。
【0073】
（８）ＰＡＳ樹脂のカルボキシル基含有量の定量
各実施例及び比較例に用いた各ＰＰＳ樹脂を３５０℃、荷重１０ＭＰａ、６０秒でプレスしたのち、６０秒かけて２５℃まで急冷することによって非晶性を示すフィルムを作成した。得られた非晶性を示すフィルムを、フーリエ変換赤外分光装置（以下「ＦＴ－ＩＲ装置」と略記する。）で測定した。赤外吸収スペクトルのうち６３０．６ｃｍ－１の吸光度に対する１７０５ｃｍ－１の吸光度の相対強度を求め、別途後述する方法により作成した検量線を用いて測定サンプル中のカルボキシル基の含有量（以下「カルボキシル基の全含有量」と略記する。）を求めた。なお、カルボキシル基の含有量は樹脂混合物１ｇ中のモル数で示され、その単位は〔μｍｏｌ／ｇ〕で表される。検量線は以下の方法で作成した。まず、酸処理を行わずカルボン酸塩を分子末端に含有するように作製したＰＡＳ樹脂に、所定量の４－クロロフェニル酢酸を加え良く混合したのち、前記と同様のフィルムを作製し、ＦＴ－ＩＲ装置で測定を行った。４－クロロフェニル酢酸の添加量から算出したカルボキシル基含有量に対する、前記２つの波長の吸光度の相対強度比をプロットした検量線を作成した。
各実施例及び比較例に用いた各ＰＰＳ樹脂を３５０℃、荷重１０ＭＰａ、６０秒でプレスしたのち、６０秒かけて２５℃まで急冷することによって非晶性を示すフィルムを作成した。得られた非晶性を示すフィルムを、フーリエ変換赤外分光装置（以下「ＦＴ－ＩＲ装置」と略記する。）で測定した。赤外吸収スペクトルのうち６３０．６ｃｍ－１の吸光度に対する１７０５ｃｍ－１の吸光度の相対強度を求め、別途後述する方法により作成した検量線を用いて測定サンプル中のカルボキシル基の含有量（以下「カルボキシル基の全含有量」と略記する。）を求めた。なお、カルボキシル基の含有量は樹脂混合物１ｇ中のモル数で示され、その単位は〔μｍｏｌ／ｇ〕で表される。検量線は以下の方法で作成した。まず、酸処理を行わずカルボン酸塩を分子末端に含有するように作製したＰＡＳ樹脂に、所定量の４－クロロフェニル酢酸を加え良く混合したのち、前記と同様のフィルムを作製し、ＦＴ－ＩＲ装置で測定を行った。４－クロロフェニル酢酸の添加量から算出したカルボキシル基含有量に対する、前記２つの波長の吸光度の相対強度比をプロットした検量線を作成した。
【0074】
【表1】
【0075】
【表2】
【0076】
【表3】
【0077】
【表4】
【0078】
なお、表１～４中の配合成分の配合比率は下記のものを用いた。
・ＰＰＳ樹脂
ａ－１：ＰＰＳ樹脂（溶融粘度（Ｖ６）２０Ｐａ・ｓ、カルボキシル基量３０μｍｏｌ／ｇ）
Ａ－２：ＰＰＳ樹脂（溶融粘度（Ｖ６）５０Ｐａ・ｓ、カルボキシル基量３０μｍｏｌ／ｇ）
Ａ－３：ＰＰＳ樹脂（溶融粘度（Ｖ６）１２０Ｐａ・ｓ、カルボキシル基量３０μｍｏｌ／ｇ）
Ａ－４：ＰＰＳ樹脂（溶融粘度（Ｖ６）２０００Ｐａ・ｓ、カルボキシル基量２０μｍｏｌ／ｇ）
ａ－５：ＰＰＳ樹脂（溶融粘度（Ｖ６）４０００Ｐａ・ｓ、カルボキシル基量２０μｍｏｌ／ｇ）
・ＰＰＳ樹脂
ａ－１：ＰＰＳ樹脂（溶融粘度（Ｖ６）２０Ｐａ・ｓ、カルボキシル基量３０μｍｏｌ／ｇ）
Ａ－２：ＰＰＳ樹脂（溶融粘度（Ｖ６）５０Ｐａ・ｓ、カルボキシル基量３０μｍｏｌ／ｇ）
Ａ－３：ＰＰＳ樹脂（溶融粘度（Ｖ６）１２０Ｐａ・ｓ、カルボキシル基量３０μｍｏｌ／ｇ）
Ａ－４：ＰＰＳ樹脂（溶融粘度（Ｖ６）２０００Ｐａ・ｓ、カルボキシル基量２０μｍｏｌ／ｇ）
ａ－５：ＰＰＳ樹脂（溶融粘度（Ｖ６）４０００Ｐａ・ｓ、カルボキシル基量２０μｍｏｌ／ｇ）
【0079】
・繊維充填剤
Ｂ－１：ポリアミド繊維（パラ系アラミド繊維、平均繊維長３ｍｍ）
ｂ－２：ガラス繊維 日本電気硝子株式会社製「Ｔ－７１７Ｈ」、平均繊維長３．５ｍｍ
Ｂ－１：ポリアミド繊維（パラ系アラミド繊維、平均繊維長３ｍｍ）
ｂ－２：ガラス繊維 日本電気硝子株式会社製「Ｔ－７１７Ｈ」、平均繊維長３．５ｍｍ
【0080】
・固体潤滑剤
Ｃ－１：ＰＴＦＥ、株式会社喜多村製 「ＫＴ－６００Ｍ」（動摩擦係数０．０４）
Ｃ－２：ポリエチレン、三井化学株式会社製 「リュブマーＬＹ１０４０」（動摩擦係数０．１５）
Ｃ－１：ＰＴＦＥ、株式会社喜多村製 「ＫＴ－６００Ｍ」（動摩擦係数０．０４）
Ｃ－２：ポリエチレン、三井化学株式会社製 「リュブマーＬＹ１０４０」（動摩擦係数０．１５）
【0081】
・液状ケイ素樹脂
Ｄ－１：信越化学工業株式会社製 「ＫＦ－９６－１０００ＣＳ」（動粘度１０００ｍｍ２／ｓ）
Ｄ－２：信越化学工業株式会社製 「ＫＦ－１万ＣＳ」（動粘度１００００ｍｍ２／ｓ）
Ｄ－１：信越化学工業株式会社製 「ＫＦ－９６－１０００ＣＳ」（動粘度１０００ｍｍ２／ｓ）
Ｄ－２：信越化学工業株式会社製 「ＫＦ－１万ＣＳ」（動粘度１００００ｍｍ２／ｓ）
【0082】
・シランカップリング材
Ｅ－１：ダウ・ケミカル社製 「ＸＩＡＭＥＴＥＲ（登録商標） ＯＦＳ－６０４０」
Ｅ－１：ダウ・ケミカル社製 「ＸＩＡＭＥＴＥＲ（登録商標） ＯＦＳ－６０４０」
【0083】
表１～４から、実施例と比較例１、２を対比すると、樹脂の溶融粘度が特定の範囲外である場合、成形性やギヤの耐久性に乏しくなることが示された。実施例と比較例３、４を対比すると、ＰＡ繊維の配合量が特定の範囲外であると、機械的特性や摺動特性、寸法変化率が悪化することが示された。実施例と比較例５～８を対比すると、固体潤滑剤の配合量が特定の範囲外であると、機械的特性や摺動特性が乏しくなることが示された。実施例と比較例９を対比すると、ＰＡ樹脂以外からなる繊維充填剤を用いた場合、比摩耗量が大きくなることが示された。
【要約】
機械的強度と摺動特性のバランスに優れ、かつ、高い耐久性を有するポリアリーレンスルフィド（ＰＡＳ）成形品、当該成形品を提供可能なＰＡＳ樹脂組成物およびそれらの製造方法を提供すること。さらに詳しくは、ＰＡＳ樹脂（Ａ）と、ポリアミド繊維（Ｂ）と、固体潤滑剤（Ｃ）とを配合してなるＰＡＳ樹脂組成物であって、 前記ＰＡＳ樹脂（Ａ）の溶融粘度（Ｖ６）が５０～２０００Ｐａ・ｓであり、かつ、 前記ＰＡＳ樹脂（Ａ）１００質量部に対して、前記ポリアミド繊維（Ｂ）を５～３５質量部、前記固体潤滑剤（Ｃ）を５～３０質量部配合してなること、ＩＳＯ２０７５３に規定されるタイプＡの試験片に準拠したダンベル形状の両端から左右対称に溶融樹脂を充填させた成形品のＩＳＯ ５２７－１，２におけるウエルド部の引張強さが４０ＭＰａ以上であること、を特徴とする樹脂組成物及び成形品ならびにその製造方法。
【選択図】なし
【選択図】なし