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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】特許公報(B2)
(11)【特許番号】
(24)【登録日】2024-11-25
(45)【発行日】2024-12-03
(54)【発明の名称】ズームレンズ、レンズ鏡筒、交換レンズ及び撮像装置
(51)【国際特許分類】
G02B 15/20 20060101AFI20241126BHJP
G02B 13/18 20060101ALN20241126BHJP
【ＦＩ】
G02B15/20
G02B13/18
【請求項の数】
16
(21)【出願番号】P 2020120379
(22)【出願日】2020-07-14
(65)【公開番号】P2021192088
(43)【公開日】2021-12-16
【審査請求日】2023-05-11
(31)【優先権主張番号】P 2020098521
(32)【優先日】2020-06-05
(33)【優先権主張国・地域又は機関】JP
(73)【特許権者】
【識別番号】000006747
【氏名又は名称】株式会社リコー
(74)【代理人】
【識別番号】110004185
【氏名又は名称】インフォート弁理士法人
(74)【代理人】
【識別番号】100121083
【弁理士】
【氏名又は名称】青木 宏義
(72)【発明者】
【氏名】中山 貴裕
(72)【発明者】
【氏名】古賀 知也
【審査官】岡田 弘
(56)【参考文献】
【文献】特許第５９７７８８８（ＪＰ，Ｂ２）
【文献】国際公開第２０１２／１２１０１４（ＷＯ，Ａ１）
【文献】特開２００３－３２９９３３（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１９－０３２３８９（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開平１０－０４８５１８（ＪＰ，Ａ）
(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)
Ｇ０２Ｂ ９／００－１７／０８
Ｇ０２Ｂ ２１／０２－２１／０４
Ｇ０２Ｂ ２５／００－２５／０４
(57)【特許請求の範囲】
【請求項1】
物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群と、負の屈折力の第２レンズ群と、負の屈折力の第３レンズ群と、正の屈折力の後続レンズ群とから構成されており、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、隣接する各レンズ群の間隔が変化し、
前記第３レンズ群は、フォーカシング時に移動するフォーカシングレンズ群を構成しており、
前記第３レンズ群は、１枚の負レンズと１枚の正レンズの２枚構成であり、
前記第２レンズ群と前記第３レンズ群の少なくとも一方は、少なくとも１枚の正レンズＧｐを有しており、
前記後続レンズ群は、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、隣接する各レンズ群との間隔が変化する負の屈折力の第Ｎレンズ群を有しており、
前記第２レンズ群の最も像側の面は、像側に対して凸面であり、
次の条件式（１）、（４）、（８）を満足する、
ことを特徴とするズームレンズ。
（１）２６＜νｄＧｐ
（４）０．１＜ｆ２／ｆ３＜１．０
（８）０．５＜｜ｆＮ／ｆｒｍ｜＜２．５
但し、
νｄＧｐ：前記少なくとも１枚の正レンズＧｐのアッベ数、
νｄＧｐ＝（ＮｄＧｐ－１）／（ＮＦＧｐ－ＮＣＧｐ）
ＮｄＧｐ：前記少なくとも１枚の正レンズＧｐのｄ線に対する屈折率、
ＮＦＧｐ：前記少なくとも１枚の正レンズＧｐのＦ線に対する屈折率、
ＮＣＧｐ：前記少なくとも１枚の正レンズＧｐのＣ線に対する屈折率、
ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離、
ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離、
ｆＮ：前記第Ｎレンズ群の焦点距離、
ｆｒｍ：中間焦点距離ｆｍにおける前記後続レンズ群の合成焦点距離、
中間焦点距離ｆｍ＝（ｆｗ・ｆｔ） １／２
ｆｗ：短焦点距離端における無限遠合焦時の全系の焦点距離、
ｆｔ：長焦点距離端における無限遠合焦時の全系の焦点距離。
【請求項2】
前記第３レンズ群は、少なくとも１枚の正レンズを有しており、次の条件式（２）を満足する、
ことを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
（２）１．８＜Ｎｄ３ｐ
但し、
Ｎｄ３ｐ：前記第３レンズ群中の前記少なくとも１枚の正レンズのｄ線に対する屈折率。
【請求項3】
次の条件式（３）を満足する、ことを特徴とする請求項１又は請求項２に記載のズームレンズ。
（３）１．６５＜ＮｄＧｐ
但し、
ＮｄＧｐ：前記少なくとも１枚の正レンズＧｐのｄ線に対する屈折率。
【請求項4】
前記第３レンズ群の最も物体側の面は、物体側に対して凹面である、ことを特徴とする請求項１から請求項３のいずれかに記載のズームレンズ。
【請求項5】
前記第３レンズ群の最も物体側の面は、物体側に対して凹面であり、次の条件式（５）を満足する、
ことを特徴とする請求項１から請求項４のいずれかに記載のズームレンズ。
（５）０．１＜Ｒ３ｇｆ／Ｒ２ｇｌ＜１０．０
但し、
Ｒ２ｇｌ：前記第２レンズ群の最も像側の面の曲率半径、
Ｒ３ｇｆ：前記第３レンズ群の最も物体側の面の曲率半径。
【請求項6】
前記第３レンズ群は、負レンズと正レンズを有している、ことを特徴とする請求項１から請求項５のいずれかに記載のズームレンズ。
【請求項7】
前記第３レンズ群は、物体側から順に位置する１枚の負レンズと１枚の正レンズの２枚構成である、ことを特徴とする請求項１から請求項６のいずれかに記載のズームレンズ。
【請求項8】
前記第３レンズ群は、物体側から順に位置する１枚の負レンズと１枚の正レンズの２枚構成であり、各１枚の前記負レンズと前記正レンズは、接合されている、ことを特徴とする請求項１から請求項７のいずれかに記載のズームレンズ。
【請求項9】
前記第３レンズ群は、物体側から順に位置する１枚の負レンズと１枚の正レンズの２枚構成であり、各１枚の前記負レンズと前記正レンズは、接合されており、次の条件式（６）を満足する、
ことを特徴とする請求項１から請求項８のいずれかに記載のズームレンズ。
（６）１＜Ｎｄｐ／Ｎｄｎ＜１．５
但し、
Ｎｄｐ：前記第３レンズ群中の前記正レンズのｄ線に対する屈折率、
Ｎｄｎ：前記第３レンズ群中の前記負レンズのｄ線に対する屈折率。
【請求項10】
次の条件式（７）を満足する、ことを特徴とする請求項１から請求項９のいずれかに記載のズームレンズ。
（７）Ｎ３ａ＞１．７
但し、
Ｎ３ａ：前記第３レンズ群中の全てのレンズのｄ線に対する屈折率の平均値。
【請求項11】
前記第１レンズ群は、１枚の負レンズと２枚の正レンズの３枚構成である、ことを特徴とする請求項１から請求項１０のいずれかに記載のズームレンズ。
【請求項12】
次の条件式（９）を満足する、ことを特徴とする請求項１から請求項１１のいずれかに記載のズームレンズ。
（９）０．６＜Ｄ１／Ｄ２＜１．０
但し、
Ｄ１：前記第１レンズ群の光軸上の厚み、
Ｄ２：前記第２レンズ群の光軸上の厚み。
【請求項13】
次の条件式（１０）を満足する、ことを特徴とする請求項１から請求項１２のいずれかに記載のズームレンズ。
（１０）－２０＜ｆ１／ｆ２３ｔ＜－６
但し、
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離、
ｆ２３ｔ：長焦点距離端における無限遠合焦時の前記第２レンズ群と前記第３レンズ群の合成焦点距離。
【請求項14】
次の条件式（１１）を満足する、ことを特徴とする請求項１から請求項１３のいずれかに記載のズームレンズ。
（１１）０．２０＜Ｄ（２Ｒ－３Ｆ）Ｔ／Ｄ（２Ｆ－３Ｒ）Ｔ＜０．６０
但し、
Ｄ（２Ｒ－３Ｆ）Ｔ：長焦点距離端における無限遠合焦時の前記第２レンズ群の最も像側の面から前記第３レンズ群の最も物体側の面までの光軸上の距離、
Ｄ（２Ｆ－３Ｒ）Ｔ：長焦点距離端における無限遠合焦時の前記第２レンズ群の最も物体側の面から前記第３レンズ群の最も像側の面までの光軸上の距離。
【請求項15】
請求項１から請求項１４のいずれかに記載のズームレンズを有するレンズ鏡筒及び交換レンズ。
【請求項16】
請求項１から請求項１４のいずれかに記載のズームレンズを有する撮像装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、ズームレンズ、レンズ鏡筒、交換レンズ及び撮像装置に関する。
【背景技術】
【0002】
例えば、レンズ交換式カメラ用の交換レンズに対するユーザからの要求は多岐にわたる。その中でも特に、Ｆナンバーが３を切る程度の大口径であって、３５ｍｍフィルム換算で２４ｍｍ～７０ｍｍ程度の標準域ズームレンズ、および２８ｍｍ～１５０ｍｍ程度の標準域を含む比較的高倍率なズームレンズというカテゴリがユーザから一定の支持を得ており期待も大きい。また、ユーザからの要望として大きいものは、ある程度小型で高性能であることに加えて、近接撮影が可能なこと、オートフォーカス速度が速いこと、オートフォーカス作動音が静粛であることが挙げられる。
【0003】
ここで、高性能化という面では、例えば、２０００万画素～４０００万画素以上の撮像素子に対応した解像力を有することに加えて、絞り開放からコマフレアが少なく高コントラストで画角の周辺部まで点像の崩れがないこと、色収差が少なく輝度差の大きな部分にも不要な色付きを生じないこと、歪曲収差が少なく直線を直線として描写可能なこと等が要求される。ある程度小型であるという面では、フィルタ径が小さく、全長方向サイズも抑制されていることが望ましい。近接撮影という面では、全てのズーム域において、０．３ｍ程度の撮影距離が確保可能なことが望ましい。オートフォーカス時の速度および静粛性の向上という面では、フォーカシングに必要な移動量を小さくし、フォーカシング機構の駆動源に対する負荷をなるべく抑制することが望ましく、フォーカシング部の光学系の屈折力の最適化や小型化、被駆動部の軽量化、駆動方法の簡素化が要求される。
【0004】
レンズ交換式カメラに対応するためのバックフォーカス量を確保しながら、高性能且つフォーカシングの高速化に好適なズームタイプとして、正の屈折力の第１レンズ群、負の屈折力の第２レンズ群、負の屈折力の第３レンズ群、正の屈折力の後続レンズ群から構成され、第３レンズ群をフォーカスレンズ群とする構成が知られている（例えば特許文献１）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0005】
【文献】特許第５８８８０３８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0006】
しかしながら、特許文献１は、Ｆナンバーが比較的大きく、大口径という観点で改良の余地がある。
【0007】
本発明は、以上の点に鑑みて改良されたズームレンズ、レンズ鏡筒、交換レンズ及び撮像装置に関するものである。本発明の第１の目的は、小型・高性能と大口径とを両立することである。本発明の第２の目的は、オートフォーカスの小型化・静粛化を実現することである。
【課題を解決するための手段】
【0008】
本実施形態のズームレンズは、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群と、負の屈折力の第２レンズ群と、負の屈折力の第３レンズ群と、正の屈折力の後続レンズ群とから構成されており、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、隣接する各レンズ群の間隔が変化し、前記第３レンズ群は、フォーカシング時に移動するフォーカシングレンズ群を構成しており、前記第３レンズ群は、１枚の負レンズと１枚の正レンズの２枚構成であり、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群の少なくとも一方は、少なくとも１枚の正レンズＧｐを有しており、前記後続レンズ群は、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、隣接する各レンズ群との間隔が変化する負の屈折力の第Ｎレンズ群を有しており、前記第２レンズ群の最も像側の面は、像側に対して凸面であり、次の条件式（１）、（４）、（８）を満足する、ことを特徴とする。
（１）２６＜νｄＧｐ
（４）０．１＜ｆ２／ｆ３＜１．０
（８）０．５＜｜ｆＮ／ｆｒｍ｜＜２．５
但し、
νｄＧｐ：前記少なくとも１枚の正レンズＧｐのアッベ数、
νｄＧｐ＝（ＮｄＧｐ－１）／（ＮＦＧｐ－ＮＣＧｐ）
ＮｄＧｐ：前記少なくとも１枚の正レンズＧｐのｄ線に対する屈折率、
ＮＦＧｐ：前記少なくとも１枚の正レンズＧｐのＦ線に対する屈折率、
ＮＣＧｐ：前記少なくとも１枚の正レンズＧｐのＣ線に対する屈折率、
ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離、
ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離、
ｆＮ：前記第Ｎレンズ群の焦点距離、
ｆｒｍ：中間焦点距離ｆｍにおける前記後続レンズ群の合成焦点距離、
中間焦点距離ｆｍ＝（ｆｗ・ｆｔ） １／２
ｆｗ：短焦点距離端における無限遠合焦時の全系の焦点距離、
ｆｔ：長焦点距離端における無限遠合焦時の全系の焦点距離、
である。
（１）２６＜νｄＧｐ
（４）０．１＜ｆ２／ｆ３＜１．０
（８）０．５＜｜ｆＮ／ｆｒｍ｜＜２．５
但し、
νｄＧｐ：前記少なくとも１枚の正レンズＧｐのアッベ数、
νｄＧｐ＝（ＮｄＧｐ－１）／（ＮＦＧｐ－ＮＣＧｐ）
ＮｄＧｐ：前記少なくとも１枚の正レンズＧｐのｄ線に対する屈折率、
ＮＦＧｐ：前記少なくとも１枚の正レンズＧｐのＦ線に対する屈折率、
ＮＣＧｐ：前記少なくとも１枚の正レンズＧｐのＣ線に対する屈折率、
ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離、
ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離、
ｆＮ：前記第Ｎレンズ群の焦点距離、
ｆｒｍ：中間焦点距離ｆｍにおける前記後続レンズ群の合成焦点距離、
中間焦点距離ｆｍ＝（ｆｗ・ｆｔ） １／２
ｆｗ：短焦点距離端における無限遠合焦時の全系の焦点距離、
ｆｔ：長焦点距離端における無限遠合焦時の全系の焦点距離、
である。
【0009】
本実施形態のレンズ鏡筒、交換レンズ及び撮像装置は、上述のいずれかのズームレンズを有している。
【発明の効果】
【0010】
本発明によれば、小型・高性能と大口径とを両立することができる。また、オートフォーカスの小型化・静粛化を実現することができる。
【図面の簡単な説明】
【0011】
【図1】数値実施例１のズームレンズのレンズ構成図である。
【図2】数値実施例２のズームレンズのレンズ構成図である。
【図3】数値実施例３のズームレンズのレンズ構成図である。
【図4】数値実施例４のズームレンズのレンズ構成図である。
【図5】数値実施例５のズームレンズのレンズ構成図である。
【図6】数値実施例６のズームレンズのレンズ構成図である。
【図7】数値実施例７のズームレンズのレンズ構成図である。
【図8】数値実施例８のズームレンズのレンズ構成図である。
【図9】数値実施例９のズームレンズのレンズ構成図である。
【図10】数値実施例１０のズームレンズのレンズ構成図である。
【図11】数値実施例１のズームレンズの短焦点距離端における収差曲線図である。
【図12】数値実施例１のズームレンズの中間焦点距離における収差曲線図である。
【図13】数値実施例１のズームレンズの長焦点距離端における収差曲線図である。
【図14】数値実施例２のズームレンズの短焦点距離端における収差曲線図である。
【図15】数値実施例２のズームレンズの中間焦点距離における収差曲線図である。
【図16】数値実施例２のズームレンズの長焦点距離端における収差曲線図である。
【図17】数値実施例３のズームレンズの短焦点距離端における収差曲線図である。
【図18】数値実施例３のズームレンズの中間焦点距離における収差曲線図である。
【図19】数値実施例３のズームレンズの長焦点距離端における収差曲線図である。
【図20】数値実施例４のズームレンズの短焦点距離端における収差曲線図である。
【図21】数値実施例４のズームレンズの中間焦点距離における収差曲線図である。
【図22】数値実施例４のズームレンズの長焦点距離端における収差曲線図である。
【図23】数値実施例５のズームレンズの短焦点距離端における収差曲線図である。
【図24】数値実施例５のズームレンズの中間焦点距離における収差曲線図である。
【図25】数値実施例５のズームレンズの長焦点距離端における収差曲線図である。
【図26】数値実施例６のズームレンズの短焦点距離端における収差曲線図である。
【図27】数値実施例６のズームレンズの中間焦点距離における収差曲線図である。
【図28】数値実施例６のズームレンズの長焦点距離端における収差曲線図である。
【図29】数値実施例７のズームレンズの短焦点距離端における収差曲線図である。
【図30】数値実施例７のズームレンズの中間焦点距離における収差曲線図である。
【図31】数値実施例７のズームレンズの長焦点距離端における収差曲線図である。
【図32】数値実施例８のズームレンズの短焦点距離端における収差曲線図である。
【図33】数値実施例８のズームレンズの中間焦点距離における収差曲線図である。
【図34】数値実施例８のズームレンズの長焦点距離端における収差曲線図である。
【図35】数値実施例９のズームレンズの短焦点距離端における収差曲線図である。
【図36】数値実施例９のズームレンズの中間焦点距離における収差曲線図である。
【図37】数値実施例９のズームレンズの長焦点距離端における収差曲線図である。
【図38】数値実施例１０のズームレンズの短焦点距離端における収差曲線図である。
【図39】数値実施例１０のズームレンズの中間焦点距離における収差曲線図である。
【図40】数値実施例１０のズームレンズの長焦点距離端における収差曲線図である。
【図41】本実施形態のズームレンズを搭載した撮像装置の一例を示す第１の図である。
【図42】本実施形態のズームレンズを搭載した撮像装置の一例を示す第２の図である。
【発明を実施するための形態】
【0012】
【0013】
【0014】
後続レンズ群ＧＲは、全数値実施例１～１０（図１～図１０）を通じて、全体として正の屈折力を有している。Ｉは設計上の像面である。
後続レンズ群ＧＲは、数値実施例１～６（図１～図６）では、物体側から順に、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力の第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力の第６レンズ群Ｇ６とから構成されている。このため、全体として、正負負正負正の６群ズームレンズ構成となる。
後続レンズ群ＧＲは、数値実施例７（図７）では、物体側から順に、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力の第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力の第６レンズ群Ｇ６と、正の屈折力の第７レンズ群Ｇ７から構成されている。このため、全体として、正負負正負正正の７群ズームレンズ構成となる。
後続レンズ群ＧＲは、数値実施例８（図８）では、物体側から順に、負の屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力の第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力の第６レンズ群Ｇ６とから構成されている。このため、全体として、正負負負正正の６群ズームレンズ構成となる。
後続レンズ群ＧＲは、数値実施例９（図９）では、物体側から順に、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力の第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力の第６レンズ群Ｇ６とから構成されている。このため、全体として、正負負正正負の６群ズームレンズ構成となる。
後続レンズ群ＧＲは、数値実施例１０（図１０）では、物体側から順に、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力の第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。このため、全体として、正負負正正の５群ズームレンズ構成となる。
後続レンズ群ＧＲは、数値実施例１～６（図１～図６）では、物体側から順に、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力の第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力の第６レンズ群Ｇ６とから構成されている。このため、全体として、正負負正負正の６群ズームレンズ構成となる。
後続レンズ群ＧＲは、数値実施例７（図７）では、物体側から順に、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力の第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力の第６レンズ群Ｇ６と、正の屈折力の第７レンズ群Ｇ７から構成されている。このため、全体として、正負負正負正正の７群ズームレンズ構成となる。
後続レンズ群ＧＲは、数値実施例８（図８）では、物体側から順に、負の屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力の第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力の第６レンズ群Ｇ６とから構成されている。このため、全体として、正負負負正正の６群ズームレンズ構成となる。
後続レンズ群ＧＲは、数値実施例９（図９）では、物体側から順に、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力の第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力の第６レンズ群Ｇ６とから構成されている。このため、全体として、正負負正正負の６群ズームレンズ構成となる。
後続レンズ群ＧＲは、数値実施例１０（図１０）では、物体側から順に、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力の第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。このため、全体として、正負負正正の５群ズームレンズ構成となる。
【0015】
図１～図１０のレンズ移動軌跡に従って、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、隣接する各レンズ群（第１レンズ群Ｇ１～第５レンズ群Ｇ５、第１レンズ群Ｇ１～第６レンズ群Ｇ６、あるいは、第１レンズ群Ｇ１～第７レンズ群Ｇ７）の間隔が変化する。例えば、第１レンズ群Ｇ１～第６レンズ群Ｇ６からなる６群ズームレンズ構成の場合、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の間隔が増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の間隔が増大又は減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４の間隔が減少し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５の間隔が増大又は減少し、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６の間隔が減少する。
【0016】
上述のように、後続レンズ群ＧＲは、少なくとも２つのレンズ群（例えば第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６と第７レンズ群Ｇ７の少なくとも２つ）を有し、前記２つのレンズ群は、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、間隔を変化させて光軸上を移動させることができる。このような構成にすることで、変倍時の球面収差や像面湾曲の変動を効果的に抑制することができる。
【0017】
また、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３、及び後続レンズ群ＧＲのうち、物体側から順に並ぶ少なくとも２つのレンズ群は、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、各レンズ群の間隔を変化させて光軸上を移動させることができる。このような構成にすることで、変倍時の球面収差や像面湾曲の変動を効果的に抑制することができる。
【0018】
また、後続レンズ群ＧＲのうち、最も像側に配置されるレンズ群（例えば第５レンズ群Ｇ５、第６レンズ群Ｇ６又は第７レンズ群Ｇ７）は、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、像面に対し固定とすることができる。このような構成にすることで、製造時のガタや、変倍時に生じる偏心やガタを抑制することができる。
【0019】
また、ズームレンズに含まれる全てのレンズ群は、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、各レンズ群の間隔を変化させて光軸上を移動させることができる。このような構成にすることで、変倍時の球面収差や像面湾曲の変動を効果的に抑制することができる。
【0020】
数値実施例１～７（図１～図７）において、第５レンズ群Ｇ５は、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、隣接する各レンズ群との間隔が変化する負の屈折力の第Ｎレンズ群を構成する。
数値実施例８（図８）において、第４レンズ群Ｇ４は、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、隣接する各レンズ群との間隔が変化する負の屈折力の第Ｎレンズ群を構成する。
数値実施例９（図９）において、第６レンズ群Ｇ６は、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、隣接する各レンズ群との間隔が変化する負の屈折力の第Ｎレンズ群を構成する。
なお、第５レンズ群Ｇ５を負の屈折力の第Ｎレンズ群とする態様はあくまで一例であり、種々の設計変更が可能である。例えば、後続レンズ群ＧＲに負の屈折力のレンズ群を２つ以上設けて、そのうちの１つのレンズ群を第Ｎレンズ群とすることができる。
数値実施例８（図８）において、第４レンズ群Ｇ４は、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、隣接する各レンズ群との間隔が変化する負の屈折力の第Ｎレンズ群を構成する。
数値実施例９（図９）において、第６レンズ群Ｇ６は、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、隣接する各レンズ群との間隔が変化する負の屈折力の第Ｎレンズ群を構成する。
なお、第５レンズ群Ｇ５を負の屈折力の第Ｎレンズ群とする態様はあくまで一例であり、種々の設計変更が可能である。例えば、後続レンズ群ＧＲに負の屈折力のレンズ群を２つ以上設けて、そのうちの１つのレンズ群を第Ｎレンズ群とすることができる。
【0021】
第１レンズ群Ｇ１は、数値実施例１－６を通じて、物体側から順に、負レンズ１１と、正レンズ１２と、正レンズ１３とから構成されている。
第１レンズ群Ｇ１は、数値実施例７では、負レンズ１１Ａと、正レンズ１２Ａと、正レンズ１３Ａとから構成されている。
第１レンズ群Ｇ１は、数値実施例８では、負レンズ１１Ｂと、正レンズ１２Ｂと、正レンズ１３Ｂとから構成されている。
第１レンズ群Ｇ１は、数値実施例９では、負レンズ１１Ｃと、正レンズ１２Ｃと、正レンズ１３Ｃとから構成されている。
第１レンズ群Ｇ１は、数値実施例１０では、負レンズ１１Ｄと、正レンズ１２Ｄと、正レンズ１３Ｄとから構成されている。
第１レンズ群Ｇ１は、数値実施例７では、負レンズ１１Ａと、正レンズ１２Ａと、正レンズ１３Ａとから構成されている。
第１レンズ群Ｇ１は、数値実施例８では、負レンズ１１Ｂと、正レンズ１２Ｂと、正レンズ１３Ｂとから構成されている。
第１レンズ群Ｇ１は、数値実施例９では、負レンズ１１Ｃと、正レンズ１２Ｃと、正レンズ１３Ｃとから構成されている。
第１レンズ群Ｇ１は、数値実施例１０では、負レンズ１１Ｄと、正レンズ１２Ｄと、正レンズ１３Ｄとから構成されている。
【0022】
第２レンズ群Ｇ２は、数値実施例１－６を通じて、物体側から順に、負レンズ２１と、負レンズ２２と、正レンズ２３とから構成されている。
第２レンズ群Ｇ２は、数値実施例７では、物体側から順に、負レンズ２１Ａと、負レンズ２２Ａと、正レンズ２３Ａとから構成されている。
第２レンズ群Ｇ２は、数値実施例８では、物体側から順に、負レンズ２１Ｂと、負レンズ２２Ｂと、正レンズ２３Ｂとから構成されている。
第２レンズ群Ｇ２は、数値実施例９では、物体側から順に、負レンズ２１Ｃと、負レンズ２２Ｃと、正レンズ２３Ｃとから構成されている。
第２レンズ群Ｇ２は、数値実施例１０では、物体側から順に、負レンズ２１Ｄと、負レンズ２２Ｄと、正レンズ２３Ｄとから構成されている。
第２レンズ群Ｇ２は、数値実施例７では、物体側から順に、負レンズ２１Ａと、負レンズ２２Ａと、正レンズ２３Ａとから構成されている。
第２レンズ群Ｇ２は、数値実施例８では、物体側から順に、負レンズ２１Ｂと、負レンズ２２Ｂと、正レンズ２３Ｂとから構成されている。
第２レンズ群Ｇ２は、数値実施例９では、物体側から順に、負レンズ２１Ｃと、負レンズ２２Ｃと、正レンズ２３Ｃとから構成されている。
第２レンズ群Ｇ２は、数値実施例１０では、物体側から順に、負レンズ２１Ｄと、負レンズ２２Ｄと、正レンズ２３Ｄとから構成されている。
【0023】
第３レンズ群Ｇ３は、数値実施例１－６を通じて、物体側から順に、負レンズ３１と、正レンズ３２とから構成されている。
第３レンズ群Ｇ３は、数値実施例７では、物体側から順に、負レンズ３１Ａと、正レンズ３２Ａとから構成されている。
第３レンズ群Ｇ３は、数値実施例８では、物体側から順に、負レンズ３１Ｂと、正レンズ３２Ｂとから構成されている。
第３レンズ群Ｇ３は、数値実施例９では、物体側から順に、負レンズ３１Ｃと、正レンズ３２Ｃとから構成されている。
第３レンズ群Ｇ３は、数値実施例１０では、物体側から順に、負レンズ３１Ｄと、正レンズ３２Ｄとから構成されている。
第３レンズ群Ｇ３は、数値実施例７では、物体側から順に、負レンズ３１Ａと、正レンズ３２Ａとから構成されている。
第３レンズ群Ｇ３は、数値実施例８では、物体側から順に、負レンズ３１Ｂと、正レンズ３２Ｂとから構成されている。
第３レンズ群Ｇ３は、数値実施例９では、物体側から順に、負レンズ３１Ｃと、正レンズ３２Ｃとから構成されている。
第３レンズ群Ｇ３は、数値実施例１０では、物体側から順に、負レンズ３１Ｄと、正レンズ３２Ｄとから構成されている。
【0024】
第４レンズ群Ｇ４は、数値実施例１－３では、物体側から順に、開口絞りＳＰと、正レンズ４１と、正レンズ４２と、負レンズ４３とから構成されている。
第４レンズ群Ｇ４は、数値実施例４－６では、物体側から順に、正レンズ４１’と、開口絞りＳＰと、正レンズ４２’と、負レンズ４３’とから構成されている。
第４レンズ群Ｇ４は、数値実施例７では、物体側から順に、正レンズ４１Ａと、開口絞りＳＰと、正レンズ４２Ａと、負レンズ４３Ａとから構成されている。
第４レンズ群Ｇ４は、数値実施例８では、物体側から順に、負レンズ４１Ｂと、正レンズ４２Ｂとから構成されている。
第４レンズ群Ｇ４は、数値実施例９では、物体側から順に、開口絞りＳＰと、正レンズ４１Ｃと、正レンズ４２Ｃと、負レンズ４３Ｃとから構成されている。
第４レンズ群Ｇ４は、数値実施例１０では、物体側から順に、開口絞りＳＰと、正レンズ４１Ｄと、正レンズ４２Ｄと、負レンズ４３Ｄとから構成されている。
第４レンズ群Ｇ４は、数値実施例４－６では、物体側から順に、正レンズ４１’と、開口絞りＳＰと、正レンズ４２’と、負レンズ４３’とから構成されている。
第４レンズ群Ｇ４は、数値実施例７では、物体側から順に、正レンズ４１Ａと、開口絞りＳＰと、正レンズ４２Ａと、負レンズ４３Ａとから構成されている。
第４レンズ群Ｇ４は、数値実施例８では、物体側から順に、負レンズ４１Ｂと、正レンズ４２Ｂとから構成されている。
第４レンズ群Ｇ４は、数値実施例９では、物体側から順に、開口絞りＳＰと、正レンズ４１Ｃと、正レンズ４２Ｃと、負レンズ４３Ｃとから構成されている。
第４レンズ群Ｇ４は、数値実施例１０では、物体側から順に、開口絞りＳＰと、正レンズ４１Ｄと、正レンズ４２Ｄと、負レンズ４３Ｄとから構成されている。
【0025】
第５レンズ群Ｇ５は、数値実施例１－３では、物体側から順に、負レンズ５１と、正レンズ５２とから構成されている。
第５レンズ群Ｇ５は、数値実施例４－６では、物体側から順に、負レンズ５１’と、負レンズ５２’と、正レンズ５３’とから構成されている。
第５レンズ群Ｇ５は、数値実施例７では、物体側から順に、負レンズ５１Ａと、負レンズ５２Ａと、正レンズ５３Ａとから構成されている。
第５レンズ群Ｇ５は、数値実施例８では、物体側から順に、開口絞りＳＰと、正レンズ５１Ｂと、正レンズ５２Ｂと、負レンズ５３Ｂとから構成されている。
第５レンズ群Ｇ５は、数値実施例９では、物体側から順に、正レンズ５１Ｃと、負レンズ５２Ｃと、正レンズ５３Ｃと、正レンズ５４Ｃとから構成されている。
第５レンズ群Ｇ５は、数値実施例１０では、物体側から順に、正レンズ５１Ｄと、正レンズ５２Ｄと、負レンズ５３Ｄと、正レンズ５４Ｄとから構成されている。
第５レンズ群Ｇ５は、数値実施例４－６では、物体側から順に、負レンズ５１’と、負レンズ５２’と、正レンズ５３’とから構成されている。
第５レンズ群Ｇ５は、数値実施例７では、物体側から順に、負レンズ５１Ａと、負レンズ５２Ａと、正レンズ５３Ａとから構成されている。
第５レンズ群Ｇ５は、数値実施例８では、物体側から順に、開口絞りＳＰと、正レンズ５１Ｂと、正レンズ５２Ｂと、負レンズ５３Ｂとから構成されている。
第５レンズ群Ｇ５は、数値実施例９では、物体側から順に、正レンズ５１Ｃと、負レンズ５２Ｃと、正レンズ５３Ｃと、正レンズ５４Ｃとから構成されている。
第５レンズ群Ｇ５は、数値実施例１０では、物体側から順に、正レンズ５１Ｄと、正レンズ５２Ｄと、負レンズ５３Ｄと、正レンズ５４Ｄとから構成されている。
【0026】
第６レンズ群Ｇ６は、数値実施例１－５では、物体側から順に、負レンズ６１と、正レンズ６２と、正レンズ６３とから構成されている。
第６レンズ群Ｇ６は、数値実施例６では、物体側から順に、負レンズ６１’と、正レンズ６２’と、正レンズ６３’と、負レンズ６４’とから構成されている。
第６レンズ群Ｇ６は、数値実施例７では、物体側から順に、負レンズ６１Ａと、正レンズ６２Ａとから構成されている。
第６レンズ群Ｇ６は、数値実施例８では、物体側から順に、正レンズ６１Ｂと、正レンズ６２Ｂと、負レンズ６３Ｂと、正レンズ６４Ｂとから構成されている。
第６レンズ群Ｇ６は、数値実施例９では、物体側から順に、負レンズ６１Ｃと、正レンズ６２Ｃと、正レンズ６３Ｃとから構成されている。
第６レンズ群Ｇ６は、数値実施例６では、物体側から順に、負レンズ６１’と、正レンズ６２’と、正レンズ６３’と、負レンズ６４’とから構成されている。
第６レンズ群Ｇ６は、数値実施例７では、物体側から順に、負レンズ６１Ａと、正レンズ６２Ａとから構成されている。
第６レンズ群Ｇ６は、数値実施例８では、物体側から順に、正レンズ６１Ｂと、正レンズ６２Ｂと、負レンズ６３Ｂと、正レンズ６４Ｂとから構成されている。
第６レンズ群Ｇ６は、数値実施例９では、物体側から順に、負レンズ６１Ｃと、正レンズ６２Ｃと、正レンズ６３Ｃとから構成されている。
【0027】
第７レンズ群Ｇ７は、数値実施例７では、物体側から順に、負レンズ７１Ａと、正レンズ７２Ａとから構成されている。
【0028】
本実施形態のズームレンズは、例えば、小型で高性能でありながら、Ｆナンバーが３より小さい大口径であって、３５ｍｍフィルム換算で２４～７０ｍｍ相当あるいは２８～１５０ｍｍ相当のズーム域を網羅することができる。また、オートフォーカスの小型化・静粛化に好適な小型フォーカス群構成を採ることができる。
【0029】
一般的に、広角化を進めると、コマ収差、非点収差、倍率色収差、像面湾曲、歪曲収差が増大しやすい。一方、望遠化を進めると、球面収差、軸上色収差の影響が増大しやすい。また、大口径化を進めると、コマ収差、球面収差が増大し、それらの収差を補正するために光学系全体やフォーカス部が長大化する傾向がある。
【0030】
本実施形態のズームレンズは、上述した収差補正上の課題、及び、特にフォーカスレンズ群の長大化の課題を解決するための構成を具備している。
【0031】
正先行型（ポジティブリード型）のズームレンズにおいては、絞りよりも物体側に配置した最も強い負のパワーを持つ第２レンズ群でフォーカシングを行うことが多い。しかし、第２レンズ群でフォーカシングを行うとフォーカシングによる倍率変化を生じやすく、加えて、軽量化が困難でフォーカシングスピードを得にくいという欠点がある。
【0032】
これに対し、本実施形態のズームレンズは、上述した最もパワーの強い負レンズ群を第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３とに分割して、第３レンズ群Ｇ３のみをフォーカシング時に移動するフォーカスレンズ群として用いることにより、フォーカスレンズ群の小型軽量化によるオートフォーカスの高速化、静音化を図っている。具体的に、フォーカスレンズ群である第３レンズ群Ｇ３は、無限遠物体から近距離物体へのフォーカシング時に、物体側に移動する（繰り出される）。
【0033】
加えて、従来の第２レンズ群に必要なフォーカシングのための繰り出しスペースの確保が不要になることから、短焦点距離端において第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔を小さく設定でき、歪曲収差や像面湾曲の補正能力の向上に寄与できる。また、第３レンズ群Ｇ３を含めた各レンズ群の位置を像面に対して移動させることで変倍に寄与させることにより、設計の自由度を高めて、高性能化を図っている。
【0034】
本実施形態のズームレンズは、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際して、特に第１レンズ群Ｇ１を像面に対して物体側に移動させる（繰り出す）ことで、レンズ群内を通る光線高さの制御能力を向上して全系の小型化を図っている。
【0035】
ここで、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の間での収差のやり取りのバランスを崩すと、フォーカシングによる結像性能の変動を招く可能性があるため、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の間での収差のやり取りに関して適切な条件を設定している。特に、広角域から標準域、準望遠域までを含む大口径のズームレンズにおいて、色収差を制御するための適切な条件を設定している。
【0036】
具体的に、本実施形態のズームレンズは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の少なくとも一方が、少なくとも１枚の正レンズＧｐを有しており、次の条件式（１）、（１Ａ）、（１Ｂ）を満足することが好ましい。
（１）２６＜νｄＧｐ
（１Ａ）２９＜νｄＧｐ
（１Ｂ）２９＜νｄＧｐ＜４５
但し、
νｄＧｐ：少なくとも１枚の正レンズＧｐのアッベ数、
νｄＧｐ＝（ＮｄＧｐ－１）／（ＮＦＧｐ－ＮＣＧｐ）
ＮｄＧｐ：少なくとも１枚の正レンズＧｐのｄ線に対する屈折率、
ＮＦＧｐ：少なくとも１枚の正レンズＧｐのＦ線に対する屈折率、
ＮＣＧｐ：少なくとも１枚の正レンズＧｐのＣ線に対する屈折率、
である。
（１）２６＜νｄＧｐ
（１Ａ）２９＜νｄＧｐ
（１Ｂ）２９＜νｄＧｐ＜４５
但し、
νｄＧｐ：少なくとも１枚の正レンズＧｐのアッベ数、
νｄＧｐ＝（ＮｄＧｐ－１）／（ＮＦＧｐ－ＮＣＧｐ）
ＮｄＧｐ：少なくとも１枚の正レンズＧｐのｄ線に対する屈折率、
ＮＦＧｐ：少なくとも１枚の正レンズＧｐのＦ線に対する屈折率、
ＮＣＧｐ：少なくとも１枚の正レンズＧｐのＣ線に対する屈折率、
である。
【0037】
条件式（１）、（１Ａ）、（１Ｂ）は、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の少なくとも一方に含まれる正レンズＧｐ（任意の正レンズ）について、適切なアッベ数の範囲を規定したものである。条件式（１）を満足することで、色消しのためにペアとなる負レンズとの収差のやり取りを適切に設定して、フォーカシング時の色収差を良好に補正して高画質化を図るとともに、製造誤差感度を適切に設定して優れた初期性能を得ることができる。この作用効果は、条件式（１Ａ）、（１Ｂ）を満足することでより顕著に発揮される。
条件式（１）の下限を超えると、色消しのためにペアとなる負レンズとの収差のやり取りが過大となり、フォーカシング時の色収差変動が大きくなって画質を劣化させたり、製造誤差感度が高くなって初期性能を得にくくなったりするおそれがある。
条件式（１Ｂ）の上限を超えると、色消しのためにペアとなる負レンズとのアッベ数の差が小さくなりすぎて、色収差の制御が困難になるおそれがある。
条件式（１）の下限を超えると、色消しのためにペアとなる負レンズとの収差のやり取りが過大となり、フォーカシング時の色収差変動が大きくなって画質を劣化させたり、製造誤差感度が高くなって初期性能を得にくくなったりするおそれがある。
条件式（１Ｂ）の上限を超えると、色消しのためにペアとなる負レンズとのアッベ数の差が小さくなりすぎて、色収差の制御が困難になるおそれがある。
【0038】
本実施形態のズームレンズは、第３レンズ群Ｇ３が少なくとも１枚の正レンズを有しており、次の条件式（２）を満足することが好ましい。
（２）１．８＜Ｎｄ３ｐ
但し、
Ｎｄ３ｐ：第３レンズ群Ｇ３中の少なくとも１枚の正レンズのｄ線に対する屈折率、
である。
（２）１．８＜Ｎｄ３ｐ
但し、
Ｎｄ３ｐ：第３レンズ群Ｇ３中の少なくとも１枚の正レンズのｄ線に対する屈折率、
である。
【0039】
第３レンズ群Ｇ３中の少なくとも１枚の正レンズは、上述した第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の少なくとも一方に含まれる正レンズＧｐと同一の正レンズであってもよいし、異なる正レンズであってもよい。
【0040】
第３レンズ群Ｇ３はフォーカスレンズ群であるため、近距離合焦時の繰り出しスペースを効率的に確保するために、レンズ群厚が適切に設定されている必要がある。
【0041】
条件式（２）は、第３レンズ群Ｇ３中の少なくとも１枚の正レンズの適切な屈折率の範囲を規定している。条件式（２）を満足することで、第３レンズ群Ｇ３中の少なくとも１枚の正レンズひいては光学系全体の小型化を図るとともに、撮影距離変化による球面収差変動を良好に抑えることができる。
条件式（２）の下限を超えると、第３レンズ群Ｇ３内でペアとなる負レンズとの適切な色収差制御のためのパワーを得るために、第３レンズ群Ｇ３内の正レンズの曲率半径を小さくする必要が生じ、当該正レンズの中心肉厚が過大となって、フォーカスレンズ群の繰り出しスペースを狭くしてしまう結果、必要な繰り出しスペース確保のために光学系全体が大型化するおそれがある。また、収差補正能力が不足して、撮影距離変化による球面収差変動が大きくなるおそれがある。
条件式（２）の下限を超えると、第３レンズ群Ｇ３内でペアとなる負レンズとの適切な色収差制御のためのパワーを得るために、第３レンズ群Ｇ３内の正レンズの曲率半径を小さくする必要が生じ、当該正レンズの中心肉厚が過大となって、フォーカスレンズ群の繰り出しスペースを狭くしてしまう結果、必要な繰り出しスペース確保のために光学系全体が大型化するおそれがある。また、収差補正能力が不足して、撮影距離変化による球面収差変動が大きくなるおそれがある。
【0042】
本実施形態のズームレンズは、次の条件式（３）を満足することが好ましい。
（３）１．６５＜ＮｄＧｐ
但し、
ＮｄＧｐ：少なくとも１枚の正レンズＧｐのｄ線に対する屈折率、
である。
（３）１．６５＜ＮｄＧｐ
但し、
ＮｄＧｐ：少なくとも１枚の正レンズＧｐのｄ線に対する屈折率、
である。
【0043】
フォーカスレンズ群である第３レンズ群Ｇ３は負のパワーを持ち、近距離へのフォーカシングで物体側に繰り出すため、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に繰り出しスペースを確保する必要があり、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３とのレンズ群厚を適切に設定する必要がある。
【0044】
条件式（３）は、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の少なくとも一方に含まれる正レンズＧｐ（条件式（１）を満足する正レンズ）の適切な屈折率の範囲を規定している。条件式（３）を満足することで、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の少なくとも一方に含まれる正レンズＧｐひいては光学系全体の小型化を図るとともに、撮影距離変化による球面収差変動を良好に抑えることができる。
条件式（３）の下限を超えると、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の少なくとも一方でペアとなる負レンズとの適切な色収差制御のためのパワーを得るために、正レンズＧｐの曲率半径を小さくする必要が生じ、正レンズＧｐの中心肉厚が過大となって、フォーカスレンズ群の繰り出しスペースを狭くしてしまう結果、必要な繰り出しスペース確保のために光学系全体が大型化するおそれがある。また収差補正能力が不足して、撮影距離変化による球面収差変動が大きくなるおそれがある。
条件式（３）の下限を超えると、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の少なくとも一方でペアとなる負レンズとの適切な色収差制御のためのパワーを得るために、正レンズＧｐの曲率半径を小さくする必要が生じ、正レンズＧｐの中心肉厚が過大となって、フォーカスレンズ群の繰り出しスペースを狭くしてしまう結果、必要な繰り出しスペース確保のために光学系全体が大型化するおそれがある。また収差補正能力が不足して、撮影距離変化による球面収差変動が大きくなるおそれがある。
【0045】
本実施形態のズームレンズは、次の条件式（４）、（４Ａ）、（４Ｂ）を満足することが好ましい。
（４）０．１＜ｆ２／ｆ３＜１．０
（４Ａ）０．１＜ｆ２／ｆ３＜０．６
（４Ｂ）０．２＜ｆ２／ｆ３＜０．５
但し、
ｆ２：第２レンズ群Ｇ２の焦点距離、
ｆ３：第３レンズ群Ｇ３の焦点距離、
である。
（４）０．１＜ｆ２／ｆ３＜１．０
（４Ａ）０．１＜ｆ２／ｆ３＜０．６
（４Ｂ）０．２＜ｆ２／ｆ３＜０．５
但し、
ｆ２：第２レンズ群Ｇ２の焦点距離、
ｆ３：第３レンズ群Ｇ３の焦点距離、
である。
【0046】
本実施形態のズームレンズにおいて、第３レンズ群Ｇ３は、一般的な正先行のズームレンズの第２レンズ群を分割して構成したものであり、負のパワーを分割してフォーカシングレンズ群に割り当てることで、フォーカシング時の像倍率変化を抑制することが可能となっている。
【0047】
条件式（４）、（４Ａ）、（４Ｂ）は、この構成における第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の焦点距離の比（第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の一方に対する他方の焦点距離の適切な範囲）を規定している。条件式（４）を満足することで、像倍率の変化を抑えるとともに、第３レンズ群Ｇ３のフォーカシング移動量を抑えてレンズ全体の短縮化を図ることができる。この作用効果は、条件式（４Ａ）、（４Ｂ）を満足することでより顕著に発揮される。
条件式（４）の上限を超えると、第３レンズ群Ｇ３のパワーが強くなりすぎて、像倍率の変化が大きくなりすぎるおそれがある。
条件式（４）、（４Ａ）の下限を超えると、第３レンズ群Ｇ３のパワーが弱くなりすぎて、フォーカシング移動量が増大し、レンズ全体の長大化につながるおそれがある。
条件式（４）の上限を超えると、第３レンズ群Ｇ３のパワーが強くなりすぎて、像倍率の変化が大きくなりすぎるおそれがある。
条件式（４）、（４Ａ）の下限を超えると、第３レンズ群Ｇ３のパワーが弱くなりすぎて、フォーカシング移動量が増大し、レンズ全体の長大化につながるおそれがある。
【0048】
本実施形態のズームレンズにおいて、第２レンズ群Ｇ２の最も像側の面は、像側に対して凸面とすることができる。これにより、第２レンズ群Ｇ２のレンズの高い位置を通って第３レンズ群Ｇ３に向かう軸外光束の高さを抑えることが可能であり、フォーカスレンズ群であるために第２レンズ群Ｇ２とある程度のスペースを隔てて配置される第３レンズ群Ｇ３の径方向のサイズを抑制することができる。
【0049】
本実施形態のズームレンズにおいて、第３レンズ群Ｇ３の最も物体側の面は、物体側に対して凹面とすることができる。これにより、フォーカスレンズ群であるために第２レンズ群Ｇ２とある程度のスペースを隔てて配置される第３レンズ群Ｇ３の最も物体側の面で、第２レンズ群Ｇ２からの軸外光束をより物体側で屈折させて、第３レンズ群Ｇ３の径方向のサイズを抑制することができる。
【0050】
本実施形態のズームレンズにおいて、第２レンズ群Ｇ２の最も像側の面は、像側に対して凸面であり、第３レンズ群Ｇ３の最も物体側の面は、物体側に対して凹面であり、次の条件式（５）、（５Ａ）を満足することが好ましい。
（５）０．１＜Ｒ３ｇｆ／Ｒ２ｇｌ＜１０．０
（５Ａ）０．２＜Ｒ３ｇｆ／Ｒ２ｇｌ＜５．０
但し、
Ｒ２ｇｌ：第２レンズ群Ｇ２の最も像側の面の曲率半径、
Ｒ３ｇｆ：第３レンズ群Ｇ３の最も物体側の面の曲率半径、
である。
（５）０．１＜Ｒ３ｇｆ／Ｒ２ｇｌ＜１０．０
（５Ａ）０．２＜Ｒ３ｇｆ／Ｒ２ｇｌ＜５．０
但し、
Ｒ２ｇｌ：第２レンズ群Ｇ２の最も像側の面の曲率半径、
Ｒ３ｇｆ：第３レンズ群Ｇ３の最も物体側の面の曲率半径、
である。
【0051】
第３レンズ群Ｇ３はフォーカシングレンズ群であるため、撮影距離によって第２レンズ群Ｇ２との面間隔が変化するが、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３とはもともと一体であった負レンズ群を分割して構成したものと捉えられるため、面間隔の変化による収差の変動を適切に抑制する必要がある。特に、短焦点距離端においては太い光束が通るため、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の球面収差のやり取りを適切に設定する必要がある。
【0052】
条件式（５）、（５Ａ）は、第２レンズ群Ｇ２の最も像側の面（最終面）と第３レンズ群Ｇ３の最も物体側の面（先頭面）の曲率半径の適切な範囲を規定している。条件式（５）を満足することで、第２レンズ群Ｇ２の最も像側の面（最終面）と第３レンズ群Ｇ３の最も物体側の面（先頭面）の曲率の方向を揃えて、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の最小空気間隔を小さくことが可能となり、近距離フォーカシング時の繰り出し量を大きく確保することが可能となって、最短撮影距離を短くすることができる。この作用効果は、条件式（５Ａ）を満足することでより顕著に発揮される。
条件式（５）の上限を超えても下限を超えても、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の球面収差のやり取りが過大となり、フォーカシングによる結像性能の変動が大きくなるおそれがある。
条件式（５）の上限を超えても下限を超えても、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の球面収差のやり取りが過大となり、フォーカシングによる結像性能の変動が大きくなるおそれがある。
【0053】
本実施形態のズームレンズにおいて、第３レンズ群Ｇ３は、負レンズと正レンズを有することができる。フォーカシング時の収差変動を抑制するために、各種収差のやり取りはフォーカシングレンズ群である第３レンズ群Ｇ３内である程度完結していることが必要である。フォーカシングレンズ群である第３レンズ群Ｇ３内に負レンズと正レンズとを有することで、特に色収差のやり取りを第３レンズ群Ｇ３内で完結させて、フォーカシングによる色収差変化を抑制することが可能となる。
【0054】
本実施形態のズームレンズにおいて、第３レンズ群Ｇ３は、１枚の負レンズと１枚の正レンズの２枚構成とすることができる。フォーカシングレンズ群である第３レンズ群Ｇ３内の色収差のやり取りを最小枚数である１枚の負レンズと１枚の正レンズの２枚のレンズで行うことで、第３レンズ群Ｇ３を小型且つ軽量に構成することが可能となる。
【0055】
本実施形態のズームレンズにおいて、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に位置する１枚の負レンズと１枚の正レンズの２枚構成とすることができる。近距離へのフォーカシング時に物体側に繰り出す第３レンズ群Ｇ３を、物体側から順に位置する１枚の負レンズと１枚の正レンズの２枚のレンズで構成することで、第３レンズ群Ｇ３の主点位置を第２レンズ群Ｇ２側に近づけることを可能として、最短撮影距離を短くすることができる。
【0056】
本実施形態のズームレンズにおいて、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に位置する１枚の負レンズと１枚の正レンズの２枚構成であり、各１枚の負レンズと正レンズは、接合することができる。フォーカシングレンズ群である第３レンズ群Ｇ３と他のレンズ群との収差のやり取りが過剰であると、フォーカシング時の収差変動が大きくなって、撮影距離による像性能に変動が生じやすくなる。フォーカシングレンズ群である第３レンズ群Ｇ３を、色収差補正に最低限必要な１枚の負レンズと１枚の正レンズの２枚のレンズで構成することで、フォーカシングレンズ群である第３レンズ群Ｇ３の小型化を図りつつ、色収差補正能力を高めて、フォーカシング時の像性能変動を抑制することが可能となる。各１枚の負レンズと正レンズを接合レンズとすることで、第３レンズ群Ｇ３内の収差補正能力と製造誤差感度とのバランスを採りつつ、メカ構成部品を削減してフォーカシングレンズ群の軽量化に寄与することが可能となる。加えて、各１枚の負レンズと正レンズを物体側から順に配置することで、第３レンズ群Ｇ３の主点位置を第２レンズ群Ｇ２側に近づけることを可能として、最短撮影距離を短くすることができる。
【0057】
本実施形態のズームレンズにおいて、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に位置する１枚の負レンズと１枚の正レンズの２枚構成であり、各１枚の負レンズと正レンズは、接合されており、次の条件式（６）、（６Ａ）を満足することが好ましい。
（６）１＜Ｎｄｐ／Ｎｄｎ＜１．５
（６Ａ）１＜Ｎｄｐ／Ｎｄｎ＜１．４
但し、
Ｎｄｐ：第３レンズ群Ｇ３中の正レンズのｄ線に対する屈折率、
Ｎｄｎ：第３レンズ群Ｇ３中の負レンズのｄ線に対する屈折率、
である。
（６）１＜Ｎｄｐ／Ｎｄｎ＜１．５
（６Ａ）１＜Ｎｄｐ／Ｎｄｎ＜１．４
但し、
Ｎｄｐ：第３レンズ群Ｇ３中の正レンズのｄ線に対する屈折率、
Ｎｄｎ：第３レンズ群Ｇ３中の負レンズのｄ線に対する屈折率、
である。
【0058】
フォーカシングレンズ群である第３レンズ群Ｇ３は、その群厚を小さくすることが必要である。条件式（６）、（６Ａ）は、第３レンズ群Ｇ３中の正レンズと負レンズの適切な屈折率の比を規定している。条件式（６）を満足することで、第３レンズ群Ｇ３ひいては光学系全体の小型化を図ることができる。この作用効果は、条件式（６Ａ）を満足することでより顕著に発揮される。
条件式（６）の上限を超えても下限を超えても、課題となった屈折率比を補うために、第３レンズ群Ｇ３中の正レンズと負レンズのいずれかの曲率半径を小さくする必要が生じて第３レンズ群Ｇ３の群厚が大きくなり、光学系全体が大型化するおそれがある。
条件式（６）の上限を超えても下限を超えても、課題となった屈折率比を補うために、第３レンズ群Ｇ３中の正レンズと負レンズのいずれかの曲率半径を小さくする必要が生じて第３レンズ群Ｇ３の群厚が大きくなり、光学系全体が大型化するおそれがある。
【0059】
本実施形態のズームレンズは、次の条件式（７）を満足することが好ましい。
（７）Ｎ３ａ＞１．７
但し、
Ｎ３ａ：第３レンズ群Ｇ３中の全てのレンズのｄ線に対する屈折率の平均値、
である。
（７）Ｎ３ａ＞１．７
但し、
Ｎ３ａ：第３レンズ群Ｇ３中の全てのレンズのｄ線に対する屈折率の平均値、
である。
【0060】
フォーカシングレンズ群である第３レンズ群Ｇ３は、その群厚を小さくすることが必要である。条件式（７）は、第３レンズ群Ｇ３内の平均屈折率の適切な範囲を規定している。条件式（７）を満足することで、第３レンズ群Ｇ３ひいては光学系全体の小型化を図ることができる。
条件式（７）の下限を超えると、第３レンズ群Ｇ３としての負のパワーを得るために各レンズの曲率半径を小さくする必要が生じて、第３レンズ群Ｇ３の群厚が大きくなって、光学系全体が大型化するおそれがある。
条件式（７）の下限を超えると、第３レンズ群Ｇ３としての負のパワーを得るために各レンズの曲率半径を小さくする必要が生じて、第３レンズ群Ｇ３の群厚が大きくなって、光学系全体が大型化するおそれがある。
【0061】
本実施形態のズームレンズにおいて、後続レンズ群は、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、隣接する各レンズ群との間隔が変化する負の屈折力の第Ｎレンズ群を有しており、次の条件式（８）、（８Ａ）を満足することが好ましい。
（８）０．５＜｜ｆＮ／ｆｒｍ｜＜２．５
（８Ａ）０．７＜｜ｆＮ／ｆｒｍ｜＜２．１
但し、
ｆＮ：第Ｎレンズ群の焦点距離、
ｆｒｍ：中間焦点距離ｆｍにおける後続レンズ群の合成焦点距離、
中間焦点距離ｆｍ＝（ｆｗ・ｆｔ）１／２
ｆｗ：短焦点距離端における無限遠合焦時の全系の焦点距離、
ｆｔ：長焦点距離端における無限遠合焦時の全系の焦点距離、
である。
（８）０．５＜｜ｆＮ／ｆｒｍ｜＜２．５
（８Ａ）０．７＜｜ｆＮ／ｆｒｍ｜＜２．１
但し、
ｆＮ：第Ｎレンズ群の焦点距離、
ｆｒｍ：中間焦点距離ｆｍにおける後続レンズ群の合成焦点距離、
中間焦点距離ｆｍ＝（ｆｗ・ｆｔ）１／２
ｆｗ：短焦点距離端における無限遠合焦時の全系の焦点距離、
ｆｔ：長焦点距離端における無限遠合焦時の全系の焦点距離、
である。
【0062】
全体として正の屈折力を持つ後続レンズ群ＧＲに、変倍時に隣り合うレンズ群との間隔が変化する負レンズ群（第Ｎレンズ群）を設けることで、変倍時のコンペンセータとしての役割を与えて、短焦点距離端におけるバックフォーカス量の確保や収差補正能力の向上を図っている。また、後続レンズ群ＧＲ中の第Ｎレンズ群を変倍時に移動させることで、変倍に寄与しながら全系の収差補正能力を向上させることができる。
【0063】
条件式（８）、（８Ａ）は、短焦点距離端から長焦点距離端までの変倍全域において、第Ｎレンズ群の焦点距離の適切な範囲を規定している。条件式（８）を満足することで、光学系全体の小型化を図るとともに、良好な収差補正を行って像性能を向上させることができる。この作用効果は、条件式（８Ａ）を満足することでより顕著に発揮される。
条件式（８）の上限を超えると、第Ｎレンズ群のパワーが弱くなりすぎて変倍時の移動量が大きくなる結果、光学系全体が大型化するおそれがある。
条件式（８）の下限を超えると、第Ｎレンズ群のパワーが強くなりすぎて、他のレンズ群との収差のやり取りが過大となる結果、誤差感度が悪化し、変倍による移動に伴う誤差によって像性能に変化を生じやすくなるおそれがある。
条件式（８）の上限を超えると、第Ｎレンズ群のパワーが弱くなりすぎて変倍時の移動量が大きくなる結果、光学系全体が大型化するおそれがある。
条件式（８）の下限を超えると、第Ｎレンズ群のパワーが強くなりすぎて、他のレンズ群との収差のやり取りが過大となる結果、誤差感度が悪化し、変倍による移動に伴う誤差によって像性能に変化を生じやすくなるおそれがある。
【0064】
本実施形態のズームレンズにおいて、第１レンズ群Ｇ１は、１枚の負レンズと２枚の正レンズの３枚構成とすることができる。高変倍化、特に長焦点距離端の焦点距離を長くするためには、長焦点距離端における第２レンズ群Ｇ２以降のレンズ群の合成倍率を大きくしなければならず、それだけ、第１レンズ群Ｇ１で発生した収差が像面上で拡大されることになる。このため、高変倍化を進めるためには、第１レンズ群Ｇ１で発生する収差量を十分に小さく抑える必要があり、そのために、第１レンズ群Ｇ１を１枚の負レンズと２枚の正レンズの３枚構成とすることが望ましい。また、第１レンズ群Ｇ１を３枚構成に抑えることで、第１レンズ群Ｇ１内を通る光線の高さを抑制でき、特に第１レンズ群Ｇ１の径方向の小型化に効果がある。
【0065】
具体的に、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ、物体側に強い凸面を向けた正レンズ、その後ろに１枚の正レンズを配した構成にすることが望ましい。この構成を採ることで、第１レンズ群Ｇ１で生じる収差量を十分に小さく抑えることができ、全長の大型化を避けながら、主に倍率色収差の補正能力を向上することが可能となる。
【0066】
本実施形態のズームレンズは、次の条件式（９）を満足することが好ましい。
（９）０．６＜Ｄ１／Ｄ２＜１．０
但し、
Ｄ１：第１レンズ群Ｇ１の光軸上の厚み、
Ｄ２：第２レンズ群Ｇ２の光軸上の厚み、
である。
（９）０．６＜Ｄ１／Ｄ２＜１．０
但し、
Ｄ１：第１レンズ群Ｇ１の光軸上の厚み、
Ｄ２：第２レンズ群Ｇ２の光軸上の厚み、
である。
【0067】
条件式（９）は、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の光軸上の厚みの適切な比率を規定している。条件式（９）を満足することで、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の小型化を図ることができる。
条件式（９）の上限を超えると、第１レンズ群Ｇ１の光軸上の厚みが大きくなりすぎて、特に短焦点距離端における軸外光束が光軸から高くなり、第１レンズ群Ｇ１が径方向にも大型化するおそれがある。
条件式（９）の下限を超えると、第２レンズ群Ｇ２の光軸上の厚みが大きくなりすぎて、特に短焦点距離端における軸外光束が光軸から高くなり、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２が径方向にも大型化するおそれがある。
条件式（９）の上限を超えると、第１レンズ群Ｇ１の光軸上の厚みが大きくなりすぎて、特に短焦点距離端における軸外光束が光軸から高くなり、第１レンズ群Ｇ１が径方向にも大型化するおそれがある。
条件式（９）の下限を超えると、第２レンズ群Ｇ２の光軸上の厚みが大きくなりすぎて、特に短焦点距離端における軸外光束が光軸から高くなり、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２が径方向にも大型化するおそれがある。
【0068】
本実施形態のズームレンズは、次の条件式（１０）、（１０Ａ）を満足することが好ましい。
（１０）－２０＜ｆ１／ｆ２３ｔ＜－６
（１０Ａ）－１０＜ｆ１／ｆ２３ｔ＜－６
但し、
ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離、
ｆ２３ｔ：長焦点距離端における無限遠合焦時の第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の合成焦点距離、
である。
（１０）－２０＜ｆ１／ｆ２３ｔ＜－６
（１０Ａ）－１０＜ｆ１／ｆ２３ｔ＜－６
但し、
ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離、
ｆ２３ｔ：長焦点距離端における無限遠合焦時の第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の合成焦点距離、
である。
【0069】
条件式（１０）、（１０Ａ）は、長焦点距離端における無限遠合焦時の第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の合成焦点距離に対する第１レンズ群Ｇ１の焦点距離の適切な範囲を規定している。条件式（１０）を満足することで、前玉径や光学全長を小さくするとともに、像面湾曲や歪曲収差などの諸収差を良好に補正することができる。この作用効果は、条件式（１０Ａ）を満足することでより顕著に発揮される。
条件式（１０）、（１０Ａ）の上限を超えると、前玉径や光学全長が大きくなるおそれがある。
条件式（１０）の下限を超えると、第１レンズ群Ｇ１の正のパワーが強くなりすぎて、収差の発生量が過大となり、特に像面湾曲や歪曲収差が大きく発生して、各収差の補正が困難になるおそれがある。
条件式（１０）、（１０Ａ）の上限を超えると、前玉径や光学全長が大きくなるおそれがある。
条件式（１０）の下限を超えると、第１レンズ群Ｇ１の正のパワーが強くなりすぎて、収差の発生量が過大となり、特に像面湾曲や歪曲収差が大きく発生して、各収差の補正が困難になるおそれがある。
【0070】
本実施形態のズームレンズは、次の条件式（１１）を満足することが好ましい。
（１１）０．２０＜Ｄ（２Ｒ－３Ｆ）Ｔ／Ｄ（２Ｆ－３Ｒ）Ｔ＜０．６０
但し、
Ｄ（２Ｒ－３Ｆ）Ｔ：長焦点距離端における無限遠合焦時の第２レンズ群Ｇ２の最も像側の面から第３レンズ群Ｇ３の最も物体側の面までの光軸上の距離、
Ｄ（２Ｆ－３Ｒ）Ｔ：長焦点距離端における無限遠合焦時の第２レンズ群Ｇ２の最も物体側の面から第３レンズ群Ｇ３の最も像側の面までの光軸上の距離、
である。
（１１）０．２０＜Ｄ（２Ｒ－３Ｆ）Ｔ／Ｄ（２Ｆ－３Ｒ）Ｔ＜０．６０
但し、
Ｄ（２Ｒ－３Ｆ）Ｔ：長焦点距離端における無限遠合焦時の第２レンズ群Ｇ２の最も像側の面から第３レンズ群Ｇ３の最も物体側の面までの光軸上の距離、
Ｄ（２Ｆ－３Ｒ）Ｔ：長焦点距離端における無限遠合焦時の第２レンズ群Ｇ２の最も物体側の面から第３レンズ群Ｇ３の最も像側の面までの光軸上の距離、
である。
【0071】
条件式（１１）は、長焦点距離端における無限遠合焦時の第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の総厚に対する、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の間隔の適切な範囲を規定している。
条件式（１１）を満足することで、フォーカスレンズ群の感度を適正にして、光学系を大型化せずにフォーカス時の性能を向上させることが可能となる。
条件式（１１）の上限を超えると、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の間隔が広くなりすぎて、フォーカスレンズ群である第３レンズ群Ｇ３のフォーカシング移動量が増大し、レンズ全長が大型化するおそれがある。
条件式（１１）の下限を超えると、フォーカスレンズ群である第３レンズ群Ｇ３のフォーカス感度が高くなりすぎてオートフォーカスの精度が悪化したり、フォーカスレンズ群の前後の群との収差補正のバランスが崩れやすくなってフォーカシングに伴う結像性能の低下が悪化したりするおそれがある。
条件式（１１）を満足することで、フォーカスレンズ群の感度を適正にして、光学系を大型化せずにフォーカス時の性能を向上させることが可能となる。
条件式（１１）の上限を超えると、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の間隔が広くなりすぎて、フォーカスレンズ群である第３レンズ群Ｇ３のフォーカシング移動量が増大し、レンズ全長が大型化するおそれがある。
条件式（１１）の下限を超えると、フォーカスレンズ群である第３レンズ群Ｇ３のフォーカス感度が高くなりすぎてオートフォーカスの精度が悪化したり、フォーカスレンズ群の前後の群との収差補正のバランスが崩れやすくなってフォーカシングに伴う結像性能の低下が悪化したりするおそれがある。
【0072】
本実施形態のズームレンズは、次の条件式（１２）、（１２Ａ）、（１３）、（１３Ａ）を満足することが好ましい。
（１２）２．０＜｜ｆ３／ｆｆｗ｜＜５．０
（１２Ａ）２．５＜｜ｆ３／ｆｆｗ｜＜４．５
（１３）１．０＜｜ｆ３／ｆｆｔ｜＜４．０
（１３Ａ）１．５＜｜ｆ３／ｆｆｔ｜＜３．５
但し、
ｆ３：第３レンズ群Ｇ３の焦点距離、
ｆｆｗ：短焦点距離端における無限遠合焦時の第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の合成焦点距離、
ｆｆｔ：長焦点距離端における無限遠合焦時の第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の合成焦点距離、
である。
（１２）２．０＜｜ｆ３／ｆｆｗ｜＜５．０
（１２Ａ）２．５＜｜ｆ３／ｆｆｗ｜＜４．５
（１３）１．０＜｜ｆ３／ｆｆｔ｜＜４．０
（１３Ａ）１．５＜｜ｆ３／ｆｆｔ｜＜３．５
但し、
ｆ３：第３レンズ群Ｇ３の焦点距離、
ｆｆｗ：短焦点距離端における無限遠合焦時の第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の合成焦点距離、
ｆｆｔ：長焦点距離端における無限遠合焦時の第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の合成焦点距離、
である。
【0073】
第３レンズ群Ｇ３はフォーカスのみならず変倍にも寄与しているため、収差のバランスが崩れて収差が増大したりレンズの大型化したりするのを防ぐために、適切な焦点距離範囲に設定することが重要である。
【0074】
条件式（１２）、（１２Ａ）、（１３）、（１３Ａ）は、各ズームポイントでの「開口絞りよりも物体側のレンズ群における第３レンズ群Ｇ３の焦点距離の適切な範囲」を示している。
条件式（１２）、（１３）を満足することで、レンズ全系の小型化を図るとともに、諸収差を良好に補正し、精度の良い作製・組み立てを容易にすることができる。この作用効果は、条件式（１２Ａ）、（１３Ａ）を満足することでより顕著に発揮される。
条件式（１２）、（１３）の上限を超えると、製造誤差感度が低減するが、他のレンズ群の変倍負担が大きくなるため、各レンズ群の「変倍に伴う変位量」が増大し、これらの変位量を確保するために、小型化に不利となり、また収差補正上において不利となる。
条件式（１２）、（１３）の下限を超えると、第３レンズ群Ｇ３の変倍への寄与が相対的に大きくなり、他のレンズ群の変倍負担が小さくなる。このため、ズームレンズ全系の小型化や収差補正上は有利となるが、製造誤差感度が上昇するため、精度の良い作製・組み立てが困難になり、実際上の面から好ましくない。
条件式（１２）、（１３）を満足することで、レンズ全系の小型化を図るとともに、諸収差を良好に補正し、精度の良い作製・組み立てを容易にすることができる。この作用効果は、条件式（１２Ａ）、（１３Ａ）を満足することでより顕著に発揮される。
条件式（１２）、（１３）の上限を超えると、製造誤差感度が低減するが、他のレンズ群の変倍負担が大きくなるため、各レンズ群の「変倍に伴う変位量」が増大し、これらの変位量を確保するために、小型化に不利となり、また収差補正上において不利となる。
条件式（１２）、（１３）の下限を超えると、第３レンズ群Ｇ３の変倍への寄与が相対的に大きくなり、他のレンズ群の変倍負担が小さくなる。このため、ズームレンズ全系の小型化や収差補正上は有利となるが、製造誤差感度が上昇するため、精度の良い作製・組み立てが困難になり、実際上の面から好ましくない。
【0075】
本実施形態では、特に径方向の大型化を抑制しながら、大口径で広角から標準域までのズームが可能で、小型軽量なフォーカスレンズ群を有した高性能なズームレンズを構成することが可能になる。ある程度のバックフォーカス量を確保しつつ、全系の大型化抑制と高性能化とを効果的に達成するという観点から、次の条件式（１４）、（１４Ａ）、（１５）、（１５Ａ）を満足することが好ましい。
（１４）１．５＜Ｂｆｗ／Ｙａ＜４．０
（１４Ａ）２．０＜Ｂｆｗ／Ｙａ＜３．０
（１５）１．５＜Ｂｆｗ／ｆｗ＜４．０
（１５Ａ）１．５＜Ｂｆｗ／ｆｗ＜３．０
但し、
Ｂｆｗ：短焦点距離端における無限遠合焦時の後続レンズ群の最も像側の面から像面までの空気換算距離（バックフォーカス量）、
Ｙａ：最大像高、
ｆｗ：短焦点距離端における無限遠合焦時の全系の焦点距離、
である。
（１４）１．５＜Ｂｆｗ／Ｙａ＜４．０
（１４Ａ）２．０＜Ｂｆｗ／Ｙａ＜３．０
（１５）１．５＜Ｂｆｗ／ｆｗ＜４．０
（１５Ａ）１．５＜Ｂｆｗ／ｆｗ＜３．０
但し、
Ｂｆｗ：短焦点距離端における無限遠合焦時の後続レンズ群の最も像側の面から像面までの空気換算距離（バックフォーカス量）、
Ｙａ：最大像高、
ｆｗ：短焦点距離端における無限遠合焦時の全系の焦点距離、
である。
【0076】
条件式（１４）、（１５）を満足することで、ある程度のバックフォーカス量を確保しつつ、全系の大型化抑制と高性能化とを効果的に達成することができる。この作用効果は、条件式（１４Ａ）、（１５Ａ）を満足することでより顕著に発揮される。
条件式（１４）、（１５）の上限を超えると、バックフォーカスが大きくなりすぎて、レンズ全系の大型化（レンズ全長の増大）を招いてしまう。
条件式（１４）、（１５）の下限を超えると、要求されるバックフォーカス量の確保が困難になるとともに、光学性能の劣化を招いてしまう。
条件式（１４）、（１５）の上限を超えると、バックフォーカスが大きくなりすぎて、レンズ全系の大型化（レンズ全長の増大）を招いてしまう。
条件式（１４）、（１５）の下限を超えると、要求されるバックフォーカス量の確保が困難になるとともに、光学性能の劣化を招いてしまう。
【0077】
本実施形態のズームレンズでは、小型軽量フォーカス群と高性能化と大口径化とを共に効果的に達成するという観点から、Ｆナンバーは３以下であることが好ましい。
【0078】
また、後述する数値実施離１－１０のいずれにおいても、任意のレンズ群あるいは部分レンズ群を光軸に対してほぼ垂直方向に移動させることで像を移動させることが可能で、いわゆる手振れ補正光学系を構成することが可能である。例えば数値実施例１－７の第５レンズ群Ｇ５、数値実施離８の第４レンズ群Ｇ４、数値実施例９の第６レンズ群Ｇ６、数値実施例１０の第４レンズ群Ｇ４もしくは第５レンズ群Ｇ５、又は、各レンズ群の一部を防振レンズ群とすれば、比較的小型のレンズ群で手振れ補正を行うことができ、レンズの大型化を抑制できるため好ましい。
【0079】
なお、全体として正のパワーを有する後群は、絞りを含む正の第４レンズ群、負の第５レンズ群、正の第６レンズ群を有することがさらに望ましい形態の一つである。後続レンズ群ＧＲ内で正のパワーを持つ第４レンズ群Ｇ４と第６レンズ群Ｇ６とは収差のやりとりが大きく製造誤差感度が高いため、変倍時には一体移動することが好ましい。これにより、高い収差補正能力を保ったまま製造誤差感度の低減が可能となる。
【0080】
前記した全体として正のパワーを有する後群として、絞りを含む正の第４レンズ群、負の第５レンズ群、正の第６レンズ群を有するズームレンズは、次の条件式（１６）、（１６Ａ）を満足することで、第４レンズ群Ｇ４に対する第６レンズ群Ｇ６の適切な焦点距離域を設定でき、収差補正と製造誤差感度とのバランスをとることが可能となる。
（１６）０．３＜ｆ４／ｆ６＜０．９
（１６Ａ）０．４５＜ｆ４／ｆ６＜０．７５
但し、
ｆ４：第４レンズ群Ｇ４の焦点距離、
ｆ６：第６レンズ群Ｇ６の焦点距離、
である。
（１６）０．３＜ｆ４／ｆ６＜０．９
（１６Ａ）０．４５＜ｆ４／ｆ６＜０．７５
但し、
ｆ４：第４レンズ群Ｇ４の焦点距離、
ｆ６：第６レンズ群Ｇ６の焦点距離、
である。
【0081】
条件式（１６）を満足することで、収差補正と製造誤差感度とのバランスをとることが可能となる。この作用効果は、条件式（１６Ａ）を満足することでより顕著に発揮される。
条件式（１６）の上限を超えると、第４レンズ群Ｇ４の屈折力が小さくなりすぎて、収差補正能力が低下して、第６レンズ群Ｇ６における収差補正の負荷が高まって製造誤差感度のバランスが崩れるおそれがある。加えて、第４レンズ群Ｇ４以降の軸外光が高くなって、レンズ全体が長大化するおそれがある。
条件式（１６）の下限を超えると、第６レンズ群Ｇ６の屈折力が小さくなりすぎて、特に広角端（短焦点距離端）での射出瞳位置制御の難易度が上がって適切なバックフォーカス量を確保するために収差補正能力が低下するおそれがある。
条件式（１６）の上限を超えると、第４レンズ群Ｇ４の屈折力が小さくなりすぎて、収差補正能力が低下して、第６レンズ群Ｇ６における収差補正の負荷が高まって製造誤差感度のバランスが崩れるおそれがある。加えて、第４レンズ群Ｇ４以降の軸外光が高くなって、レンズ全体が長大化するおそれがある。
条件式（１６）の下限を超えると、第６レンズ群Ｇ６の屈折力が小さくなりすぎて、特に広角端（短焦点距離端）での射出瞳位置制御の難易度が上がって適切なバックフォーカス量を確保するために収差補正能力が低下するおそれがある。
【0082】
上述したように、フォーカスレンズ群である第３レンズ群Ｇ３は、負レンズと正レンズの２枚のレンズで構成することができる。これにより、第３レンズ群Ｇ３における色収差補正能力の向上を図っている。第３レンズ群Ｇ３中の各１枚の負レンズと正レンズについて、次の条件式（１７）を満足すれば、より良好な光学性能を実現することが可能になる。
（１７）１．４＜ν３ｎ／ν３ｐ＜３．０
但し、
ν３ｎ：第３レンズ群Ｇ３中の負レンズのｄ線に対するアッベ数、
ν３ｐ：第３レンズ群Ｇ３中の正レンズのｄ線に対するアッベ数、
である。
（１７）１．４＜ν３ｎ／ν３ｐ＜３．０
但し、
ν３ｎ：第３レンズ群Ｇ３中の負レンズのｄ線に対するアッベ数、
ν３ｐ：第３レンズ群Ｇ３中の正レンズのｄ線に対するアッベ数、
である。
【0083】
ここで、ｄ線に対するアッベ数は、以下の式で計算される。
νｄ=（Ｎｄ－１）／（ＮＦ－ＮＣ）
但し、
Ｎｄ：ｄ線における屈折率、
ＮＦ：Ｆ線における屈折率、
ＮＣ：Ｃ線における屈折率、
である。
νｄ=（Ｎｄ－１）／（ＮＦ－ＮＣ）
但し、
Ｎｄ：ｄ線における屈折率、
ＮＦ：Ｆ線における屈折率、
ＮＣ：Ｃ線における屈折率、
である。
【0084】
条件式（１７）を満足することで、第３レンズ群Ｇ３内での色収差補正能力を向上してフォーカシングによる結像性能変化を抑制することができる。
条件式（１７）の上限を超えても下限を超えても、適切な色収差補正が困難となってその他のレンズ群との色収差のやり取りが増大して、フォーカシング時の結像性能変化が悪化するおそれがある。
条件式（１７）の上限を超えても下限を超えても、適切な色収差補正が困難となってその他のレンズ群との色収差のやり取りが増大して、フォーカシング時の結像性能変化が悪化するおそれがある。
【0085】
本実施形態のズームレンズは、次の条件式（１８）を満足することが好ましい。
（１８）２．５＜ｆ１／ｆｗ＜６．０
但し、
ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離、
ｆｗ：短焦点距離端における無限遠合焦時の全系の焦点距離、
である。
（１８）２．５＜ｆ１／ｆｗ＜６．０
但し、
ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離、
ｆｗ：短焦点距離端における無限遠合焦時の全系の焦点距離、
である。
【0086】
条件式（１８）は、「短焦点距離端の全系の焦点距離に対する、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離の適切な範囲」を示している。条件式（１８）を満足するように第１レンズ群Ｇ１の焦点距離を適切に設定することで、第１レンズ群Ｇ１ひいてはレンズ全系の小型化を図るとともに、短焦点距離端の焦点距離が長くなりすぎるのを防止し、コマ収差および球面収差を良好に制御することが可能になる。
条件式（１８）の上限を超えると、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離が大きくなりすぎて、第１レンズ群Ｇ１の中を通る光線が高くなって径方向に大型化するおそれがある。
条件式（１８）の下限を超えると、長焦点距離端におけるコマ収差および球面収差の制御が困難になって悪化する、あるいは、短焦点距離端の焦点距離が長くなってしまうおそれがある。
条件式（１８）の上限を超えると、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離が大きくなりすぎて、第１レンズ群Ｇ１の中を通る光線が高くなって径方向に大型化するおそれがある。
条件式（１８）の下限を超えると、長焦点距離端におけるコマ収差および球面収差の制御が困難になって悪化する、あるいは、短焦点距離端の焦点距離が長くなってしまうおそれがある。
【0087】
本実施形態のズームレンズは、次の条件式（１９）、（１９Ａ）を満足することが好ましい。
（１９）２．０＜ｆｒｗ／Ｙａ＜３．５
（１９Ａ）２．５＜ｆｒｗ／Ｙａ＜３．１
但し、
ｆｒｗ：短焦点距離端における無限遠合焦時の後続レンズ群の焦点距離、
Ｙａ：最大像高、
である。
（１９）２．０＜ｆｒｗ／Ｙａ＜３．５
（１９Ａ）２．５＜ｆｒｗ／Ｙａ＜３．１
但し、
ｆｒｗ：短焦点距離端における無限遠合焦時の後続レンズ群の焦点距離、
Ｙａ：最大像高、
である。
【0088】
条件式（１９）、（１９Ａ）において、最大像高とは、有効像面サイズの半対角長を指す。例えば、デジタルカメラであれば、撮像素子の有効画素範囲の半対角長が最大像高となる。
【0089】
本実施形態のような正先行型（ポジティブリード型）のズームレンズは、物体側が負、像側が正というパワー配置を有している。正の後群（後続レンズ群ＧＲ）のパワーを強くすると、全系の小型化には有利だが、バックフォーカス量の確保には不利となる。また、短焦点距離端においてバックフォーカス量を確保することが難しくなる。正の後群（後続レンズ群ＧＲ）のパワーを適切に設定することで、全系の大型化を抑制しながら良好な性能で、且つ、カメラシステムが必要とするバックフォーカス量を確保することが可能となる。
【0090】
条件式（１９）、（１９Ａ）は、「短焦点距離端における正の後群（後続レンズ群ＧＲ）の焦点距離の適切な範囲」を示している。
条件式（１９）を満足することで、レンズ全系の小型化を図るとともに、諸収差を良好に補正し、且つ、製造誤差感度を適切に設定することができる。この作用効果は、条件式（１９Ａ）を満足することでより顕著に発揮される。
条件式（１９）の上限を超えると、正の後群（後続レンズ群ＧＲ）のパワーが弱くなってバックフォーカス量を確保しやすいが、全系が長大化してしまう。
条件式（１９）の下限を超えると、バックフォーカス量の確保と球面収差制御との両立の難易度が上昇して球面収差の補正が困難になったり、レンズ群間での収差のやり取りが過大となって製造誤差感度を悪化させたりするおそれがある。
条件式（１９）を満足することで、レンズ全系の小型化を図るとともに、諸収差を良好に補正し、且つ、製造誤差感度を適切に設定することができる。この作用効果は、条件式（１９Ａ）を満足することでより顕著に発揮される。
条件式（１９）の上限を超えると、正の後群（後続レンズ群ＧＲ）のパワーが弱くなってバックフォーカス量を確保しやすいが、全系が長大化してしまう。
条件式（１９）の下限を超えると、バックフォーカス量の確保と球面収差制御との両立の難易度が上昇して球面収差の補正が困難になったり、レンズ群間での収差のやり取りが過大となって製造誤差感度を悪化させたりするおそれがある。
【0091】
本実施形態のズームレンズは、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際して、第１レンズ群Ｇ１が像面に対して物体側に移動する（繰り出される）。この場合、本実施形態のズームレンズは、次の条件式（２０）を満足することが好ましい。
（２０）０．２＜Ｍ１／ｆ１＜０．６
但し、
Ｍ１：短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際する第１レンズ群Ｇ１の光軸方向の移動量（物体側への繰り出し量）、
ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離。
（２０）０．２＜Ｍ１／ｆ１＜０．６
但し、
Ｍ１：短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際する第１レンズ群Ｇ１の光軸方向の移動量（物体側への繰り出し量）、
ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離。
【0092】
条件式（２０）は、変倍時の第１レンズ群Ｇ１の移動量（繰り出し量）と、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離との比を規定している。条件式（２０）を満足することで、第１レンズ群Ｇ１ひいてはレンズ全系の小型化を図るとともに、諸収差を良好に補正して優れた光学性能を実現し、鏡胴の倒れ等の製作誤差による像性能の劣化を防止することができる。
条件式（２０）の上限を超えると、短焦点距離端でのレンズ全長が短くなりすぎるか、長焦点距離端でのレンズ全長が長くなりすぎることになる。短焦点距離端でのレンズ全長が短くなりすぎると、各レンズ群の移動スペースが限定されて変倍への寄与が小さくなる結果、全体の収差補正が困難となってしまう。長焦点距離端でのレンズ全長が長くなりすぎると、全長方向の小型化の妨げになるだけでなく、長焦点距離端での周辺光量確保のために径方向が大型化したり、また、鏡胴の倒れ等の製作誤差による像性能の劣化を招きやすくなったりする。
条件式（２０）の下限を超えると、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の変倍への寄与が小さくなって全体として正の後群の負担が増加する。あるいは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の屈折力を強めなければならなくなる。いずれにせよ各種収差の悪化を招いてしまう。また、短焦点距離端におけるレンズ全長が長くなって、第１レンズ群Ｇ１を通過する光線高さが増加し、第１レンズ群Ｇ１の大型化を招いてしまう。
条件式（２０）の上限を超えると、短焦点距離端でのレンズ全長が短くなりすぎるか、長焦点距離端でのレンズ全長が長くなりすぎることになる。短焦点距離端でのレンズ全長が短くなりすぎると、各レンズ群の移動スペースが限定されて変倍への寄与が小さくなる結果、全体の収差補正が困難となってしまう。長焦点距離端でのレンズ全長が長くなりすぎると、全長方向の小型化の妨げになるだけでなく、長焦点距離端での周辺光量確保のために径方向が大型化したり、また、鏡胴の倒れ等の製作誤差による像性能の劣化を招きやすくなったりする。
条件式（２０）の下限を超えると、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の変倍への寄与が小さくなって全体として正の後群の負担が増加する。あるいは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の屈折力を強めなければならなくなる。いずれにせよ各種収差の悪化を招いてしまう。また、短焦点距離端におけるレンズ全長が長くなって、第１レンズ群Ｇ１を通過する光線高さが増加し、第１レンズ群Ｇ１の大型化を招いてしまう。
【0093】
本実施形態のズームレンズは、条件式（２１）、（２１Ａ）を満足することが好ましい。
（２１）１．００＜（１－Ｍｔ＾２）×ＭＲｔ＾２＜８．００
（２１Ａ）１．００＜（１－Ｍｔ＾２）×ＭＲｔ＾２＜３．００
但し、
Ｍｔ：長焦点距離端における無限遠合焦時の第３レンズ群Ｇ３の横倍率、
ＭＲｔ：長焦点距離端における無限遠合焦時の後続レンズ群の横倍率、
である。
（２１）１．００＜（１－Ｍｔ＾２）×ＭＲｔ＾２＜８．００
（２１Ａ）１．００＜（１－Ｍｔ＾２）×ＭＲｔ＾２＜３．００
但し、
Ｍｔ：長焦点距離端における無限遠合焦時の第３レンズ群Ｇ３の横倍率、
ＭＲｔ：長焦点距離端における無限遠合焦時の後続レンズ群の横倍率、
である。
【0094】
条件式（２１）、（２１Ａ）は、「長焦点距離端におけるフォーカスレンズ群である第３レンズ群Ｇ３のフォーカス感度の適正な範囲」を示している。条件式（２１）を満足することで、フォーカスレンズ群である第３レンズ群Ｇ３の感度を適正にして、光学系を大型化せずにフォーカス時の性能を向上させることが可能となる。この作用効果は、条件式（２１Ａ）を満足することでより顕著に発揮される。
条件式（２１）の上限を超えると、フォーカスレンズ群である第３レンズ群Ｇ３のフォーカス感度が高くなりすぎてオートフォーカスの精度が悪化したり、フォーカスレンズ群の前後の群との収差補正のバランスが崩れやすくなってフォーカシングに伴う結像性能が悪化したりするおそれがある。
条件式（２１）、（２１Ａ）の下限を超えると、フォーカスレンズ群である第３レンズ群Ｇ３のフォーカス感度が低くなりすぎて、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔を広くとる必要が生じてレンズ全長が大型化するおそれがある。
条件式（２１）の上限を超えると、フォーカスレンズ群である第３レンズ群Ｇ３のフォーカス感度が高くなりすぎてオートフォーカスの精度が悪化したり、フォーカスレンズ群の前後の群との収差補正のバランスが崩れやすくなってフォーカシングに伴う結像性能が悪化したりするおそれがある。
条件式（２１）、（２１Ａ）の下限を超えると、フォーカスレンズ群である第３レンズ群Ｇ３のフォーカス感度が低くなりすぎて、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔を広くとる必要が生じてレンズ全長が大型化するおそれがある。
【0095】
具体的な数値実施例１－１０を示す。収差曲線図において、実線はｄ線のサジタル断面収差、破線はｄ線のメリディオナル断面収差、一点鎖線はｇ線のサジタル断面収差、二点鎖線はｇ線のメリディオナル断面収差を示している。収差曲線図及び表中において、ｆは全系の焦点距離、ＦはＦナンバー、ｗは半画角、ｙは像高、Ｙａは最大像高、Ｒは曲率半径、Ｄはレンズ厚またはレンズ間隔、Ｎｄはｄ線における屈折率、νｄはｄ線におけるアッベ数、ＢＦはバックフォーカス、Ｋは非球面の円錐定数、Ａ４は４次の非球面係数、Ａ６は６次の非球面係数、Ａ８は８次の非球面係数、Ａ１０は１０次の非球面係数、をそれぞれ示している。全系の焦点距離、Ｆナンバー、半画角は、短焦点距離端－中間焦点距離－長焦点距離端の順に示している。長さの単位は[mm]である。ここで、非球面は、近軸曲率半径の逆数（近軸曲率）をＣ、光軸からの高さをＨとするとき、以下の式で定義される。
x=CH2/[1+[1-(1+K)C2H2]1/2]+A4H4+A6H6+A8H8+A10H10
x=CH2/[1+[1-(1+K)C2H2]1/2]+A4H4+A6H6+A8H8+A10H10
【0096】
［数値実施例１］
図１、図１１～図１３と表１～表５は、数値実施例１のズームレンズを示している。図１はレンズ構成図である。図１１、図１２、図１３は、短焦点距離端、中間焦点距離、長焦点距離端における収差曲線図である。表１は面データ、表２は非球面データ、表３は可変間隔量データ、表４はズームレンズ群データ、表５は条件式データである。
図１、図１１～図１３と表１～表５は、数値実施例１のズームレンズを示している。図１はレンズ構成図である。図１１、図１２、図１３は、短焦点距離端、中間焦点距離、長焦点距離端における収差曲線図である。表１は面データ、表２は非球面データ、表３は可変間隔量データ、表４はズームレンズ群データ、表５は条件式データである。
【0097】
数値実施例１のズームレンズは、物体側から順に、前側レンズ群ＧＦと、後続レンズ群ＧＲとから構成されている。前側レンズ群ＧＦは、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力の第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。後続レンズ群ＧＲは、全体として正の屈折力を有しており、物体側から順に、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力の第５レンズ群（第Ｎレンズ群）Ｇ５と、正の屈折力の第６レンズ群Ｇ６とから構成されている。
【0098】
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸の負メニスカスレンズ１１と、物体側に凸の正メニスカスレンズ１２と、物体側に凸の正メニスカスレンズ１３とから構成されている。負メニスカスレンズ１１と正メニスカスレンズ１２は、接合されている。
【0099】
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸の負メニスカスレンズ２１と、両凹負レンズ２２と、両凸正レンズ２３（正レンズＧｐ）とから構成されている。負メニスカスレンズ２１は、ガラスレンズの物体側の面に合成樹脂材料による非球面層が接着形成されたハイブリッドレンズから構成されている。両凸正レンズ２３は、ガラスレンズの像側の面に合成樹脂材料による非球面層が接着形成されたハイブリッドレンズから構成されている。両凹負レンズ２２と両凸正レンズ２３は、接合されている。
【0100】
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凹負レンズ３１と、両凸正レンズ３２（正レンズＧｐ）とから構成されている。両凹負レンズ３１と両凸正レンズ３２は、接合されている。
【0101】
第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、開口絞りＳＰと、両凸正レンズ４１と、両凸正レンズ４２と、像側に凸の負メニスカスレンズ４３とから構成されている。両凸正レンズ４１は、両面に非球面を有している。両凸正レンズ４２と負メニスカスレンズ４３は、接合されている。
【0102】
第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、両凹負レンズ５１と、物体側に凸の正メニスカスレンズ５２とから構成されている。両凹負レンズ５１と正メニスカスレンズ５２は、接合されている。
【0103】
第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に、物体側に凸の負メニスカスレンズ６１と、物体側に凸の正メニスカスレンズ６２と、両凸正レンズ６３とから構成されている。負メニスカスレンズ６１と正メニスカスレンズ６２は、接合されている。両凸正レンズ６３は、両面に非球面を有している。
【0104】
（表１）
f=16.5～28.0～48.6、F=2.9～2.9～2.9、w=42.0～27.0～16.1、Ya=14.24
面番号 R D Nd νd 硝種（硝材）
1 349.940 2.17 1.85896 22.73 S-NPH5(OHARA)
2 125.000 4.08 1.74100 52.64 S-LAL61(OHARA)
3 303.720 0.15
4 63.693 6.42 1.73400 51.47 S-LAL59(OHARA)
5 198.470 D1
6* 123.440 0.10 1.52970 42.70 光学樹脂
7 68.456 1.50 1.80400 46.53 S-LAH65VS(OHARA)
8 16.537 8.56
9 -51.212 1.20 1.80400 46.53 S-LAH65VS(OHARA)
10 66.763 5.00 1.73800 32.33 S-NBH53V(OHARA)
11 -47.401 0.12 1.52970 42.70 光学樹脂
12* -44.020 D2
13 -33.451 0.90 1.73400 51.47 S-LAL59(OHARA)
14 33.451 3.75 1.85883 30.00 NBFD30(HOYA)
15 -424.930 D3
16 絞り 1.40
17* 41.636 6.20 1.49700 81.54 S-FPL51(OHARA)
18* -62.583 0.20
19 75.999 6.88 1.59522 67.73 S-FPM2(OHARA)
20 -33.020 1.21 1.84666 23.78 S-TIH53W(OHARA)
21 -51.212 D4
22 -140.160 1.20 1.80100 34.97 S-LAM66(OHARA)
23 22.069 4.32 1.92286 20.88 E-FDS1-W(HOYA)
24 53.657 D5
25 43.199 1.10 2.00100 29.13 TAFD55(HOYA)
26 19.825 6.30 1.49700 81.61 FCD1(HOYA)
27 116.850 0.32
28* 47.716 7.65 1.49700 81.54 S-FPL51(OHARA)
29* -33.842 BF
＊は回転対称非球面である。
（表２）
面番号 K A4 A6 A8 A10
6 0 1.55019E-05 -2.22450E-08 2.51370E-11 1.87942E-15
12 0 3.29948E-06 -4.54242E-09 -6.26158E-11 3.89206E-13
17 0 -9.95529E-06 -2.30967E-09 -2.60998E-11 9.49283E-14
18 0 -1.02858E-06 -2.30427E-09 -3.63509E-11 9.32441E-14
28 0 -3.22716E-06 5.53584E-09 -3.85931E-11 8.74751E-14
29 0 1.10134E-06 -1.08719E-08 2.37398E-12 -1.65988E-13
（表３）
D1 D2 D3 D4 D5 BF
短焦点距離端 f=16.5 1.250 6.218 27.029 1.491 13.817 39.247
中間焦点距離 f=28.1 10.231 6.796 11.477 8.698 6.610 50.002
長焦点距離端 f=48.5 34.205 8.317 4.050 13.562 1.751 61.927
（表４）
群 焦点距離
第１レンズ群 142.6
第２レンズ群 -27.25
第３レンズ群 -62.31
第４レンズ群 29.34
第５レンズ群 -57.33
第６レンズ群 53.89
第１～第３レンズ群 短焦点距離端：-19.03、長焦点距離端：-20.54
後続レンズ群 短焦点距離端：39.57、長焦点距離端：37.44
（表５）
（１）２６＜νｄＧｐ
正レンズ２３（正レンズＧｐ）：32.32
正レンズ３２（正レンズＧｐ）：30.00
（２）１．８＜Ｎｄ３ｐ：1.85883
（３）１．６５＜ＮｄＧｐ
正レンズ２３（正レンズＧｐ）：1.73800
正レンズ３２（正レンズＧｐ）：1.85883
（４）０．１＜ｆ２／ｆ３＜１．０：0.44
（５）０．１＜Ｒ３ｇｆ／Ｒ２ｇｌ＜１０．０：0.76
（６）１＜Ｎｄｐ／Ｎｄｎ＜１．５：1.07
（７）Ｎ３ａ＞１．７：1.796
（８）０．５＜｜ｆＮ／ｆｒｍ｜＜２．５：1.53
（９）０．６＜Ｄ１／Ｄ２＜１．０：0.78
（１０）－２０＜ｆ１／ｆ２３ｔ＜－６：-9.47
（１１）０．２０＜Ｄ（２Ｒ－３Ｆ）Ｔ／Ｄ（２Ｆ－３Ｒ）Ｔ＜０．６０：0.281
（１２）２．０＜｜ｆ３／ｆｆｗ｜＜５．０：3.27
（１３）１．０＜｜ｆ３／ｆｆｔ｜＜４．０：2.38
（１４）１．５＜Ｂｆｗ／Ｙａ＜４．０：2.76
（１５）１．５＜Ｂｆｗ／ｆｗ＜４．０：2.39
（１６）０．３＜ｆ４／ｆ６＜０．９：0.544
（１７）１．４＜ν３ｎ／ν３ｐ＜３．０：1.72
（１８）２．５＜ｆ１／ｆｗ＜６．０：3.60
（１９）２．０＜ｆｒｗ／Ｙａ＜３．５：2.78
（２０）０．２＜Ｍ１／ｆ１＜０．６：0.24
（２１）１．００＜（１－Ｍｔ＾２）×ＭＲｔ＾２＜８．００：2.545
f=16.5～28.0～48.6、F=2.9～2.9～2.9、w=42.0～27.0～16.1、Ya=14.24
面番号 R D Nd νd 硝種（硝材）
1 349.940 2.17 1.85896 22.73 S-NPH5(OHARA)
2 125.000 4.08 1.74100 52.64 S-LAL61(OHARA)
3 303.720 0.15
4 63.693 6.42 1.73400 51.47 S-LAL59(OHARA)
5 198.470 D1
6* 123.440 0.10 1.52970 42.70 光学樹脂
7 68.456 1.50 1.80400 46.53 S-LAH65VS(OHARA)
8 16.537 8.56
9 -51.212 1.20 1.80400 46.53 S-LAH65VS(OHARA)
10 66.763 5.00 1.73800 32.33 S-NBH53V(OHARA)
11 -47.401 0.12 1.52970 42.70 光学樹脂
12* -44.020 D2
13 -33.451 0.90 1.73400 51.47 S-LAL59(OHARA)
14 33.451 3.75 1.85883 30.00 NBFD30(HOYA)
15 -424.930 D3
16 絞り 1.40
17* 41.636 6.20 1.49700 81.54 S-FPL51(OHARA)
18* -62.583 0.20
19 75.999 6.88 1.59522 67.73 S-FPM2(OHARA)
20 -33.020 1.21 1.84666 23.78 S-TIH53W(OHARA)
21 -51.212 D4
22 -140.160 1.20 1.80100 34.97 S-LAM66(OHARA)
23 22.069 4.32 1.92286 20.88 E-FDS1-W(HOYA)
24 53.657 D5
25 43.199 1.10 2.00100 29.13 TAFD55(HOYA)
26 19.825 6.30 1.49700 81.61 FCD1(HOYA)
27 116.850 0.32
28* 47.716 7.65 1.49700 81.54 S-FPL51(OHARA)
29* -33.842 BF
＊は回転対称非球面である。
（表２）
面番号 K A4 A6 A8 A10
6 0 1.55019E-05 -2.22450E-08 2.51370E-11 1.87942E-15
12 0 3.29948E-06 -4.54242E-09 -6.26158E-11 3.89206E-13
17 0 -9.95529E-06 -2.30967E-09 -2.60998E-11 9.49283E-14
18 0 -1.02858E-06 -2.30427E-09 -3.63509E-11 9.32441E-14
28 0 -3.22716E-06 5.53584E-09 -3.85931E-11 8.74751E-14
29 0 1.10134E-06 -1.08719E-08 2.37398E-12 -1.65988E-13
（表３）
D1 D2 D3 D4 D5 BF
短焦点距離端 f=16.5 1.250 6.218 27.029 1.491 13.817 39.247
中間焦点距離 f=28.1 10.231 6.796 11.477 8.698 6.610 50.002
長焦点距離端 f=48.5 34.205 8.317 4.050 13.562 1.751 61.927
（表４）
群 焦点距離
第１レンズ群 142.6
第２レンズ群 -27.25
第３レンズ群 -62.31
第４レンズ群 29.34
第５レンズ群 -57.33
第６レンズ群 53.89
第１～第３レンズ群 短焦点距離端：-19.03、長焦点距離端：-20.54
後続レンズ群 短焦点距離端：39.57、長焦点距離端：37.44
（表５）
（１）２６＜νｄＧｐ
正レンズ２３（正レンズＧｐ）：32.32
正レンズ３２（正レンズＧｐ）：30.00
（２）１．８＜Ｎｄ３ｐ：1.85883
（３）１．６５＜ＮｄＧｐ
正レンズ２３（正レンズＧｐ）：1.73800
正レンズ３２（正レンズＧｐ）：1.85883
（４）０．１＜ｆ２／ｆ３＜１．０：0.44
（５）０．１＜Ｒ３ｇｆ／Ｒ２ｇｌ＜１０．０：0.76
（６）１＜Ｎｄｐ／Ｎｄｎ＜１．５：1.07
（７）Ｎ３ａ＞１．７：1.796
（８）０．５＜｜ｆＮ／ｆｒｍ｜＜２．５：1.53
（９）０．６＜Ｄ１／Ｄ２＜１．０：0.78
（１０）－２０＜ｆ１／ｆ２３ｔ＜－６：-9.47
（１１）０．２０＜Ｄ（２Ｒ－３Ｆ）Ｔ／Ｄ（２Ｆ－３Ｒ）Ｔ＜０．６０：0.281
（１２）２．０＜｜ｆ３／ｆｆｗ｜＜５．０：3.27
（１３）１．０＜｜ｆ３／ｆｆｔ｜＜４．０：2.38
（１４）１．５＜Ｂｆｗ／Ｙａ＜４．０：2.76
（１５）１．５＜Ｂｆｗ／ｆｗ＜４．０：2.39
（１６）０．３＜ｆ４／ｆ６＜０．９：0.544
（１７）１．４＜ν３ｎ／ν３ｐ＜３．０：1.72
（１８）２．５＜ｆ１／ｆｗ＜６．０：3.60
（１９）２．０＜ｆｒｗ／Ｙａ＜３．５：2.78
（２０）０．２＜Ｍ１／ｆ１＜０．６：0.24
（２１）１．００＜（１－Ｍｔ＾２）×ＭＲｔ＾２＜８．００：2.545
【0105】
［数値実施例２］
図２、図１４～図１６と表６～表１０は、数値実施例２のズームレンズを示している。図２はレンズ構成図である。図１４、図１５、図１６は、短焦点距離端、中間焦点距離、長焦点距離端における収差曲線図である。表６は面データ、表７は非球面データ、表８は可変間隔量データ、表９はズームレンズ群データ、表１０は条件式データである。
図２、図１４～図１６と表６～表１０は、数値実施例２のズームレンズを示している。図２はレンズ構成図である。図１４、図１５、図１６は、短焦点距離端、中間焦点距離、長焦点距離端における収差曲線図である。表６は面データ、表７は非球面データ、表８は可変間隔量データ、表９はズームレンズ群データ、表１０は条件式データである。
【0106】
数値実施例２のズームレンズのレンズ構成は、以下の点を除いて、数値実施例１のズームレンズのレンズ構成と同様である。
（１）第３レンズ群Ｇ３の正レンズ３２（正レンズＧｐ）が、両凸正レンズではなく、物体側に凸の平凸正レンズから構成されている。
（１）第３レンズ群Ｇ３の正レンズ３２（正レンズＧｐ）が、両凸正レンズではなく、物体側に凸の平凸正レンズから構成されている。
【0107】
（表６）
f=16.5～28.5～48.6、F=2.9～2.9～2.9、w=42.0～26.8～16.1、Ya=14.24
面番号 R D Nd νd 硝種（硝材）
1 368.508 2.17 1.85896 22.73 S-NPH5(OHARA)
2 125.000 4.58 1.74100 52.64 S-LAL61(OHARA)
3 480.387 0.15
4 59.429 6.61 1.67790 55.34 S-LAL12(OHARA)
5 182.982 D1
6* 151.330 0.10 1.52970 42.70 光学樹脂
7 74.978 1.50 1.80400 46.53 S-LAH65VS(OHARA)
8 16.435 8.49
9 -46.380 1.40 1.77250 49.60 S-LAH66(OHARA)
10 55.204 5.22 1.73800 32.33 S-NBH53V(OHARA)
11 -49.343 0.20 1.52970 42.70 光学樹脂
12* -42.716 D2
13 -36.457 1.30 1.72000 50.23 S-LAL10(OHARA)
14 30.646 3.90 1.85025 30.05 S-NBH57(OHARA)
15 ∞ D3
16 絞り 1.30
17* 42.436 6.32 1.49710 81.56 M-FCD1(HOYA)
18* -60.195 0.20
19 72.187 6.87 1.59522 67.73 S-FPM2(OHARA)
20 -33.293 1.40 1.84666 23.78 S-TIH53W(OHARA)
21 -53.968 D4
22 -113.518 1.40 1.80100 34.97 S-LAM66(OHARA)
23 22.123 4.47 1.92286 20.88 E-FDS1-W(HOYA)
24 57.089 D5
25 42.894 1.40 2.00100 29.13 TAFD55(HOYA)
26 19.871 5.70 1.49700 81.61 FCD1(HOYA)
27 84.692 0.20
28* 40.337 8.14 1.49710 81.56 M-FCD1(HOYA)
29* -34.034 BF
＊は回転対称非球面である。
（表７）
面番号 K A4 A6 A8 A10
6 0 1.69364E-05 -3.01171E-08 4.58285E-11 -1.94966E-14
12 0 4.53006E-06 2.78274E-09 -1.18907E-10 5.85653E-13
17 0 -9.60746E-06 -4.72907E-09 -8.90566E-12 3.79932E-14
18 0 -1.89625E-06 -7.40575E-09
28 0 -3.77184E-06 -6.97085E-09 2.12525E-11 8.54793E-14
29 0 2.03163E-06 -1.59070E-08
（表８）
D1 D2 D3 D4 D5 BF
短焦点距離端 f=16.5 1.000 6.038 26.757 2.000 13.175 38.990
中間焦点距離 f=28.5 3.259 7.502 9.030 9.763 5.412 53.533
長焦点距離端 f=48.6 31.922 8.255 3.950 13.175 2.000 61.584
（表９）
群 焦点距離
第１レンズ群 130.3
第２レンズ群 -26.17
第３レンズ群 -64.79
第４レンズ群 29.53
第５レンズ群 -56.09
第６レンズ群 52.93
第１～第３レンズ群 短焦点距離端：-19.01、長焦点距離端：-26.63
後続レンズ群 短焦点距離端：39.61、長焦点距離端：35.59
（表１０）
（１）２６＜νｄＧｐ
正レンズ２３（正レンズＧｐ）：32.32
正レンズ３２（正レンズＧｐ）：30.05
（２）１．８＜Ｎｄ３ｐ：1.85025
（３）１．６５＜ＮｄＧｐ
正レンズ２３（正レンズＧｐ）：1.73800
正レンズ３２（正レンズＧｐ）：1.85025
（４）０．１＜ｆ２／ｆ３＜１．０：0.40
（５）０．１＜Ｒ３ｇｆ／Ｒ２ｇｌ＜１０．０：0.85
（６）１＜Ｎｄｐ／Ｎｄｎ＜１．５：1.08
（７）Ｎ３ａ＞１．７：1.785
（８）０．５＜｜ｆＮ／ｆｒｍ｜＜２．５：1.51
（９）０．６＜Ｄ１／Ｄ２＜１．０：0.80
（１０）－２０＜ｆ１／ｆ２３ｔ＜－６：-8.81
（１１）０．２０＜Ｄ（２Ｒ－３Ｆ）Ｔ／Ｄ（２Ｆ－３Ｒ）Ｔ＜０．６０：0.280
（１２）２．０＜｜ｆ３／ｆｆｗ｜＜５．０：3.41
（１３）１．０＜｜ｆ３／ｆｆｔ｜＜４．０：2.43
（１４）１．５＜Ｂｆｗ／Ｙａ＜４．０：2.74
（１５）１．５＜Ｂｆｗ／ｆｗ＜４．０：2.37
（１６）０．３＜ｆ４／ｆ６＜０．９：0.558
（１７）１．４＜ν３ｎ／ν３ｐ＜３．０：1.67
（１８）２．５＜ｆ１／ｆｗ＜６．０：3.29
（１９）２．０＜ｆｒｗ／Ｙａ＜３．５：2.78
（２０）０．２＜Ｍ１／ｆ１＜０．６：0.25
（２１）１．００＜（１－Ｍｔ＾２）×ＭＲｔ＾２＜８．００：1.996
f=16.5～28.5～48.6、F=2.9～2.9～2.9、w=42.0～26.8～16.1、Ya=14.24
面番号 R D Nd νd 硝種（硝材）
1 368.508 2.17 1.85896 22.73 S-NPH5(OHARA)
2 125.000 4.58 1.74100 52.64 S-LAL61(OHARA)
3 480.387 0.15
4 59.429 6.61 1.67790 55.34 S-LAL12(OHARA)
5 182.982 D1
6* 151.330 0.10 1.52970 42.70 光学樹脂
7 74.978 1.50 1.80400 46.53 S-LAH65VS(OHARA)
8 16.435 8.49
9 -46.380 1.40 1.77250 49.60 S-LAH66(OHARA)
10 55.204 5.22 1.73800 32.33 S-NBH53V(OHARA)
11 -49.343 0.20 1.52970 42.70 光学樹脂
12* -42.716 D2
13 -36.457 1.30 1.72000 50.23 S-LAL10(OHARA)
14 30.646 3.90 1.85025 30.05 S-NBH57(OHARA)
15 ∞ D3
16 絞り 1.30
17* 42.436 6.32 1.49710 81.56 M-FCD1(HOYA)
18* -60.195 0.20
19 72.187 6.87 1.59522 67.73 S-FPM2(OHARA)
20 -33.293 1.40 1.84666 23.78 S-TIH53W(OHARA)
21 -53.968 D4
22 -113.518 1.40 1.80100 34.97 S-LAM66(OHARA)
23 22.123 4.47 1.92286 20.88 E-FDS1-W(HOYA)
24 57.089 D5
25 42.894 1.40 2.00100 29.13 TAFD55(HOYA)
26 19.871 5.70 1.49700 81.61 FCD1(HOYA)
27 84.692 0.20
28* 40.337 8.14 1.49710 81.56 M-FCD1(HOYA)
29* -34.034 BF
＊は回転対称非球面である。
（表７）
面番号 K A4 A6 A8 A10
6 0 1.69364E-05 -3.01171E-08 4.58285E-11 -1.94966E-14
12 0 4.53006E-06 2.78274E-09 -1.18907E-10 5.85653E-13
17 0 -9.60746E-06 -4.72907E-09 -8.90566E-12 3.79932E-14
18 0 -1.89625E-06 -7.40575E-09
28 0 -3.77184E-06 -6.97085E-09 2.12525E-11 8.54793E-14
29 0 2.03163E-06 -1.59070E-08
（表８）
D1 D2 D3 D4 D5 BF
短焦点距離端 f=16.5 1.000 6.038 26.757 2.000 13.175 38.990
中間焦点距離 f=28.5 3.259 7.502 9.030 9.763 5.412 53.533
長焦点距離端 f=48.6 31.922 8.255 3.950 13.175 2.000 61.584
（表９）
群 焦点距離
第１レンズ群 130.3
第２レンズ群 -26.17
第３レンズ群 -64.79
第４レンズ群 29.53
第５レンズ群 -56.09
第６レンズ群 52.93
第１～第３レンズ群 短焦点距離端：-19.01、長焦点距離端：-26.63
後続レンズ群 短焦点距離端：39.61、長焦点距離端：35.59
（表１０）
（１）２６＜νｄＧｐ
正レンズ２３（正レンズＧｐ）：32.32
正レンズ３２（正レンズＧｐ）：30.05
（２）１．８＜Ｎｄ３ｐ：1.85025
（３）１．６５＜ＮｄＧｐ
正レンズ２３（正レンズＧｐ）：1.73800
正レンズ３２（正レンズＧｐ）：1.85025
（４）０．１＜ｆ２／ｆ３＜１．０：0.40
（５）０．１＜Ｒ３ｇｆ／Ｒ２ｇｌ＜１０．０：0.85
（６）１＜Ｎｄｐ／Ｎｄｎ＜１．５：1.08
（７）Ｎ３ａ＞１．７：1.785
（８）０．５＜｜ｆＮ／ｆｒｍ｜＜２．５：1.51
（９）０．６＜Ｄ１／Ｄ２＜１．０：0.80
（１０）－２０＜ｆ１／ｆ２３ｔ＜－６：-8.81
（１１）０．２０＜Ｄ（２Ｒ－３Ｆ）Ｔ／Ｄ（２Ｆ－３Ｒ）Ｔ＜０．６０：0.280
（１２）２．０＜｜ｆ３／ｆｆｗ｜＜５．０：3.41
（１３）１．０＜｜ｆ３／ｆｆｔ｜＜４．０：2.43
（１４）１．５＜Ｂｆｗ／Ｙａ＜４．０：2.74
（１５）１．５＜Ｂｆｗ／ｆｗ＜４．０：2.37
（１６）０．３＜ｆ４／ｆ６＜０．９：0.558
（１７）１．４＜ν３ｎ／ν３ｐ＜３．０：1.67
（１８）２．５＜ｆ１／ｆｗ＜６．０：3.29
（１９）２．０＜ｆｒｗ／Ｙａ＜３．５：2.78
（２０）０．２＜Ｍ１／ｆ１＜０．６：0.25
（２１）１．００＜（１－Ｍｔ＾２）×ＭＲｔ＾２＜８．００：1.996
【0108】
［数値実施例３］
図３、図１７～図１９と表１１～表１５は、数値実施例３のズームレンズを示している。図３はレンズ構成図である。図１７、図１８、図１９は、短焦点距離端、中間焦点距離、長焦点距離端における収差曲線図である。表１１は面データ、表１２は非球面データ、表１３は可変間隔量データ、表１４はズームレンズ群データ、表１５は条件式データである。
図３、図１７～図１９と表１１～表１５は、数値実施例３のズームレンズを示している。図３はレンズ構成図である。図１７、図１８、図１９は、短焦点距離端、中間焦点距離、長焦点距離端における収差曲線図である。表１１は面データ、表１２は非球面データ、表１３は可変間隔量データ、表１４はズームレンズ群データ、表１５は条件式データである。
【0109】
数値実施例３のズームレンズのレンズ構成は、以下の点を除いて、数値実施例１のズームレンズのレンズ構成と同様である。
（１）第３レンズ群Ｇ３の正レンズ３２（正レンズＧｐ）が、両凸正レンズではなく、物体側に凸の正メニスカスレンズから構成されている。
（１）第３レンズ群Ｇ３の正レンズ３２（正レンズＧｐ）が、両凸正レンズではなく、物体側に凸の正メニスカスレンズから構成されている。
【0110】
（表１１）
f=16.5～28.2～48.6、F=2.9～2.9～2.9、w=41.9～26.9～16.1、Ya=14.24
面番号 R D Nd νd 硝種（硝材）
1 444.922 2.00 1.84666 23.78 S-TIH53W(OHARA)
2 119.286 4.81 1.72916 54.68 S-LAL18(OHARA)
3 517.614 0.15
4 60.346 6.50 1.75500 52.32 S-LAH97(OHARA)
5 177.527 D1
6* 123.260 0.10 1.52970 42.70 光学樹脂
7 67.227 1.50 1.77250 49.60 S-LAH66(OHARA)
8 15.727 8.82
9 -47.511 1.70 1.83481 42.74 S-LAH55VS(OHARA)
10 108.989 4.86 1.74077 27.79 S-TIH13(OHARA)
11 -49.540 0.10 1.52970 42.70 光学樹脂
12* -50.382 D2
13 -43.191 0.90 1.71300 53.87 S-LAL8(OHARA)
14 36.368 2.83 1.90366 31.34 S-LAH95(OHARA)
15 1014.485 D3
16 絞り 1.30
17* 40.844 5.72 1.49700 81.54 S-FPL51(OHARA)
18* -58.146 0.20
19 59.425 6.16 1.60300 65.44 S-PHM53(OHARA)
20 -39.266 1.80 1.84666 23.78 S-TIH53W(OHARA)
21 -67.092 D4
22 -119.956 1.50 1.80100 34.97 S-LAM66(OHARA)
23 19.726 4.42 1.92286 20.88 E-FDS1-W(HOYA)
24 48.277 D5
25 37.619 1.00 2.00100 29.13 TAFD55(HOYA)
26 16.997 5.95 1.49700 81.61 FCD1(HOYA)
27 143.659 1.69
28* 49.008 8.14 1.49700 81.54 S-FPL51(OHARA)
29* -32.352 BF
＊は回転対称非球面である。
（表１２）
面番号 K A4 A6 A8 A10
6 0 1.61683E-05 -2.82648E-08 4.04557E-11 -1.88010E-14
12 0 4.69990E-06 -9.81276E-09 -5.19004E-11 4.01179E-13
17 0 -9.89042E-06 -5.22417E-09 -3.25786E-11 5.66871E-14
18 0 -3.00384E-06 -3.99768E-09 -4.11839E-11 3.58618E-14
28 0 -6.28769E-06 1.27418E-08 -1.65986E-10 5.48898E-13
29 0 -3.21298E-06 -1.46508E-08 -8.55460E-11 -9.52581E-14
（表１３）
D1 D2 D3 D4 D5 BF
短焦点距離端 f=16.5 1.000 5.987 29.148 3.380 10.469 36.363
中間焦点距離 f=28.2 6.434 7.273 11.186 9.219 4.634 49.517
長焦点距離端 f=48.6 31.516 9.410 4.067 12.327 1.527 59.479
（表１４）
群 焦点距離
第１レンズ群 126.1
第２レンズ群 -23.68
第３レンズ群 -82.42
第４レンズ群 28.57
第５レンズ群 -50.74
第６レンズ群 51.94
第１～第３レンズ群 短焦点距離端：-19.62、長焦点距離端：-27.61
後続レンズ群 短焦点距離端：40.00、長焦点距離端：36.20
（表１５）
（１）２６＜νｄＧｐ
正レンズ２３（正レンズＧｐ）：27.79
正レンズ３２（正レンズＧｐ）：31.34
（２）１．８＜Ｎｄ３ｐ：1.90366
（３）１．６５＜ＮｄＧｐ
正レンズ２３（正レンズＧｐ）：1.74077
正レンズ３２（正レンズＧｐ）：1.90366
（４）０．１＜ｆ２／ｆ３＜１．０：0.29
（５）０．１＜Ｒ３ｇｆ／Ｒ２ｇｌ＜１０．０：0.86
（６）１＜Ｎｄｐ／Ｎｄｎ＜１．５：1.11
（７）Ｎ３ａ＞１．７：1.808
（８）０．５＜｜ｆＮ／ｆｒｍ｜＜２．５：1.34
（９）０．６＜Ｄ１／Ｄ２＜１．０：0.79
（１０）－２０＜ｆ１／ｆ２３ｔ＜－６：-8.38
（１１）０．２０＜Ｄ（２Ｒ－３Ｆ）Ｔ／Ｄ（２Ｆ－３Ｒ）Ｔ＜０．６０：0.311
（１２）２．０＜｜ｆ３／ｆｆｗ｜＜５．０：4.20
（１３）１．０＜｜ｆ３／ｆｆｔ｜＜４．０：2.99
（１４）１．５＜Ｂｆｗ／Ｙａ＜４．０：2.55
（１５）１．５＜Ｂｆｗ／ｆｗ＜４．０：2.21
（１６）０．３＜ｆ４／ｆ６＜０．９：0.550
（１７）１．４＜ν３ｎ／ν３ｐ＜３．０：1.72
（１８）２．５＜ｆ１／ｆｗ＜６．０：3.15
（１９）２．０＜ｆｒｗ／Ｙａ＜３．５：2.81
（２０）０．２＜Ｍ１／ｆ１＜０．６：0.25
（２１）１．００＜（１－Ｍｔ＾２）×ＭＲｔ＾２＜８．００：1.996
f=16.5～28.2～48.6、F=2.9～2.9～2.9、w=41.9～26.9～16.1、Ya=14.24
面番号 R D Nd νd 硝種（硝材）
1 444.922 2.00 1.84666 23.78 S-TIH53W(OHARA)
2 119.286 4.81 1.72916 54.68 S-LAL18(OHARA)
3 517.614 0.15
4 60.346 6.50 1.75500 52.32 S-LAH97(OHARA)
5 177.527 D1
6* 123.260 0.10 1.52970 42.70 光学樹脂
7 67.227 1.50 1.77250 49.60 S-LAH66(OHARA)
8 15.727 8.82
9 -47.511 1.70 1.83481 42.74 S-LAH55VS(OHARA)
10 108.989 4.86 1.74077 27.79 S-TIH13(OHARA)
11 -49.540 0.10 1.52970 42.70 光学樹脂
12* -50.382 D2
13 -43.191 0.90 1.71300 53.87 S-LAL8(OHARA)
14 36.368 2.83 1.90366 31.34 S-LAH95(OHARA)
15 1014.485 D3
16 絞り 1.30
17* 40.844 5.72 1.49700 81.54 S-FPL51(OHARA)
18* -58.146 0.20
19 59.425 6.16 1.60300 65.44 S-PHM53(OHARA)
20 -39.266 1.80 1.84666 23.78 S-TIH53W(OHARA)
21 -67.092 D4
22 -119.956 1.50 1.80100 34.97 S-LAM66(OHARA)
23 19.726 4.42 1.92286 20.88 E-FDS1-W(HOYA)
24 48.277 D5
25 37.619 1.00 2.00100 29.13 TAFD55(HOYA)
26 16.997 5.95 1.49700 81.61 FCD1(HOYA)
27 143.659 1.69
28* 49.008 8.14 1.49700 81.54 S-FPL51(OHARA)
29* -32.352 BF
＊は回転対称非球面である。
（表１２）
面番号 K A4 A6 A8 A10
6 0 1.61683E-05 -2.82648E-08 4.04557E-11 -1.88010E-14
12 0 4.69990E-06 -9.81276E-09 -5.19004E-11 4.01179E-13
17 0 -9.89042E-06 -5.22417E-09 -3.25786E-11 5.66871E-14
18 0 -3.00384E-06 -3.99768E-09 -4.11839E-11 3.58618E-14
28 0 -6.28769E-06 1.27418E-08 -1.65986E-10 5.48898E-13
29 0 -3.21298E-06 -1.46508E-08 -8.55460E-11 -9.52581E-14
（表１３）
D1 D2 D3 D4 D5 BF
短焦点距離端 f=16.5 1.000 5.987 29.148 3.380 10.469 36.363
中間焦点距離 f=28.2 6.434 7.273 11.186 9.219 4.634 49.517
長焦点距離端 f=48.6 31.516 9.410 4.067 12.327 1.527 59.479
（表１４）
群 焦点距離
第１レンズ群 126.1
第２レンズ群 -23.68
第３レンズ群 -82.42
第４レンズ群 28.57
第５レンズ群 -50.74
第６レンズ群 51.94
第１～第３レンズ群 短焦点距離端：-19.62、長焦点距離端：-27.61
後続レンズ群 短焦点距離端：40.00、長焦点距離端：36.20
（表１５）
（１）２６＜νｄＧｐ
正レンズ２３（正レンズＧｐ）：27.79
正レンズ３２（正レンズＧｐ）：31.34
（２）１．８＜Ｎｄ３ｐ：1.90366
（３）１．６５＜ＮｄＧｐ
正レンズ２３（正レンズＧｐ）：1.74077
正レンズ３２（正レンズＧｐ）：1.90366
（４）０．１＜ｆ２／ｆ３＜１．０：0.29
（５）０．１＜Ｒ３ｇｆ／Ｒ２ｇｌ＜１０．０：0.86
（６）１＜Ｎｄｐ／Ｎｄｎ＜１．５：1.11
（７）Ｎ３ａ＞１．７：1.808
（８）０．５＜｜ｆＮ／ｆｒｍ｜＜２．５：1.34
（９）０．６＜Ｄ１／Ｄ２＜１．０：0.79
（１０）－２０＜ｆ１／ｆ２３ｔ＜－６：-8.38
（１１）０．２０＜Ｄ（２Ｒ－３Ｆ）Ｔ／Ｄ（２Ｆ－３Ｒ）Ｔ＜０．６０：0.311
（１２）２．０＜｜ｆ３／ｆｆｗ｜＜５．０：4.20
（１３）１．０＜｜ｆ３／ｆｆｔ｜＜４．０：2.99
（１４）１．５＜Ｂｆｗ／Ｙａ＜４．０：2.55
（１５）１．５＜Ｂｆｗ／ｆｗ＜４．０：2.21
（１６）０．３＜ｆ４／ｆ６＜０．９：0.550
（１７）１．４＜ν３ｎ／ν３ｐ＜３．０：1.72
（１８）２．５＜ｆ１／ｆｗ＜６．０：3.15
（１９）２．０＜ｆｒｗ／Ｙａ＜３．５：2.81
（２０）０．２＜Ｍ１／ｆ１＜０．６：0.25
（２１）１．００＜（１－Ｍｔ＾２）×ＭＲｔ＾２＜８．００：1.996
【0111】
［数値実施例４］
図４、図２０～図２２と表１６～表２０は、数値実施例４のズームレンズを示している。図４はレンズ構成図である。図２０、図２１、図２２は、短焦点距離端、中間焦点距離、長焦点距離端における収差曲線図である。表１６は面データ、表１７は非球面データ、表１８は可変間隔量データ、表１９はズームレンズ群データ、表２０は条件式データである。
図４、図２０～図２２と表１６～表２０は、数値実施例４のズームレンズを示している。図４はレンズ構成図である。図２０、図２１、図２２は、短焦点距離端、中間焦点距離、長焦点距離端における収差曲線図である。表１６は面データ、表１７は非球面データ、表１８は可変間隔量データ、表１９はズームレンズ群データ、表２０は条件式データである。
【0112】
数値実施例４のズームレンズのレンズ構成は、以下の点を除いて、数値実施例１のズームレンズのレンズ構成と同様である。
（１）第２レンズ群Ｇ２の正レンズ２３（正レンズＧｐ）が、ハイブリッドレンズではなく、像側の面に非球面を有する非球面レンズから構成されている。
（２）第４レンズ群Ｇ４が、物体側から順に、両凸正レンズ４１’と、開口絞りＳＰと、両凸正レンズ４２’と、像側に凸の負メニスカスレンズ４３’とから構成されている。両凸正レンズ４２’は、物体側の面に非球面を有している。両凸正レンズ４２’と負メニスカスレンズ４３’は、接合されている。
（３）第５レンズ群Ｇ５が、物体側から順に、両凹負レンズ５１’と、両凹負レンズ５２’と、物体側に凸の正メニスカスレンズ５３’とから構成されている。両凹負レンズ５２’と正メニスカスレンズ５３’は、接合されている。
（４）第６レンズ群Ｇ６の正レンズ６２が、物体側に凸の正メニスカスレンズではなく、両凸正レンズから構成されている。
（５）第６レンズ群Ｇ６の両凸正レンズ６３が、両面非球面ではなく、物体側の面だけに非球面を有している。
（１）第２レンズ群Ｇ２の正レンズ２３（正レンズＧｐ）が、ハイブリッドレンズではなく、像側の面に非球面を有する非球面レンズから構成されている。
（２）第４レンズ群Ｇ４が、物体側から順に、両凸正レンズ４１’と、開口絞りＳＰと、両凸正レンズ４２’と、像側に凸の負メニスカスレンズ４３’とから構成されている。両凸正レンズ４２’は、物体側の面に非球面を有している。両凸正レンズ４２’と負メニスカスレンズ４３’は、接合されている。
（３）第５レンズ群Ｇ５が、物体側から順に、両凹負レンズ５１’と、両凹負レンズ５２’と、物体側に凸の正メニスカスレンズ５３’とから構成されている。両凹負レンズ５２’と正メニスカスレンズ５３’は、接合されている。
（４）第６レンズ群Ｇ６の正レンズ６２が、物体側に凸の正メニスカスレンズではなく、両凸正レンズから構成されている。
（５）第６レンズ群Ｇ６の両凸正レンズ６３が、両面非球面ではなく、物体側の面だけに非球面を有している。
【0113】
（表１６）
f=16.4～28.2～48.5、F=2.9～2.9～2.9、w=42.0～27.1～16.1、Ya=14.24
面番号 R D Nd νd 硝種（硝材）
1 2692.178 2.37 1.84666 23.78 S-TIH53W(OHARA)
2 151.356 5.10 1.80400 46.53 S-LAH65VS(OHARA)
3 3686.730 0.15
4 71.758 6.39 1.75500 52.32 S-LAH97(OHARA)
5 233.756 D1
6* 78.496 0.05 1.52970 42.70 光学樹脂
7 57.064 1.50 1.83481 42.74 S-LAH55VS(OHARA)
8 15.892 9.04
9 -91.408 1.40 1.69680 55.53 S-LAL14(OHARA)
10 27.396 6.42 1.68948 31.02 L-TIM28(OHARA)
11* -103.276 D2
12 -27.881 1.00 1.53775 74.70 S-FPM3(OHARA)
13 80.466 2.98 1.90366 31.34 S-LAH95(OHARA)
14 -1034.624 D3
15 34.665 6.01 1.55332 71.68 M-FCD500(HOYA)
16 -68.601 1.00
17 絞り 2.30
18* 52.301 6.32 1.61881 63.85 M-PCD4(HOYA)
19 -32.784 3.48 1.84666 23.78 S-TIH53W(OHARA)
20 -73.735 D4
21 -437.375 1.40 2.00100 29.13 TAFD55(HOYA)
22 69.701 1.67
23 -103.385 1.40 1.80610 40.93 S-LAH53V(OHARA)
24 27.165 3.97 1.94595 17.98 FDS18-W(HOYA)
25 166.724 D5
26 104.775 1.40 1.84666 23.78 S-TIH53W(OHARA)
27 26.064 6.25 1.49700 81.54 S-FPL51(OHARA)
28 -52.988 0.15
29* 46.590 6.20 1.49710 81.56 M-FCD1(HOYA)
30 -51.757 BF
＊は回転対称非球面である。
（表１７）
面番号 K A4 A6 A8 A10
6 0 1.09778E-05 -1.68183E-08 1.45658E-11 -1.22128E-14
11 44.65936 1.20183E-06 1.13729E-08 -2.02364E-10 7.90405E-13
18 0 -8.72559E-06 -8.20277E-09 -1.07667E-12 -3.25462E-14
29 0 -3.33429E-06 1.13062E-08 -4.50608E-11 1.15988E-13
（表１８）
D1 D2 D3 D4 D5 BF
短焦点距離端 f=16.2 1.000 6.696 23.511 1.500 9.848 37.499
中間焦点距離 f=28.2 2.967 8.038 6.739 7.349 4.039 52.387
長焦点距離端 f=48.5 32.172 8.363 1.500 9.848 1.500 62.838
（表１９）
群 焦点距離
第１レンズ群 138.4
第２レンズ群 -25.00
第３レンズ群 -72.58
第４レンズ群 27.48
第５レンズ群 -39.26
第６レンズ群 41.23
第１～第３レンズ群 短焦点距離端：-18.94、長焦点距離端：-25.92
後続レンズ群 短焦点距離端：40.53、長焦点距離端：36.73
（表２０）
（１）２６＜νｄＧｐ
正レンズ２３（正レンズＧｐ）：31.02
正レンズ３２（正レンズＧｐ）：31.34
（２）１．８＜Ｎｄ３ｐ：1.90366
（３）１．６５＜ＮｄＧｐ
正レンズ２３（正レンズＧｐ）：1.68948
正レンズ３２（正レンズＧｐ）：1.90366
（４）０．１＜ｆ２／ｆ３＜１．０：0.34
（５）０．１＜Ｒ３ｇｆ／Ｒ２ｇｌ＜１０．０：0.27
（６）１＜Ｎｄｐ／Ｎｄｎ＜１．５：1.24
（７）Ｎ３ａ＞１．７：1.721
（８）０．５＜｜ｆＮ／ｆｒｍ｜＜２．５：1.02
（９）０．６＜Ｄ１／Ｄ２＜１．０：0.76
（１０）－２０＜ｆ１／ｆ２３ｔ＜－６：-9.17
（１１）０．２０＜Ｄ（２Ｒ－３Ｆ）Ｔ／Ｄ（２Ｆ－３Ｒ）Ｔ＜０．６０：0.272
（１２）２．０＜｜ｆ３／ｆｆｗ｜＜５．０：3.83
（１３）１．０＜｜ｆ３／ｆｆｔ｜＜４．０：2.80
（１４）１．５＜Ｂｆｗ／Ｙａ＜４．０：2.63
（１５）１．５＜Ｂｆｗ／ｆｗ＜４．０：2.28
（１６）０．３＜ｆ４／ｆ６＜０．９：0.666
（１７）１．４＜ν３ｎ／ν３ｐ＜３．０：2.38
（１８）２．５＜ｆ１／ｆｗ＜６．０：3.42
（１９）２．０＜ｆｒｗ／Ｙａ＜３．５：2.85
（２０）０．２＜Ｍ１／ｆ１＜０．６：0.26
（２１）１．００＜（１－Ｍｔ＾２）×ＭＲｔ＾２＜８．００：2.388
f=16.4～28.2～48.5、F=2.9～2.9～2.9、w=42.0～27.1～16.1、Ya=14.24
面番号 R D Nd νd 硝種（硝材）
1 2692.178 2.37 1.84666 23.78 S-TIH53W(OHARA)
2 151.356 5.10 1.80400 46.53 S-LAH65VS(OHARA)
3 3686.730 0.15
4 71.758 6.39 1.75500 52.32 S-LAH97(OHARA)
5 233.756 D1
6* 78.496 0.05 1.52970 42.70 光学樹脂
7 57.064 1.50 1.83481 42.74 S-LAH55VS(OHARA)
8 15.892 9.04
9 -91.408 1.40 1.69680 55.53 S-LAL14(OHARA)
10 27.396 6.42 1.68948 31.02 L-TIM28(OHARA)
11* -103.276 D2
12 -27.881 1.00 1.53775 74.70 S-FPM3(OHARA)
13 80.466 2.98 1.90366 31.34 S-LAH95(OHARA)
14 -1034.624 D3
15 34.665 6.01 1.55332 71.68 M-FCD500(HOYA)
16 -68.601 1.00
17 絞り 2.30
18* 52.301 6.32 1.61881 63.85 M-PCD4(HOYA)
19 -32.784 3.48 1.84666 23.78 S-TIH53W(OHARA)
20 -73.735 D4
21 -437.375 1.40 2.00100 29.13 TAFD55(HOYA)
22 69.701 1.67
23 -103.385 1.40 1.80610 40.93 S-LAH53V(OHARA)
24 27.165 3.97 1.94595 17.98 FDS18-W(HOYA)
25 166.724 D5
26 104.775 1.40 1.84666 23.78 S-TIH53W(OHARA)
27 26.064 6.25 1.49700 81.54 S-FPL51(OHARA)
28 -52.988 0.15
29* 46.590 6.20 1.49710 81.56 M-FCD1(HOYA)
30 -51.757 BF
＊は回転対称非球面である。
（表１７）
面番号 K A4 A6 A8 A10
6 0 1.09778E-05 -1.68183E-08 1.45658E-11 -1.22128E-14
11 44.65936 1.20183E-06 1.13729E-08 -2.02364E-10 7.90405E-13
18 0 -8.72559E-06 -8.20277E-09 -1.07667E-12 -3.25462E-14
29 0 -3.33429E-06 1.13062E-08 -4.50608E-11 1.15988E-13
（表１８）
D1 D2 D3 D4 D5 BF
短焦点距離端 f=16.2 1.000 6.696 23.511 1.500 9.848 37.499
中間焦点距離 f=28.2 2.967 8.038 6.739 7.349 4.039 52.387
長焦点距離端 f=48.5 32.172 8.363 1.500 9.848 1.500 62.838
（表１９）
群 焦点距離
第１レンズ群 138.4
第２レンズ群 -25.00
第３レンズ群 -72.58
第４レンズ群 27.48
第５レンズ群 -39.26
第６レンズ群 41.23
第１～第３レンズ群 短焦点距離端：-18.94、長焦点距離端：-25.92
後続レンズ群 短焦点距離端：40.53、長焦点距離端：36.73
（表２０）
（１）２６＜νｄＧｐ
正レンズ２３（正レンズＧｐ）：31.02
正レンズ３２（正レンズＧｐ）：31.34
（２）１．８＜Ｎｄ３ｐ：1.90366
（３）１．６５＜ＮｄＧｐ
正レンズ２３（正レンズＧｐ）：1.68948
正レンズ３２（正レンズＧｐ）：1.90366
（４）０．１＜ｆ２／ｆ３＜１．０：0.34
（５）０．１＜Ｒ３ｇｆ／Ｒ２ｇｌ＜１０．０：0.27
（６）１＜Ｎｄｐ／Ｎｄｎ＜１．５：1.24
（７）Ｎ３ａ＞１．７：1.721
（８）０．５＜｜ｆＮ／ｆｒｍ｜＜２．５：1.02
（９）０．６＜Ｄ１／Ｄ２＜１．０：0.76
（１０）－２０＜ｆ１／ｆ２３ｔ＜－６：-9.17
（１１）０．２０＜Ｄ（２Ｒ－３Ｆ）Ｔ／Ｄ（２Ｆ－３Ｒ）Ｔ＜０．６０：0.272
（１２）２．０＜｜ｆ３／ｆｆｗ｜＜５．０：3.83
（１３）１．０＜｜ｆ３／ｆｆｔ｜＜４．０：2.80
（１４）１．５＜Ｂｆｗ／Ｙａ＜４．０：2.63
（１５）１．５＜Ｂｆｗ／ｆｗ＜４．０：2.28
（１６）０．３＜ｆ４／ｆ６＜０．９：0.666
（１７）１．４＜ν３ｎ／ν３ｐ＜３．０：2.38
（１８）２．５＜ｆ１／ｆｗ＜６．０：3.42
（１９）２．０＜ｆｒｗ／Ｙａ＜３．５：2.85
（２０）０．２＜Ｍ１／ｆ１＜０．６：0.26
（２１）１．００＜（１－Ｍｔ＾２）×ＭＲｔ＾２＜８．００：2.388
【0114】
［数値実施例５］
図５、図２３～図２５と表２１～表２５は、数値実施例５のズームレンズを示している。図５はレンズ構成図である。図２３、図２４、図２５は、短焦点距離端、中間焦点距離、長焦点距離端における収差曲線図である。表２１は面データ、表２２は非球面データ、表２３は可変間隔量データ、表２４はズームレンズ群データ、表２５は条件式データである。
図５、図２３～図２５と表２１～表２５は、数値実施例５のズームレンズを示している。図５はレンズ構成図である。図２３、図２４、図２５は、短焦点距離端、中間焦点距離、長焦点距離端における収差曲線図である。表２１は面データ、表２２は非球面データ、表２３は可変間隔量データ、表２４はズームレンズ群データ、表２５は条件式データである。
【0115】
数値実施例５のズームレンズのレンズ構成は、数値実施例４のズームレンズのレンズ構成と同様である。
【0116】
（表２１）
f=16.5～28.1～48.5、F=2.9～2.9～2.9、w=42.0～26.7～16.1、Ya=14.24
面番号 R D Nd νd 硝種（硝材）
1 2451.756 2.26 1.84666 23.78 S-TIH53W(OHARA)
2 165.561 4.46 1.78800 47.37 S-LAH64(OHARA)
3 2335.532 0.15
4 63.208 6.26 1.75500 52.32 S-LAH97(OHARA)
5 181.795 D1
6* 114.364 0.05 1.52970 42.70 光学樹脂
7 73.287 1.50 1.83481 42.74 S-LAH55VS(OHARA)
8 16.000 9.01
9 -112.009 1.40 1.73400 51.47 S-LAL59(OHARA)
10 44.410 5.52 1.68948 31.02 L-TIM28(OHARA)
11* -85.317 D2
12 -27.853 1.40 1.60300 65.44 S-PHM53(OHARA)
13 191.609 3.02 1.85478 24.80 S-NBH56(OHARA)
14 -128.098 D3
15 34.776 6.49 1.55332 71.68 M-FCD500(HOYA)
16 -58.842 1.00
17 絞り 2.30
18* 56.494 6.22 1.61881 63.85 M-PCD4(HOYA)
19 -33.032 1.40 1.84666 23.78 S-TIH53W(OHARA)
20 -79.415 D4
21 -147.237 1.40 2.00100 29.13 TAFD55(HOYA)
22 107.016 1.16
23 -135.833 1.40 1.80610 40.93 S-LAH53V(OHARA)
24 25.162 3.71 1.94595 17.98 FDS18-W (HOYA)
25 102.481 D5
26 107.499 1.40 1.85478 24.80 S-NBH56(OHARA)
27 26.020 5.78 1.49700 81.54 S-FPL51(OHARA)
28 -54.639 0.15
29* 58.071 5.89 1.49710 81.56 M-FCD1(HOYA)
30 -40.822 BF
＊は回転対称非球面である。
（表２２）
面番号 K A4 A6 A8 A10
6 0 1.20367E-05 -2.07979E-08 1.96627E-11 -1.80585E-14
11 28.84614 -6.92047E-08 9.39420E-10 -1.20445E-10 4.12078E-13
18 0 -9.05652E-06 -1.05668E-08 3.82396E-12 -4.30322E-14
29 0 -3.22815E-06 1.43652E-08 -6.60275E-11 2.01020E-13
（表２３）
D1 D2 D3 D4 D5 BF
短焦点距離端 f=16.5 1.000 7.993 23.724 2.000 12.349 38.614
中間焦点距離 f=28.1 13.985 8.005 10.125 7.970 6.419 46.297
長焦点距離端 f=48.5 31.376 8.847 2.000 12.349 2.000 58.980
（表２４）
群 焦点距離
第１レンズ群 131.3
第２レンズ群 -24.65
第３レンズ群 -75.24
第４レンズ群 27.40
第５レンズ群 -37.90
第６レンズ群 41.67
第１～第３レンズ群 短焦点距離端：-19.11、長焦点距離端：-26.69
後続レンズ群 短焦点距離端：42.50、長焦点距離端：37.16
（表２５）
（１）２６＜νｄＧｐ
正レンズ２３（正レンズＧｐ）：31.02
（２）１．８＜Ｎｄ３ｐ：1.85478
（３）１．６５＜ＮｄＧｐ
正レンズ２３（正レンズＧｐ）：1.68948
（４）０．１＜ｆ２／ｆ３＜１．０：0.33
（５）０．１＜Ｒ３ｇｆ／Ｒ２ｇｌ＜１０．０：0.33
（６）１＜Ｎｄｐ／Ｎｄｎ＜１．５：1.16
（７）Ｎ３ａ＞１．７：1.729
（８）０．５＜｜ｆＮ／ｆｒｍ｜＜２．５：0.94
（９）０．６＜Ｄ１／Ｄ２＜１．０：0.75
（１０）－２０＜ｆ１／ｆ２３ｔ＜－６：-8.65
（１１）０．２０＜Ｄ（２Ｒ－３Ｆ）Ｔ／Ｄ（２Ｆ－３Ｒ）Ｔ＜０．６０：0.288
（１２）２．０＜｜ｆ３／ｆｆｗ｜＜５．０：3.94
（１３）１．０＜｜ｆ３／ｆｆｔ｜＜４．０：2.82
（１４）１．５＜Ｂｆｗ／Ｙａ＜４．０：2.71
（１５）１．５＜Ｂｆｗ／ｆｗ＜４．０：2.35
（１６）０．３＜ｆ４／ｆ６＜０．９：0.657
（１７）１．４＜ν３ｎ／ν３ｐ＜３．０：2.64
（１８）２．５＜ｆ１／ｆｗ＜６．０：3.09
（１９）２．０＜ｆｒｗ／Ｙａ＜３．５：2.99
（２０）０．２＜Ｍ１／ｆ１＜０．６：0.23
（２１）１．００＜（１－Ｍｔ＾２）×ＭＲｔ＾２＜８．００：2.214
f=16.5～28.1～48.5、F=2.9～2.9～2.9、w=42.0～26.7～16.1、Ya=14.24
面番号 R D Nd νd 硝種（硝材）
1 2451.756 2.26 1.84666 23.78 S-TIH53W(OHARA)
2 165.561 4.46 1.78800 47.37 S-LAH64(OHARA)
3 2335.532 0.15
4 63.208 6.26 1.75500 52.32 S-LAH97(OHARA)
5 181.795 D1
6* 114.364 0.05 1.52970 42.70 光学樹脂
7 73.287 1.50 1.83481 42.74 S-LAH55VS(OHARA)
8 16.000 9.01
9 -112.009 1.40 1.73400 51.47 S-LAL59(OHARA)
10 44.410 5.52 1.68948 31.02 L-TIM28(OHARA)
11* -85.317 D2
12 -27.853 1.40 1.60300 65.44 S-PHM53(OHARA)
13 191.609 3.02 1.85478 24.80 S-NBH56(OHARA)
14 -128.098 D3
15 34.776 6.49 1.55332 71.68 M-FCD500(HOYA)
16 -58.842 1.00
17 絞り 2.30
18* 56.494 6.22 1.61881 63.85 M-PCD4(HOYA)
19 -33.032 1.40 1.84666 23.78 S-TIH53W(OHARA)
20 -79.415 D4
21 -147.237 1.40 2.00100 29.13 TAFD55(HOYA)
22 107.016 1.16
23 -135.833 1.40 1.80610 40.93 S-LAH53V(OHARA)
24 25.162 3.71 1.94595 17.98 FDS18-W (HOYA)
25 102.481 D5
26 107.499 1.40 1.85478 24.80 S-NBH56(OHARA)
27 26.020 5.78 1.49700 81.54 S-FPL51(OHARA)
28 -54.639 0.15
29* 58.071 5.89 1.49710 81.56 M-FCD1(HOYA)
30 -40.822 BF
＊は回転対称非球面である。
（表２２）
面番号 K A4 A6 A8 A10
6 0 1.20367E-05 -2.07979E-08 1.96627E-11 -1.80585E-14
11 28.84614 -6.92047E-08 9.39420E-10 -1.20445E-10 4.12078E-13
18 0 -9.05652E-06 -1.05668E-08 3.82396E-12 -4.30322E-14
29 0 -3.22815E-06 1.43652E-08 -6.60275E-11 2.01020E-13
（表２３）
D1 D2 D3 D4 D5 BF
短焦点距離端 f=16.5 1.000 7.993 23.724 2.000 12.349 38.614
中間焦点距離 f=28.1 13.985 8.005 10.125 7.970 6.419 46.297
長焦点距離端 f=48.5 31.376 8.847 2.000 12.349 2.000 58.980
（表２４）
群 焦点距離
第１レンズ群 131.3
第２レンズ群 -24.65
第３レンズ群 -75.24
第４レンズ群 27.40
第５レンズ群 -37.90
第６レンズ群 41.67
第１～第３レンズ群 短焦点距離端：-19.11、長焦点距離端：-26.69
後続レンズ群 短焦点距離端：42.50、長焦点距離端：37.16
（表２５）
（１）２６＜νｄＧｐ
正レンズ２３（正レンズＧｐ）：31.02
（２）１．８＜Ｎｄ３ｐ：1.85478
（３）１．６５＜ＮｄＧｐ
正レンズ２３（正レンズＧｐ）：1.68948
（４）０．１＜ｆ２／ｆ３＜１．０：0.33
（５）０．１＜Ｒ３ｇｆ／Ｒ２ｇｌ＜１０．０：0.33
（６）１＜Ｎｄｐ／Ｎｄｎ＜１．５：1.16
（７）Ｎ３ａ＞１．７：1.729
（８）０．５＜｜ｆＮ／ｆｒｍ｜＜２．５：0.94
（９）０．６＜Ｄ１／Ｄ２＜１．０：0.75
（１０）－２０＜ｆ１／ｆ２３ｔ＜－６：-8.65
（１１）０．２０＜Ｄ（２Ｒ－３Ｆ）Ｔ／Ｄ（２Ｆ－３Ｒ）Ｔ＜０．６０：0.288
（１２）２．０＜｜ｆ３／ｆｆｗ｜＜５．０：3.94
（１３）１．０＜｜ｆ３／ｆｆｔ｜＜４．０：2.82
（１４）１．５＜Ｂｆｗ／Ｙａ＜４．０：2.71
（１５）１．５＜Ｂｆｗ／ｆｗ＜４．０：2.35
（１６）０．３＜ｆ４／ｆ６＜０．９：0.657
（１７）１．４＜ν３ｎ／ν３ｐ＜３．０：2.64
（１８）２．５＜ｆ１／ｆｗ＜６．０：3.09
（１９）２．０＜ｆｒｗ／Ｙａ＜３．５：2.99
（２０）０．２＜Ｍ１／ｆ１＜０．６：0.23
（２１）１．００＜（１－Ｍｔ＾２）×ＭＲｔ＾２＜８．００：2.214
【0117】
［数値実施例６］
図６、図２６～図２８と表２６～表３０は、数値実施例６のズームレンズを示している。図６はレンズ構成図である。図２６、図２７、図２８は、短焦点距離端、中間焦点距離、長焦点距離端における収差曲線図である。表２６は面データ、表２７は非球面データ、表２８は可変間隔量データ、表２９はズームレンズ群データ、表３０は条件式データである。
図６、図２６～図２８と表２６～表３０は、数値実施例６のズームレンズを示している。図６はレンズ構成図である。図２６、図２７、図２８は、短焦点距離端、中間焦点距離、長焦点距離端における収差曲線図である。表２６は面データ、表２７は非球面データ、表２８は可変間隔量データ、表２９はズームレンズ群データ、表３０は条件式データである。
【0118】
数値実施例６のズームレンズのレンズ構成は、以下の点を除いて、数値実施例５のズームレンズのレンズ構成と同様である。
（１）第２レンズ群Ｇ２の両凸正レンズ２３（正レンズＧｐ）が、非球面レンズではない。
（２）第５レンズ群Ｇ５の負レンズ５２’が、両凹負レンズではなく、物体側に凸の負メニスカスレンズから構成されている。
（３）第６レンズ群Ｇ６が、物体側から順に、物体側に凸の負メニスカスレンズ６１’と、両凸正レンズ６２’と、物体側に凸の正メニスカスレンズ６３’と、物体側に凸の負メニスカスレンズ６４’とから構成されている。負メニスカスレンズ６１’は、ガラスレンズの物体側の面に合成樹脂材料による非球面層が接着形成されたハイブリッドレンズから構成されている。負メニスカスレンズ６１’と両凸正レンズ６２’は、接合されている。正メニスカスレンズ６３’と負メニスカスレンズ６４’は、接合されている。
（１）第２レンズ群Ｇ２の両凸正レンズ２３（正レンズＧｐ）が、非球面レンズではない。
（２）第５レンズ群Ｇ５の負レンズ５２’が、両凹負レンズではなく、物体側に凸の負メニスカスレンズから構成されている。
（３）第６レンズ群Ｇ６が、物体側から順に、物体側に凸の負メニスカスレンズ６１’と、両凸正レンズ６２’と、物体側に凸の正メニスカスレンズ６３’と、物体側に凸の負メニスカスレンズ６４’とから構成されている。負メニスカスレンズ６１’は、ガラスレンズの物体側の面に合成樹脂材料による非球面層が接着形成されたハイブリッドレンズから構成されている。負メニスカスレンズ６１’と両凸正レンズ６２’は、接合されている。正メニスカスレンズ６３’と負メニスカスレンズ６４’は、接合されている。
【0119】
（表２６）
f=16.4～28.2～48.6、F=2.9～2.9～2.9、w=42.0～26.7～16.1、Ya=14.24
面番号 R D Nd νd 硝種（硝材）
1 2691.580 2.40 1.94595 17.98 FDS18-W(HOYA)
2 236.756 3.54 1.80400 46.53 S-LAH65VS(OHARA)
3 5547.365 0.15
4 72.410 6.02 1.80400 46.53 S-LAH65VS(OHARA)
5 230.547 D1
6* 95.297 0.05 1.51640 52.20 光学樹脂
7 64.508 1.50 1.80400 46.53 S-LAH65VS(OHARA)
8 17.355 9.98
9 -50.114 1.40 1.80400 46.53 S-LAH65VS(OHARA)
10 25.471 7.21 1.69895 30.13 S-TIM35(OHARA)
11 -45.259 D2
12 -27.255 1.40 1.65160 58.55 S-LAL7(OHARA)
13 51.605 3.55 1.90366 31.31 TAFD25(HOYA)
14 -486.016 D3
15 37.238 5.71 1.59522 67.73 S-FPM2(OHARA)
16 -56.263 1.00
17 絞り 0.20
18* 43.481 5.28 1.59201 67.02 M-PCD51(HOYA)
19 -51.709 1.40 1.94595 17.98 FDS18-W(HOYA)
20 -216.709 D4
21 -226.901 1.40 1.90525 35.04 S-LAH93(OHARA)
22 107.748 0.91
23 2425.350 1.40 1.89190 37.13 S-LAH92(OHARA)
24 26.148 3.55 1.94595 17.98 FDS18-W(HOYA)
25 89.414 D5
26* 74.669 0.08 1.51640 52.20 光学樹脂
27 78.667 1.40 1.92119 23.96 FDS24(HOYA)
28 32.953 8.72 1.49700 81.61 FCD1(HOYA)
29 -28.987 0.15
30 41.11 3.40 1.49700 81.61 FCD1(HOYA)
31 535.828 1.40 1.90043 37.37 TAFD37(HOYA)
32 159.099 BF
＊は回転対称非球面である。
（表２７）
面番号 K A4 A6 A8 A10
6 0 1.13949E-05 -1.29877E-08 1.78064E-11 -7.48111E-15
18 0 -7.64091E-06 -5.79808E-09 -2.39943E-11 1.32093E-14
26 0 -8.66387E-06 -2.62725E-10 6.88313E-11 -1.98047E-13
（表２８）
D1 D2 D3 D4 D5 BF
短焦点距離端 f=16.4 1.000 10.133 17.453 2.000 10.344 37.004
中間焦点距離 f=28.2 13.764 7.581 7.477 6.726 5.622 47.897
長焦点距離端 f=48.6 34.142 6.947 2.000 10.344 2.000 60.358
（表２９）
群 焦点距離
第１レンズ群 136.1
第２レンズ群 -26.47
第３レンズ群 -58.96
第４レンズ群 27.53
第５レンズ群 -47.75
第６レンズ群 41.79
第１～第３レンズ群 短焦点距離端：-17.14、長焦点距離端：-25.18
後続レンズ群 短焦点距離端：35.87、長焦点距離端：33.13
（表３０）
（１）２６＜νｄＧｐ
正レンズ２３（正レンズＧｐ）：30.13
正レンズ３２（正レンズＧｐ）：31.31
（２）１．８＜Ｎｄ３ｐ：1.90366
（３）１．６５＜ＮｄＧｐ
正レンズ２３（正レンズＧｐ）：1.69895
正レンズ３２（正レンズＧｐ）：1.90366
（４）０．１＜ｆ２／ｆ３＜１．０：0.45
（５）０．１＜Ｒ３ｇｆ／Ｒ２ｇｌ＜１０．０：0.60
（６）１＜Ｎｄｐ／Ｎｄｎ＜１．５：1.15
（７）Ｎ３ａ＞１．７：1.778
（８）０．５＜｜ｆＮ／ｆｒｍ｜＜２．５：1.38
（９）０．６＜Ｄ１／Ｄ２＜１．０：0.60
（１０）－２０＜ｆ１／ｆ２３ｔ＜－６：-9.54
（１１）０．２０＜Ｄ（２Ｒ－３Ｆ）Ｔ／Ｄ（２Ｆ－３Ｒ）Ｔ＜０．６０：0.217
（１２）２．０＜｜ｆ３／ｆｆｗ｜＜５．０：3.44
（１３）１．０＜｜ｆ３／ｆｆｔ｜＜４．０：2.34
（１４）１．５＜Ｂｆｗ／Ｙａ＜４．０：2.60
（１５）１．５＜Ｂｆｗ／ｆｗ＜４．０：2.25
（１６）０．３＜ｆ４／ｆ６＜０．９：0.659
（１７）１．４＜ν３ｎ／ν３ｐ＜３．０：1.87
（１８）２．５＜ｆ１／ｆｗ＜６．０：3.79
（１９）２．０＜ｆｒｗ／Ｙａ＜３．５：2.52
（２０）０．２＜Ｍ１／ｆ１＜０．６：0.28
（２１）１．００＜（１－Ｍｔ＾２）×ＭＲｔ＾２＜８．００：2.810
f=16.4～28.2～48.6、F=2.9～2.9～2.9、w=42.0～26.7～16.1、Ya=14.24
面番号 R D Nd νd 硝種（硝材）
1 2691.580 2.40 1.94595 17.98 FDS18-W(HOYA)
2 236.756 3.54 1.80400 46.53 S-LAH65VS(OHARA)
3 5547.365 0.15
4 72.410 6.02 1.80400 46.53 S-LAH65VS(OHARA)
5 230.547 D1
6* 95.297 0.05 1.51640 52.20 光学樹脂
7 64.508 1.50 1.80400 46.53 S-LAH65VS(OHARA)
8 17.355 9.98
9 -50.114 1.40 1.80400 46.53 S-LAH65VS(OHARA)
10 25.471 7.21 1.69895 30.13 S-TIM35(OHARA)
11 -45.259 D2
12 -27.255 1.40 1.65160 58.55 S-LAL7(OHARA)
13 51.605 3.55 1.90366 31.31 TAFD25(HOYA)
14 -486.016 D3
15 37.238 5.71 1.59522 67.73 S-FPM2(OHARA)
16 -56.263 1.00
17 絞り 0.20
18* 43.481 5.28 1.59201 67.02 M-PCD51(HOYA)
19 -51.709 1.40 1.94595 17.98 FDS18-W(HOYA)
20 -216.709 D4
21 -226.901 1.40 1.90525 35.04 S-LAH93(OHARA)
22 107.748 0.91
23 2425.350 1.40 1.89190 37.13 S-LAH92(OHARA)
24 26.148 3.55 1.94595 17.98 FDS18-W(HOYA)
25 89.414 D5
26* 74.669 0.08 1.51640 52.20 光学樹脂
27 78.667 1.40 1.92119 23.96 FDS24(HOYA)
28 32.953 8.72 1.49700 81.61 FCD1(HOYA)
29 -28.987 0.15
30 41.11 3.40 1.49700 81.61 FCD1(HOYA)
31 535.828 1.40 1.90043 37.37 TAFD37(HOYA)
32 159.099 BF
＊は回転対称非球面である。
（表２７）
面番号 K A4 A6 A8 A10
6 0 1.13949E-05 -1.29877E-08 1.78064E-11 -7.48111E-15
18 0 -7.64091E-06 -5.79808E-09 -2.39943E-11 1.32093E-14
26 0 -8.66387E-06 -2.62725E-10 6.88313E-11 -1.98047E-13
（表２８）
D1 D2 D3 D4 D5 BF
短焦点距離端 f=16.4 1.000 10.133 17.453 2.000 10.344 37.004
中間焦点距離 f=28.2 13.764 7.581 7.477 6.726 5.622 47.897
長焦点距離端 f=48.6 34.142 6.947 2.000 10.344 2.000 60.358
（表２９）
群 焦点距離
第１レンズ群 136.1
第２レンズ群 -26.47
第３レンズ群 -58.96
第４レンズ群 27.53
第５レンズ群 -47.75
第６レンズ群 41.79
第１～第３レンズ群 短焦点距離端：-17.14、長焦点距離端：-25.18
後続レンズ群 短焦点距離端：35.87、長焦点距離端：33.13
（表３０）
（１）２６＜νｄＧｐ
正レンズ２３（正レンズＧｐ）：30.13
正レンズ３２（正レンズＧｐ）：31.31
（２）１．８＜Ｎｄ３ｐ：1.90366
（３）１．６５＜ＮｄＧｐ
正レンズ２３（正レンズＧｐ）：1.69895
正レンズ３２（正レンズＧｐ）：1.90366
（４）０．１＜ｆ２／ｆ３＜１．０：0.45
（５）０．１＜Ｒ３ｇｆ／Ｒ２ｇｌ＜１０．０：0.60
（６）１＜Ｎｄｐ／Ｎｄｎ＜１．５：1.15
（７）Ｎ３ａ＞１．７：1.778
（８）０．５＜｜ｆＮ／ｆｒｍ｜＜２．５：1.38
（９）０．６＜Ｄ１／Ｄ２＜１．０：0.60
（１０）－２０＜ｆ１／ｆ２３ｔ＜－６：-9.54
（１１）０．２０＜Ｄ（２Ｒ－３Ｆ）Ｔ／Ｄ（２Ｆ－３Ｒ）Ｔ＜０．６０：0.217
（１２）２．０＜｜ｆ３／ｆｆｗ｜＜５．０：3.44
（１３）１．０＜｜ｆ３／ｆｆｔ｜＜４．０：2.34
（１４）１．５＜Ｂｆｗ／Ｙａ＜４．０：2.60
（１５）１．５＜Ｂｆｗ／ｆｗ＜４．０：2.25
（１６）０．３＜ｆ４／ｆ６＜０．９：0.659
（１７）１．４＜ν３ｎ／ν３ｐ＜３．０：1.87
（１８）２．５＜ｆ１／ｆｗ＜６．０：3.79
（１９）２．０＜ｆｒｗ／Ｙａ＜３．５：2.52
（２０）０．２＜Ｍ１／ｆ１＜０．６：0.28
（２１）１．００＜（１－Ｍｔ＾２）×ＭＲｔ＾２＜８．００：2.810
【0120】
［数値実施例７］
図７、図２９～図３１と表３１～表３５は、数値実施例７のズームレンズを示している。図７はレンズ構成図である。図２９、図３０、図３１は、短焦点距離端、中間焦点距離、長焦点距離端における収差曲線図である。表３１は面データ、表３２は非球面データ、表３３は可変間隔量データ、表３４はズームレンズ群データ、表３５は条件式データである。
図７、図２９～図３１と表３１～表３５は、数値実施例７のズームレンズを示している。図７はレンズ構成図である。図２９、図３０、図３１は、短焦点距離端、中間焦点距離、長焦点距離端における収差曲線図である。表３１は面データ、表３２は非球面データ、表３３は可変間隔量データ、表３４はズームレンズ群データ、表３５は条件式データである。
【0121】
数値実施例７のズームレンズは、物体側から順に、前側レンズ群ＧＦと、後続レンズ群ＧＲとから構成されている。前側レンズ群ＧＦは、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力の第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。後続レンズ群ＧＲは、全体として正の屈折力を有しており、物体側から順に、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力の第５レンズ群Ｇ５（第Ｎレンズ群）と、正の屈折力の第６レンズ群Ｇ６と、正の屈折力の第７レンズ群Ｇ７から構成されている。
【0122】
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸の負メニスカスレンズ１１Ａと、両凸正レンズ１２Ａと、物体側に凸の正メニスカスレンズ１３Ａとから構成されている。負メニスカスレンズ１１Ａと両凸正レンズ１２Ａは、接合されている。
【0123】
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸の負メニスカスレンズ２１Ａと、両凹負レンズ２２Ａと、両凸正レンズ２３Ａ（正レンズＧｐ）とから構成されている。負メニスカスレンズ２１Ａは、ガラスレンズの物体側の面に合成樹脂材料による非球面層が接着形成されたハイブリッドレンズから構成されている。両凹負レンズ２２Ａと両凸正レンズ２３Ａは、接合されている。
【0124】
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、像側に凸の負メニスカスレンズ３１Ａと、像側に凸の正メニスカスレンズ３２Ａ（正レンズＧｐ）とから構成されている。負メニスカスレンズ３１Ａと正メニスカスレンズ３２Ａは、接合されている。
【0125】
第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、両凸正レンズ４１Ａと、開口絞りＳＰと、両凸正レンズ４２Ａと、像側に凸の負メニスカスレンズ４３Ａとから構成されている。両凸正レンズ４２Ａは、物体側の面に非球面を有している。両凸正レンズ４２Ａと負メニスカスレンズ４３Ａは、接合されている。
【0126】
第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、両凹負レンズ５１Ａと、物体側に凸の負メニスカスレンズ５２Ａと、物体側に凸の正メニスカスレンズ５３Ａとから構成されている。負メニスカスレンズ５２Ａと正メニスカスレンズ５３Ａは、接合されている。
【0127】
第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に、物体側に凸の負メニスカスレンズ６１Ａと、両凸正レンズ６２Ａとから構成されている。負メニスカスレンズ６１Ａは、ガラスレンズの物体側の面に合成樹脂材料による非球面層が接着形成されたハイブリッドレンズから構成されている。負メニスカスレンズ６１Ａと両凸正レンズ６２Ａは、接合されている。
【0128】
第７レンズ群Ｇ７は、物体側から順に、像側に凸の負メニスカスレンズ７１Ａと、両凸正レンズ７２Ａとから構成されている。
【0129】
（表３１）
f=16.5～28.3～48.5、F=2.9～2.9～2.9、w=41.9～27.0～16.4、Ya=14.24
面番号 R D Nd νd 硝種（硝材）
1 291.692 2.400 1.92286 20.88 E-FDS1-W(HOYA)
2 120.449 6.220 1.65100 56.16 S-LAL54(OHARA)
3 -548.226 0.150
4 43.818 5.020 1.71299 53.87 S-LAL8(OHARA)
5 66.449 D1
6* 336.420 0.150 1.52972 42.53 光学樹脂
7 93.659 1.500 1.77250 49.60 S-LAH66(OHARA)
8 17.192 9.980
9 -49.824 1.400 1.83481 42.74 S-LAH55VS(OHARA)
10 19.857 7.210 1.78880 28.43 S-NBH58(OHARA)
11 -65.958 D2
12 -25.418 1.400 1.81600 46.62 S-LAH59(OHARA)
13 -114.054 2.550 1.95375 32.32 TAFD45(HOYA)
14 -51.081 D3
15 35.236 5.710 1.67300 38.25 S-NBH52V(OHARA)
16 -56.235 1.000
17 絞り 0.200
18* 41.527 5.280 1.61881 63.85 M-PCD4(HOYA)
19 -32.696 1.400 1.92286 20.88 E-FDS1-W(HOYA)
20 -146.106 D4
21 -104.542 1.200 2.00100 29.13 TAFD55(HOYA)
22 47.405 1.310
23 404.479 1.200 2.00100 29.13 TAFD55(HOYA)
24 22.161 3.550 1.94595 17.98 FDS18-W(HOYA)
25 2810.371 D5
26* 64.096 0.162 1.52972 42.53 光学樹脂
27 80.539 1.400 1.92119 23.96 FDS24(HOYA)
28 27.502 6.720 1.61800 63.33 S-PHM52(OHARA)
29 -31.729 D6
30 -38.041 1.400 1.85883 30.00 NBFD30(HOYA)
31 -74.136 0.200
32 494.049 4.600 1.75500 52.32 S-LAH97(OHARA)
33 -45.462 BF
＊は回転対称非球面である。
（表３２）
面番号 K A4 A6 A8 A10
6 0 1.67962E-05 -2.80721E-08 4.50181E-11 -3.41388E-14
18 0 -6.55265E-06 -1.22352E-08 1.11553E-11 -8.32023E-14
26 0 -7.85801E-06 1.97385E-08 -2.73144E-11 0.00000E+00
（表３３）
D1 D2 D3 D4 D5 D6 BF
短焦点距離端 f=16.5 1.270 13.559 12.011 2.000 8.843 2.200 39.805
中間焦点距離 f=28.3 15.791 8.124 6.877 5.729 5.114 11.880 39.805
長焦点距離端 f=48.5 32.305 7.824 2.148 8.595 2.248 26.784 39.805
（表３４）
群 焦点距離
第１レンズ群 122.4
第２レンズ群 -21.35
第３レンズ群 -74.65
第４レンズ群 24.24
第５レンズ群 -32.01
第６レンズ群 46.93
第７レンズ群 123.6
第１～第３レンズ群 短焦点距離端：-16.83、長焦点距離端：-26.15
後続レンズ群 短焦点距離端：37.33、長焦点距離端：44.70
（表３５）
（１）２６＜νｄＧｐ
正レンズ２３Ａ（正レンズＧｐ）：28.43
正レンズ３２Ａ（正レンズＧｐ）：32.32
（２）１．８＜Ｎｄ３ｐ：1.95375
（３）１．６５＜ＮｄＧｐ
正レンズ２３Ａ（正レンズＧｐ）：1.78880
正レンズ３２Ａ（正レンズＧｐ）：1.95375
（４）０．１＜ｆ２／ｆ３＜１．０：0.29
（５）０．１＜Ｒ３ｇｆ／Ｒ２ｇｌ＜１０．０：0.39
（６）１＜Ｎｄｐ／Ｎｄｎ＜１．５：1.08
（７）Ｎ３ａ＞１．７：1.885
（８）０．５＜｜ｆＮ／ｆｒｍ｜＜２．５：0.80
（９）０．６＜Ｄ１／Ｄ２＜１．０：0.68
（１０）－２０＜ｆ１／ｆ２３ｔ＜－６：-8.95
（１１）０．２０＜Ｄ（２Ｒ－３Ｆ）Ｔ／Ｄ（２Ｆ－３Ｒ）Ｔ＜０．６０：0.244
（１２）２．０＜｜ｆ３／ｆｆｗ｜＜５．０：4.44
（１３）１．０＜｜ｆ３／ｆｆｔ｜＜４．０：2.85
（１４）１．５＜Ｂｆｗ／Ｙａ＜４．０：2.80
（１５）１．５＜Ｂｆｗ／ｆｗ＜４．０：2.42
（１６）０．３＜ｆ４／ｆ６＜０．９：0.517
（１７）１．４＜ν３ｎ／ν３ｐ＜３．０：1.44
（１８）２．５＜ｆ１／ｆｗ＜６．０：3.28
（１９）２．０＜ｆｒｗ／Ｙａ＜３．５：2.62
（２０）０．２＜Ｍ１／ｆ１＜０．６：0.33
（２１）１．００＜（１－Ｍｔ＾２）×ＭＲｔ＾２＜８．００：2.192
f=16.5～28.3～48.5、F=2.9～2.9～2.9、w=41.9～27.0～16.4、Ya=14.24
面番号 R D Nd νd 硝種（硝材）
1 291.692 2.400 1.92286 20.88 E-FDS1-W(HOYA)
2 120.449 6.220 1.65100 56.16 S-LAL54(OHARA)
3 -548.226 0.150
4 43.818 5.020 1.71299 53.87 S-LAL8(OHARA)
5 66.449 D1
6* 336.420 0.150 1.52972 42.53 光学樹脂
7 93.659 1.500 1.77250 49.60 S-LAH66(OHARA)
8 17.192 9.980
9 -49.824 1.400 1.83481 42.74 S-LAH55VS(OHARA)
10 19.857 7.210 1.78880 28.43 S-NBH58(OHARA)
11 -65.958 D2
12 -25.418 1.400 1.81600 46.62 S-LAH59(OHARA)
13 -114.054 2.550 1.95375 32.32 TAFD45(HOYA)
14 -51.081 D3
15 35.236 5.710 1.67300 38.25 S-NBH52V(OHARA)
16 -56.235 1.000
17 絞り 0.200
18* 41.527 5.280 1.61881 63.85 M-PCD4(HOYA)
19 -32.696 1.400 1.92286 20.88 E-FDS1-W(HOYA)
20 -146.106 D4
21 -104.542 1.200 2.00100 29.13 TAFD55(HOYA)
22 47.405 1.310
23 404.479 1.200 2.00100 29.13 TAFD55(HOYA)
24 22.161 3.550 1.94595 17.98 FDS18-W(HOYA)
25 2810.371 D5
26* 64.096 0.162 1.52972 42.53 光学樹脂
27 80.539 1.400 1.92119 23.96 FDS24(HOYA)
28 27.502 6.720 1.61800 63.33 S-PHM52(OHARA)
29 -31.729 D6
30 -38.041 1.400 1.85883 30.00 NBFD30(HOYA)
31 -74.136 0.200
32 494.049 4.600 1.75500 52.32 S-LAH97(OHARA)
33 -45.462 BF
＊は回転対称非球面である。
（表３２）
面番号 K A4 A6 A8 A10
6 0 1.67962E-05 -2.80721E-08 4.50181E-11 -3.41388E-14
18 0 -6.55265E-06 -1.22352E-08 1.11553E-11 -8.32023E-14
26 0 -7.85801E-06 1.97385E-08 -2.73144E-11 0.00000E+00
（表３３）
D1 D2 D3 D4 D5 D6 BF
短焦点距離端 f=16.5 1.270 13.559 12.011 2.000 8.843 2.200 39.805
中間焦点距離 f=28.3 15.791 8.124 6.877 5.729 5.114 11.880 39.805
長焦点距離端 f=48.5 32.305 7.824 2.148 8.595 2.248 26.784 39.805
（表３４）
群 焦点距離
第１レンズ群 122.4
第２レンズ群 -21.35
第３レンズ群 -74.65
第４レンズ群 24.24
第５レンズ群 -32.01
第６レンズ群 46.93
第７レンズ群 123.6
第１～第３レンズ群 短焦点距離端：-16.83、長焦点距離端：-26.15
後続レンズ群 短焦点距離端：37.33、長焦点距離端：44.70
（表３５）
（１）２６＜νｄＧｐ
正レンズ２３Ａ（正レンズＧｐ）：28.43
正レンズ３２Ａ（正レンズＧｐ）：32.32
（２）１．８＜Ｎｄ３ｐ：1.95375
（３）１．６５＜ＮｄＧｐ
正レンズ２３Ａ（正レンズＧｐ）：1.78880
正レンズ３２Ａ（正レンズＧｐ）：1.95375
（４）０．１＜ｆ２／ｆ３＜１．０：0.29
（５）０．１＜Ｒ３ｇｆ／Ｒ２ｇｌ＜１０．０：0.39
（６）１＜Ｎｄｐ／Ｎｄｎ＜１．５：1.08
（７）Ｎ３ａ＞１．７：1.885
（８）０．５＜｜ｆＮ／ｆｒｍ｜＜２．５：0.80
（９）０．６＜Ｄ１／Ｄ２＜１．０：0.68
（１０）－２０＜ｆ１／ｆ２３ｔ＜－６：-8.95
（１１）０．２０＜Ｄ（２Ｒ－３Ｆ）Ｔ／Ｄ（２Ｆ－３Ｒ）Ｔ＜０．６０：0.244
（１２）２．０＜｜ｆ３／ｆｆｗ｜＜５．０：4.44
（１３）１．０＜｜ｆ３／ｆｆｔ｜＜４．０：2.85
（１４）１．５＜Ｂｆｗ／Ｙａ＜４．０：2.80
（１５）１．５＜Ｂｆｗ／ｆｗ＜４．０：2.42
（１６）０．３＜ｆ４／ｆ６＜０．９：0.517
（１７）１．４＜ν３ｎ／ν３ｐ＜３．０：1.44
（１８）２．５＜ｆ１／ｆｗ＜６．０：3.28
（１９）２．０＜ｆｒｗ／Ｙａ＜３．５：2.62
（２０）０．２＜Ｍ１／ｆ１＜０．６：0.33
（２１）１．００＜（１－Ｍｔ＾２）×ＭＲｔ＾２＜８．００：2.192
【0130】
［数値実施例８］
図８、図３２～図３４と表３６～表４０は、数値実施例８のズームレンズを示している。図８はレンズ構成図である。図３２、図３３、図３４は、短焦点距離端、中間焦点距離、長焦点距離端における収差曲線図である。表３６は面データ、表３７は非球面データ、表３８は可変間隔量データ、表３９はズームレンズ群データ、表４０は条件式データである。
図８、図３２～図３４と表３６～表４０は、数値実施例８のズームレンズを示している。図８はレンズ構成図である。図３２、図３３、図３４は、短焦点距離端、中間焦点距離、長焦点距離端における収差曲線図である。表３６は面データ、表３７は非球面データ、表３８は可変間隔量データ、表３９はズームレンズ群データ、表４０は条件式データである。
【0131】
数値実施例８のズームレンズは、物体側から順に、前側レンズ群ＧＦと、後続レンズ群ＧＲとから構成されている。前側レンズ群ＧＦは、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力の第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。後続レンズ群ＧＲは、全体として正の屈折力を有しており、物体側から順に、負の屈折力の第４レンズ群Ｇ４（第Ｎレンズ群）と、正の屈折力の第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力の第６レンズ群Ｇ６とから構成されている。
【0132】
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸の負メニスカスレンズ１１Ｂと、物体側に凸の正メニスカスレンズ１２Ｂと、物体側に凸の正メニスカスレンズ１３Ｂとから構成されている。負メニスカスレンズ１１Ｂと正メニスカスレンズ１２Ｂは、接合されている。
【0133】
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸の負メニスカスレンズ２１Ｂと、両凹負レンズ２２Ｂと、両凸正レンズ２３Ｂ（正レンズＧｐ）とから構成されている。負メニスカスレンズ２１Ａは、物体側の面に非球面を有している。両凹負レンズ２２Ｂと両凸正レンズ２３Ｂは、接合されている。
【0134】
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凹負レンズ３１Ｂと、両凸正レンズ３２Ｂ（正レンズＧｐ）とから構成されている。両凹負レンズ３１Ｂと両凸正レンズ３２Ｂは、接合されている。
【0135】
第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、両凹負レンズ４１Ｂと、物体側に凸の正メニスカスレンズ４２Ｂとから構成されている。両凹負レンズ４１Ｂは、物体側の面に非球面を有している。両凹負レンズ４１Ｂと正メニスカスレンズ４２Ｂは、接合されている。
【0136】
第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、開口絞りＳＰと、両凸正レンズ５１Ｂと、両凸正レンズ５２Ｂと、両凹負レンズ５３Ｂとから構成されている。両凸正レンズ５１Ｂは、物体側の面に非球面を有している。両凸正レンズ５２Ｂと両凹負レンズ５３Ｂは、接合されている。
【0137】
第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に、両凸正レンズ６１Ｂと、両凸正レンズ６２Ｂと、両凹負レンズ６３Ｂと、両凸正レンズ６４Ｂとから構成されている。両凸正レンズ６１Ｂは、物体側の面に非球面を有している。両凹負レンズ６３Ｂと両凸正レンズ６４Ｂは、接合されている。
【0138】
（表３６）
f=15.5～26.0～43.7、F=2.9～2.9～2.9、w=44.3～28.4～17.6、Ya=14.24
面番号 R D Nd νd 硝種（硝材）
1 199.785 2.170 1.89286 20.36 S-NPH4(OHARA)
2 102.000 4.500 1.51742 52.43 S-NSL36(OHARA)
3 252.412 0.150
4 73.641 5.400 1.69680 55.53 S-LAL14(OHARA)
5 462.457 D1
6* 81.668 1.600 1.95150 29.83 M-TAFD405(HOYA)
7 18.244 10.500
8 -43.000 1.200 1.72916 54.09 S-LAL19(OHARA)
9 36.802 6.500 1.90366 31.31 TAFD25(HOYA)
10 -52.610 D2
11 -40.000 0.900 1.78800 47.37 S-LAH64(OHARA)
12 36.096 4.020 1.85478 24.80 S-NBH56(OHARA)
13 -110.287 D3
14* -172.999 1.300 1.80139 45.45 M-TAF31(HOYA)
15 30.000 3.200 1.67270 32.10 S-TIM25(OHARA)
16 141.865 D4
17 絞り 1.400
18* 45.066 5.000 1.88202 37.22 M-TAFD307(HOYA)
19 -104.442 0.200
20 40.401 6.800 1.43875 94.94 S-FPL53(OHARA)
21 -39.367 1.200 2.05090 26.94 TAFD65(HOYA)
22 102.564 D5
23* 39.054 5.000 1.59201 67.02 M-PCD51(HOYA)
24 -142.331 6.804
25 57.370 4.000 1.90043 37.37 TAFD37A(HOYA)
26 -169.112 0.200
27 -721.402 1.100 1.88300 40.80 TAFD30(HOYA)
28 19.345 6.500 1.49710 81.56 M-FCD1(HOYA)
29* -84.510 BF
＊は回転対称非球面である。
（表３７）
面番号 K A4 A6 A8 A10
6 0 3.64346E-06 -2.47870E-09 -4.61506E-13 -7.42412E-17
14 0 3.17941E-06 4.43317E-09 0.00000E+00 0.00000E+00
18 0 -9.18320E-07 1.42386E-09 4.71883E-13 0.00000E+00
23 0 -4.01194E-06 -2.63557E-10 0.00000E+00 0.00000E+00
29 0 8.71569E-06 1.73183E-09 1.40611E-11 0.00000E+00
（表３８）
D1 D2 D3 D4 D5 BF
短焦点距離端 f=15.5 1.270 3.251 11.988 14.454 16.804 35.592
中間焦点距離 f=26.0 14.385 10.741 4.498 7.158 7.047 50.304
長焦点距離端 f=43.7 30.919 13.039 2.200 3.000 2.270 67.802
（表３９）
群 焦点距離
第１レンズ群 149.1
第２レンズ群 -34.85
第３レンズ群 -103.0
第４レンズ群 -72.60
第５レンズ群 54.75
第６レンズ群 41.02
第１～第３レンズ群 短焦点距離端：-27.82、長焦点距離端：-35.09
後続レンズ群 短焦点距離端：34.64、長焦点距離端：38.60
（表４０）
（１）２６＜νｄＧｐ
正レンズ２３Ｂ（正レンズＧｐ）：31.31
（２）１．８＜Ｎｄ３ｐ：1.85478
（３）１．６５＜ＮｄＧｐ
正レンズ２３Ｂ（正レンズＧｐ）：1.90366
（４）０．１＜ｆ２／ｆ３＜１．０：0.34
（５）０．１＜Ｒ３ｇｆ／Ｒ２ｇｌ＜１０．０：0.76
（６）１＜Ｎｄｐ／Ｎｄｎ＜１．５：1.04
（７）Ｎ３ａ＞１．７：1.821
（８）０．５＜｜ｆＮ／ｆｒｍ｜＜２．５：1.98
（９）０．６＜Ｄ１／Ｄ２＜１．０：0.62
（１０）－２０＜ｆ１／ｆ２３ｔ＜－６：-7.11
（１１）０．２０＜Ｄ（２Ｒ－３Ｆ）Ｔ／Ｄ（２Ｆ－３Ｒ）Ｔ＜０．６０：0.345
（１２）２．０＜｜ｆ３／ｆｆｗ｜＜５．０：3.70
（１３）１．０＜｜ｆ３／ｆｆｔ｜＜４．０：2.94
（１４）１．５＜Ｂｆｗ／Ｙａ＜４．０：2.50
（１５）１．５＜Ｂｆｗ／ｆｗ＜４．０：2.30
（１６）０．３＜ｆ４／ｆ６＜０．９：-
（１７）１．４＜ν３ｎ／ν３ｐ＜３．０：1.91
（１８）２．５＜ｆ１／ｆｗ＜６．０：4.30
（１９）２．０＜ｆｒｗ／Ｙａ＜３．５：2.43
（２０）０．２＜Ｍ１／ｆ１＜０．６：0.24
（２１）１．００＜（１－Ｍｔ＾２）×ＭＲｔ＾２＜８．００：1.073
f=15.5～26.0～43.7、F=2.9～2.9～2.9、w=44.3～28.4～17.6、Ya=14.24
面番号 R D Nd νd 硝種（硝材）
1 199.785 2.170 1.89286 20.36 S-NPH4(OHARA)
2 102.000 4.500 1.51742 52.43 S-NSL36(OHARA)
3 252.412 0.150
4 73.641 5.400 1.69680 55.53 S-LAL14(OHARA)
5 462.457 D1
6* 81.668 1.600 1.95150 29.83 M-TAFD405(HOYA)
7 18.244 10.500
8 -43.000 1.200 1.72916 54.09 S-LAL19(OHARA)
9 36.802 6.500 1.90366 31.31 TAFD25(HOYA)
10 -52.610 D2
11 -40.000 0.900 1.78800 47.37 S-LAH64(OHARA)
12 36.096 4.020 1.85478 24.80 S-NBH56(OHARA)
13 -110.287 D3
14* -172.999 1.300 1.80139 45.45 M-TAF31(HOYA)
15 30.000 3.200 1.67270 32.10 S-TIM25(OHARA)
16 141.865 D4
17 絞り 1.400
18* 45.066 5.000 1.88202 37.22 M-TAFD307(HOYA)
19 -104.442 0.200
20 40.401 6.800 1.43875 94.94 S-FPL53(OHARA)
21 -39.367 1.200 2.05090 26.94 TAFD65(HOYA)
22 102.564 D5
23* 39.054 5.000 1.59201 67.02 M-PCD51(HOYA)
24 -142.331 6.804
25 57.370 4.000 1.90043 37.37 TAFD37A(HOYA)
26 -169.112 0.200
27 -721.402 1.100 1.88300 40.80 TAFD30(HOYA)
28 19.345 6.500 1.49710 81.56 M-FCD1(HOYA)
29* -84.510 BF
＊は回転対称非球面である。
（表３７）
面番号 K A4 A6 A8 A10
6 0 3.64346E-06 -2.47870E-09 -4.61506E-13 -7.42412E-17
14 0 3.17941E-06 4.43317E-09 0.00000E+00 0.00000E+00
18 0 -9.18320E-07 1.42386E-09 4.71883E-13 0.00000E+00
23 0 -4.01194E-06 -2.63557E-10 0.00000E+00 0.00000E+00
29 0 8.71569E-06 1.73183E-09 1.40611E-11 0.00000E+00
（表３８）
D1 D2 D3 D4 D5 BF
短焦点距離端 f=15.5 1.270 3.251 11.988 14.454 16.804 35.592
中間焦点距離 f=26.0 14.385 10.741 4.498 7.158 7.047 50.304
長焦点距離端 f=43.7 30.919 13.039 2.200 3.000 2.270 67.802
（表３９）
群 焦点距離
第１レンズ群 149.1
第２レンズ群 -34.85
第３レンズ群 -103.0
第４レンズ群 -72.60
第５レンズ群 54.75
第６レンズ群 41.02
第１～第３レンズ群 短焦点距離端：-27.82、長焦点距離端：-35.09
後続レンズ群 短焦点距離端：34.64、長焦点距離端：38.60
（表４０）
（１）２６＜νｄＧｐ
正レンズ２３Ｂ（正レンズＧｐ）：31.31
（２）１．８＜Ｎｄ３ｐ：1.85478
（３）１．６５＜ＮｄＧｐ
正レンズ２３Ｂ（正レンズＧｐ）：1.90366
（４）０．１＜ｆ２／ｆ３＜１．０：0.34
（５）０．１＜Ｒ３ｇｆ／Ｒ２ｇｌ＜１０．０：0.76
（６）１＜Ｎｄｐ／Ｎｄｎ＜１．５：1.04
（７）Ｎ３ａ＞１．７：1.821
（８）０．５＜｜ｆＮ／ｆｒｍ｜＜２．５：1.98
（９）０．６＜Ｄ１／Ｄ２＜１．０：0.62
（１０）－２０＜ｆ１／ｆ２３ｔ＜－６：-7.11
（１１）０．２０＜Ｄ（２Ｒ－３Ｆ）Ｔ／Ｄ（２Ｆ－３Ｒ）Ｔ＜０．６０：0.345
（１２）２．０＜｜ｆ３／ｆｆｗ｜＜５．０：3.70
（１３）１．０＜｜ｆ３／ｆｆｔ｜＜４．０：2.94
（１４）１．５＜Ｂｆｗ／Ｙａ＜４．０：2.50
（１５）１．５＜Ｂｆｗ／ｆｗ＜４．０：2.30
（１６）０．３＜ｆ４／ｆ６＜０．９：-
（１７）１．４＜ν３ｎ／ν３ｐ＜３．０：1.91
（１８）２．５＜ｆ１／ｆｗ＜６．０：4.30
（１９）２．０＜ｆｒｗ／Ｙａ＜３．５：2.43
（２０）０．２＜Ｍ１／ｆ１＜０．６：0.24
（２１）１．００＜（１－Ｍｔ＾２）×ＭＲｔ＾２＜８．００：1.073
【0139】
［数値実施例９］
図９、図３５～図３７と表４１～表４５は、数値実施例９のズームレンズを示している。図９はレンズ構成図である。図３５、図３６、図３７は、短焦点距離端、中間焦点距離、長焦点距離端における収差曲線図である。表４１は面データ、表４２は非球面データ、表４３は可変間隔量データ、表４４はズームレンズ群データ、表４５は条件式データである。
図９、図３５～図３７と表４１～表４５は、数値実施例９のズームレンズを示している。図９はレンズ構成図である。図３５、図３６、図３７は、短焦点距離端、中間焦点距離、長焦点距離端における収差曲線図である。表４１は面データ、表４２は非球面データ、表４３は可変間隔量データ、表４４はズームレンズ群データ、表４５は条件式データである。
【0140】
数値実施例９のズームレンズは、物体側から順に、前側レンズ群ＧＦと、後続レンズ群ＧＲとから構成されている。前側レンズ群ＧＦは、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力の第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。後続レンズ群ＧＲは、全体として正の屈折力を有しており、物体側から順に、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力の第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力の第６レンズ群Ｇ６（第Ｎレンズ群）とから構成されている。
【0141】
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸の負メニスカスレンズ１１Ｃと、物体側に凸の平凸正レンズ１２Ｃと、物体側に凸の正メニスカスレンズ１３Ｃとから構成されている。負メニスカスレンズ１１Ｃと平凸正レンズ１２Ｃは、接合されている。
【0142】
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸の負メニスカスレンズ２１Ｃと、両凹負レンズ２２Ｃと、両凸正レンズ２３Ｃ（正レンズＧｐ）とから構成されている。負メニスカスレンズ２１Ｃは、ガラスレンズの物体側の面に合成樹脂材料による非球面層が接着形成されたハイブリッドレンズから構成されている。両凹負レンズ２２Ｃと両凸正レンズ２３Ｃは、接合されている。
【0143】
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凹負レンズ３１Ｃと、物体側に凸の正メニスカスレンズ３２Ｃとから構成されている。両凹負レンズ３１Ｃと正メニスカスレンズ３２Ｃは、接合されている。
【0144】
第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、開口絞りＳＰと、物体側に凸の正メニスカスレンズ４１Ｃと、両凸正レンズ４２Ｃと、両凹負レンズ４３Ｃとから構成されている。両凸正レンズ４２Ｃと両凹負レンズ４３Ｃは、接合されている。
【0145】
第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、両凸正レンズ５１Ｃと、両凹負レンズ５２Ｃと、両凸正レンズ５３Ｃと、両凸正レンズ５４Ｃとから構成されている。両凸正レンズ５１Ｃは、物体側の面に非球面を有している。両凸正レンズ５３Ｃは、像側の面に非球面を有している。両凹負レンズ５２Ｃと両凸正レンズ５３Ｃは、接合されている。
【0146】
第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に、両凹負レンズ６１Ｃと、物体側に凸の正メニスカスレンズ６２Ｃと、像側に凸の正メニスカスレンズ６３Ｃとから構成されている。両凹負レンズ６１Ｃと正メニスカスレンズ６２Ｃは、接合されている。
【0147】
（表４１）
f=18.5～43.5～101.9、F=2.9～2.9～2.9、w=39.0～17.8～7.7、Ya=14.24
面番号 R D Nd νd 硝種（硝材）
1 187.168 2.170 1.85478 24.80 S-NBH56(OHARA)
2 80.603 7.600 1.59410 60.47 FCD600(HOYA)
3 ∞ 0.150
4 63.500 6.520 1.75500 52.32 S-LAH97(OHARA)
5 192.516 D1
6* 239.004 0.100 1.52972 42.53 光学樹脂
7 160.004 1.500 1.88300 40.80 TAFD30(HOYA)
8 22.078 8.359
9 -55.226 1.200 1.83481 42.74 S-LAH55VS(OHARA)
10 33.000 8.670 1.90366 31.31 TAFD25(HOYA)
11 -55.650 D2
12 -37.260 0.900 1.72000 50.23 S-LAL10(OHARA)
13 38.462 3.882 1.85478 24.80 S-NBH56(OHARA)
14 51649.350 D3
15 絞り 1.400
16 50.801 4.000 1.90043 37.37 TAFD37A(HOYA)
17 975.716 0.200
18 48.000 5.900 1.49700 81.55 S-FPL51(OHARA)
19 -51.398 1.200 2.00100 29.13 TAFD55(HOYA)
20 187.444 D4
21* 35.764 7.028 1.59201 67.02 M-PCD51(HOYA)
22 -70.613 0.757
23 -93.412 1.100 1.65412 39.68 S-NBH5(OHARA)
24 29.706 6.000 1.49710 81.56 M-FCD1(HOYA)
25* -83.798 0.120
26 95.634 3.800 2.00100 29.13 TAFD55(HOYA)
27 -104.300 D5
28 -102.465 1.000 1.95375 32.32 TAFD45(HOYA)
29 25.594 3.200 1.72825 28.46 S-TIH10(OHARA)
30 57.718 2.000
31 -82.802 3.000 1.72916 54.09 S-LAL19(OHARA)
32 -37.073 FB
＊は回転対称非球面である。
（表４２）
面番号 K A4 A6 A8 A10
6 0 4.78916E-06 -6.98122E-09 9.90946E-12 -7.96602E-15
21 0 -3.33582E-06 7.06755E-09 0.00000E+00 0.00000E+00
25 0 1.37019E-05 5.59672E-09 2.30684E-11 0.00000E+00
（表４３）
D1 D2 D3 D4 D5 BF
短焦点距離端 f=18.5 1.270 6.060 33.889 15.290 2.904 30.120
中間焦点距離 f=43.5 23.139 8.060 12.538 6.435 2.587 47.793
長焦点距離端 f=102 46.858 17.379 1.027 3.167 1.282 66.140
（表４４）
群 焦点距離
第１レンズ群 106.2
第２レンズ群 -37.37
第３レンズ群 -63.36
第４レンズ群 71.96
第５レンズ群 28.89
第６レンズ群 -55.85
第１～第３レンズ群 短焦点距離端：-25.99、長焦点距離端：-61.90
後続レンズ群 短焦点距離端：37.98、長焦点距離端：34.86
（表４５）
（１）２６＜νｄＧｐ
正レンズ２３Ｃ（正レンズＧｐ）：31.31
（２）１．８＜Ｎｄ３ｐ：1.85478
（３）１．６５＜ＮｄＧｐ
正レンズ２３Ｃ（正レンズＧｐ）：1.90366
（４）０．１＜ｆ２／ｆ３＜１．０：0.59
（５）０．１＜Ｒ３ｇｆ／Ｒ２ｇｌ＜１０．０：0.67
（６）１＜Ｎｄｐ／Ｎｄｎ＜１．５：1.08
（７）Ｎ３ａ＞１．７：1.787
（８）０．５＜｜ｆＮ／ｆｒｍ｜＜２．５：1.60
（９）０．６＜Ｄ１／Ｄ２＜１．０：0.83
（１０）－２０＜ｆ１／ｆ２３ｔ＜－６：-6.25
（１１）０．２０＜Ｄ（２Ｒ－３Ｆ）Ｔ／Ｄ（２Ｆ－３Ｒ）Ｔ＜０．６０：0.414
（１２）２．０＜｜ｆ３／ｆｆｗ｜＜５．０：2.43
（１３）１．０＜｜ｆ３／ｆｆｔ｜＜４．０：1.02
（１４）１．５＜Ｂｆｗ／Ｙａ＜４．０：2.12
（１５）１．５＜Ｂｆｗ／ｆｗ＜４．０：1.62
（１６）０．３＜ｆ４／ｆ６＜０．９：-
（１７）１．４＜ν３ｎ／ν３ｐ＜３．０：2.03
（１８）２．５＜ｆ１／ｆｗ＜６．０：2.80
（１９）２．０＜ｆｒｗ／Ｙａ＜３．５：2.67
（２０）０．２＜Ｍ１／ｆ１＜０．６：0.44
（２１）１．００＜（１－Ｍｔ＾２）×ＭＲｔ＾２＜８．００：2.466
f=18.5～43.5～101.9、F=2.9～2.9～2.9、w=39.0～17.8～7.7、Ya=14.24
面番号 R D Nd νd 硝種（硝材）
1 187.168 2.170 1.85478 24.80 S-NBH56(OHARA)
2 80.603 7.600 1.59410 60.47 FCD600(HOYA)
3 ∞ 0.150
4 63.500 6.520 1.75500 52.32 S-LAH97(OHARA)
5 192.516 D1
6* 239.004 0.100 1.52972 42.53 光学樹脂
7 160.004 1.500 1.88300 40.80 TAFD30(HOYA)
8 22.078 8.359
9 -55.226 1.200 1.83481 42.74 S-LAH55VS(OHARA)
10 33.000 8.670 1.90366 31.31 TAFD25(HOYA)
11 -55.650 D2
12 -37.260 0.900 1.72000 50.23 S-LAL10(OHARA)
13 38.462 3.882 1.85478 24.80 S-NBH56(OHARA)
14 51649.350 D3
15 絞り 1.400
16 50.801 4.000 1.90043 37.37 TAFD37A(HOYA)
17 975.716 0.200
18 48.000 5.900 1.49700 81.55 S-FPL51(OHARA)
19 -51.398 1.200 2.00100 29.13 TAFD55(HOYA)
20 187.444 D4
21* 35.764 7.028 1.59201 67.02 M-PCD51(HOYA)
22 -70.613 0.757
23 -93.412 1.100 1.65412 39.68 S-NBH5(OHARA)
24 29.706 6.000 1.49710 81.56 M-FCD1(HOYA)
25* -83.798 0.120
26 95.634 3.800 2.00100 29.13 TAFD55(HOYA)
27 -104.300 D5
28 -102.465 1.000 1.95375 32.32 TAFD45(HOYA)
29 25.594 3.200 1.72825 28.46 S-TIH10(OHARA)
30 57.718 2.000
31 -82.802 3.000 1.72916 54.09 S-LAL19(OHARA)
32 -37.073 FB
＊は回転対称非球面である。
（表４２）
面番号 K A4 A6 A8 A10
6 0 4.78916E-06 -6.98122E-09 9.90946E-12 -7.96602E-15
21 0 -3.33582E-06 7.06755E-09 0.00000E+00 0.00000E+00
25 0 1.37019E-05 5.59672E-09 2.30684E-11 0.00000E+00
（表４３）
D1 D2 D3 D4 D5 BF
短焦点距離端 f=18.5 1.270 6.060 33.889 15.290 2.904 30.120
中間焦点距離 f=43.5 23.139 8.060 12.538 6.435 2.587 47.793
長焦点距離端 f=102 46.858 17.379 1.027 3.167 1.282 66.140
（表４４）
群 焦点距離
第１レンズ群 106.2
第２レンズ群 -37.37
第３レンズ群 -63.36
第４レンズ群 71.96
第５レンズ群 28.89
第６レンズ群 -55.85
第１～第３レンズ群 短焦点距離端：-25.99、長焦点距離端：-61.90
後続レンズ群 短焦点距離端：37.98、長焦点距離端：34.86
（表４５）
（１）２６＜νｄＧｐ
正レンズ２３Ｃ（正レンズＧｐ）：31.31
（２）１．８＜Ｎｄ３ｐ：1.85478
（３）１．６５＜ＮｄＧｐ
正レンズ２３Ｃ（正レンズＧｐ）：1.90366
（４）０．１＜ｆ２／ｆ３＜１．０：0.59
（５）０．１＜Ｒ３ｇｆ／Ｒ２ｇｌ＜１０．０：0.67
（６）１＜Ｎｄｐ／Ｎｄｎ＜１．５：1.08
（７）Ｎ３ａ＞１．７：1.787
（８）０．５＜｜ｆＮ／ｆｒｍ｜＜２．５：1.60
（９）０．６＜Ｄ１／Ｄ２＜１．０：0.83
（１０）－２０＜ｆ１／ｆ２３ｔ＜－６：-6.25
（１１）０．２０＜Ｄ（２Ｒ－３Ｆ）Ｔ／Ｄ（２Ｆ－３Ｒ）Ｔ＜０．６０：0.414
（１２）２．０＜｜ｆ３／ｆｆｗ｜＜５．０：2.43
（１３）１．０＜｜ｆ３／ｆｆｔ｜＜４．０：1.02
（１４）１．５＜Ｂｆｗ／Ｙａ＜４．０：2.12
（１５）１．５＜Ｂｆｗ／ｆｗ＜４．０：1.62
（１６）０．３＜ｆ４／ｆ６＜０．９：-
（１７）１．４＜ν３ｎ／ν３ｐ＜３．０：2.03
（１８）２．５＜ｆ１／ｆｗ＜６．０：2.80
（１９）２．０＜ｆｒｗ／Ｙａ＜３．５：2.67
（２０）０．２＜Ｍ１／ｆ１＜０．６：0.44
（２１）１．００＜（１－Ｍｔ＾２）×ＭＲｔ＾２＜８．００：2.466
【0148】
［数値実施例１０］
図１０、図３８～図４０と表４６～表５０は、数値実施例１０のズームレンズを示している。図１０はレンズ構成図である。図３８、図３９、図４０は、短焦点距離端、中間焦点距離、長焦点距離端における収差曲線図である。表４６は面データ、表４７は非球面データ、表４８は可変間隔量データ、表４９はズームレンズ群データ、表５０は条件式データである。
図１０、図３８～図４０と表４６～表５０は、数値実施例１０のズームレンズを示している。図１０はレンズ構成図である。図３８、図３９、図４０は、短焦点距離端、中間焦点距離、長焦点距離端における収差曲線図である。表４６は面データ、表４７は非球面データ、表４８は可変間隔量データ、表４９はズームレンズ群データ、表５０は条件式データである。
【0149】
数値実施例１０のズームレンズは、物体側から順に、前側レンズ群ＧＦと、後続レンズ群ＧＲとから構成されている。前側レンズ群ＧＦは、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力の第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。後続レンズ群ＧＲは、全体として正の屈折力を有しており、物体側から順に、正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力の第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。すなわち、数値実施例１０のズームレンズでは、後続レンズ群ＧＲ中に「負の屈折力の第Ｎレンズ群」が存在しない。
【0150】
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸の負メニスカスレンズ１１Ｄと、物体側に凸の正メニスカスレンズ１２Ｄと、物体側に凸の正メニスカスレンズ１３Ｄとから構成されている。負メニスカスレンズ１１Ｄと正メニスカスレンズ１２Ｄは、接合されている。
【0151】
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸の負メニスカスレンズ２１Ｄと、両凹負レンズ２２Ｄと、両凸正レンズ２３Ｄとから構成されている。負メニスカスレンズ２１Ｄは、ガラスレンズの物体側の面に合成樹脂材料による非球面層が接着形成されたハイブリッドレンズから構成されている。両凹負レンズ２２Ｄと両凸正レンズ２３Ｄは、接合されている。
【0152】
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凹負レンズ３１Ｄと、両凸正レンズ３２Ｄ（正レンズＧｐ）とから構成されている。両凹負レンズ３１Ｄと両凸正レンズ３２Ｄは、接合されている。
【0153】
第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、開口絞りＳＰと、両凸正レンズ４１Ｄと、両凸正レンズ４２Ｄと、両凹負レンズ４３Ｄとから構成されている。両凸正レンズ４２Ｄと両凹負レンズ４３Ｄは、接合されている。
【0154】
第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、物体側に凸の正メニスカスレンズ５１Ｄと、両凸正レンズ５２Ｄと、両凹負レンズ５３Ｄと、両凸正レンズ５４Ｄとから構成されている。正メニスカスレンズ５１Ｄは、物体側の面に非球面を有している。両凸正レンズ５４Ｄは、像側の面に非球面を有している。両凹負レンズ５３Ｄと両凸正レンズ５４Ｄは、接合されている。
【0155】
（表４６）
f=16.45～28.25～48.52、F=2.9～2.9～2.9、w=42.0～26.3～16.0、Ya=14.24
面番号 R D Nd νd 硝種（硝材）
1 300.000 2.170 1.89286 20.36 S-NPH4(OHARA)
2 105.831 5.600 1.71299 53.87 S-LAL8(OHARA)
3 748.550 0.150
4 72.109 4.900 1.71700 47.93 S-LAM3(OHARA)
5 266.864 D1
6* 78.790 0.100 1.52972 42.53 光学樹脂
7 60.000 1.500 1.88300 40.80 TAFD30(HOYA)
8 17.488 8.359
9 -45.000 1.200 1.80400 46.53 S-LAH65VS(OHARA)
10 46.803 6.987 1.85478 24.80 S-NBH56(OHARA)
11 -49.429 D2
12 -33.265 0.900 1.80400 46.53 S-LAH65VS(OHARA)
13 30.233 2.934 1.90366 31.31 TAFD25(HOYA)
14 -260.986 D3
15 絞り 1.400
16 61.905 4.000 1.72000 46.02 S-LAM61(OHARA)
17 -168.572 0.200
18 32.382 5.900 1.49700 81.55 S-FPL51(OHARA)
19 -67.943 1.200 2.00100 29.13 TAFD55(HOYA)
20 122.065 D4
21* 51.218 3.000 1.69350 53.19 L-LAL13(OHARA)
22 110.800 9.285
23 46.472 4.000 1.85896 22.73 S-NPH5(OHARA)
24 -243.446 0.200
25 -7538.335 1.100 1.85478 24.80 S-NBH56(OHARA)
26 23.861 6.000 1.49710 81.56 M-FCD1(HOYA)
27* -57.300 FB
＊は回転対称非球面である。
（表４７）
面番号 K A4 A6 A8 A10
6 0 7.91690E-06 -8.06890E-09 7.35877E-12 -5.59588E-15
21 0 -4.18450E-06 3.53827E-09 0.00000E+00 0.00000E+00
27 0 9.39673E-06 3.24717E-09 1.77693E-11 0.00000E+00
（表４８）
D1 D2 D3 D4 BF
短焦点距離端 f=16.45 1.270 6.004 26.148 13.059 35.953
中間焦点距離 f=28.252 16.323 8.900 11.033 7.098 49.900
長焦点距離端 f=48.520 31.792 10.354 2.505 4.187 66.845
（表４９）
群 焦点距離
第１レンズ群 131.3
第２レンズ群 -31.20
第３レンズ群 -58.08
第４レンズ群 57.04
第５レンズ群 46.85
第１～第３レンズ群 短焦点距離端：-20.29、長焦点距離端：-27.72
後続レンズ群 短焦点距離端：36.81、長焦点距離端：32.80
（表５０）
（１）２６＜νｄＧｐ
正レンズ３２Ｄ（正レンズＧｐ）：31.31
（２）１．８＜Ｎｄ３ｐ：1.90366
（３）１．６５＜ＮｄＧｐ
正レンズ３２Ｄ（正レンズＧｐ）：1.90366
（４）０．１＜ｆ２／ｆ３＜１．０：0.54
（５）０．１＜Ｒ３ｇｆ／Ｒ２ｇｌ＜１０．０：0.67
（６）１＜Ｎｄｐ／Ｎｄｎ＜１．５：1.06
（７）Ｎ３ａ＞１．７：1.854
（８）０．５＜｜ｆＮ／ｆｒｍ｜＜２．５：-
（９）０．６＜Ｄ１／Ｄ２＜１．０：0.71
（１０）－２０＜ｆ１／ｆ２３ｔ＜－６：-8.47
（１１）０．２０＜Ｄ（２Ｒ－３Ｆ）Ｔ／Ｄ（２Ｆ－３Ｒ）Ｔ＜０．６０：0.32
（１２）２．０＜｜ｆ３／ｆｆｗ｜＜５．０：2.86
（１３）１．０＜｜ｆ３／ｆｆｔ｜＜４．０：2.09
（１４）１．５＜Ｂｆｗ／Ｙａ＜４．０：2.52
（１５）１．５＜Ｂｆｗ／ｆｗ＜４．０：2.18
（１６）０．３＜ｆ４／ｆ６＜０．９：-
（１７）１．４＜ν３ｎ／ν３ｐ＜３．０：1.49
（１８）２．５＜ｆ１／ｆｗ＜６．０：7.97
（１９）２．０＜ｆｒｗ／Ｙａ＜３．５：2.58
（２０）０．２＜Ｍ１／ｆ１＜０．６：0.25
（２１）１．００＜（１－Ｍｔ＾２）×ＭＲｔ＾２＜８．００：2.47
f=16.45～28.25～48.52、F=2.9～2.9～2.9、w=42.0～26.3～16.0、Ya=14.24
面番号 R D Nd νd 硝種（硝材）
1 300.000 2.170 1.89286 20.36 S-NPH4(OHARA)
2 105.831 5.600 1.71299 53.87 S-LAL8(OHARA)
3 748.550 0.150
4 72.109 4.900 1.71700 47.93 S-LAM3(OHARA)
5 266.864 D1
6* 78.790 0.100 1.52972 42.53 光学樹脂
7 60.000 1.500 1.88300 40.80 TAFD30(HOYA)
8 17.488 8.359
9 -45.000 1.200 1.80400 46.53 S-LAH65VS(OHARA)
10 46.803 6.987 1.85478 24.80 S-NBH56(OHARA)
11 -49.429 D2
12 -33.265 0.900 1.80400 46.53 S-LAH65VS(OHARA)
13 30.233 2.934 1.90366 31.31 TAFD25(HOYA)
14 -260.986 D3
15 絞り 1.400
16 61.905 4.000 1.72000 46.02 S-LAM61(OHARA)
17 -168.572 0.200
18 32.382 5.900 1.49700 81.55 S-FPL51(OHARA)
19 -67.943 1.200 2.00100 29.13 TAFD55(HOYA)
20 122.065 D4
21* 51.218 3.000 1.69350 53.19 L-LAL13(OHARA)
22 110.800 9.285
23 46.472 4.000 1.85896 22.73 S-NPH5(OHARA)
24 -243.446 0.200
25 -7538.335 1.100 1.85478 24.80 S-NBH56(OHARA)
26 23.861 6.000 1.49710 81.56 M-FCD1(HOYA)
27* -57.300 FB
＊は回転対称非球面である。
（表４７）
面番号 K A4 A6 A8 A10
6 0 7.91690E-06 -8.06890E-09 7.35877E-12 -5.59588E-15
21 0 -4.18450E-06 3.53827E-09 0.00000E+00 0.00000E+00
27 0 9.39673E-06 3.24717E-09 1.77693E-11 0.00000E+00
（表４８）
D1 D2 D3 D4 BF
短焦点距離端 f=16.45 1.270 6.004 26.148 13.059 35.953
中間焦点距離 f=28.252 16.323 8.900 11.033 7.098 49.900
長焦点距離端 f=48.520 31.792 10.354 2.505 4.187 66.845
（表４９）
群 焦点距離
第１レンズ群 131.3
第２レンズ群 -31.20
第３レンズ群 -58.08
第４レンズ群 57.04
第５レンズ群 46.85
第１～第３レンズ群 短焦点距離端：-20.29、長焦点距離端：-27.72
後続レンズ群 短焦点距離端：36.81、長焦点距離端：32.80
（表５０）
（１）２６＜νｄＧｐ
正レンズ３２Ｄ（正レンズＧｐ）：31.31
（２）１．８＜Ｎｄ３ｐ：1.90366
（３）１．６５＜ＮｄＧｐ
正レンズ３２Ｄ（正レンズＧｐ）：1.90366
（４）０．１＜ｆ２／ｆ３＜１．０：0.54
（５）０．１＜Ｒ３ｇｆ／Ｒ２ｇｌ＜１０．０：0.67
（６）１＜Ｎｄｐ／Ｎｄｎ＜１．５：1.06
（７）Ｎ３ａ＞１．７：1.854
（８）０．５＜｜ｆＮ／ｆｒｍ｜＜２．５：-
（９）０．６＜Ｄ１／Ｄ２＜１．０：0.71
（１０）－２０＜ｆ１／ｆ２３ｔ＜－６：-8.47
（１１）０．２０＜Ｄ（２Ｒ－３Ｆ）Ｔ／Ｄ（２Ｆ－３Ｒ）Ｔ＜０．６０：0.32
（１２）２．０＜｜ｆ３／ｆｆｗ｜＜５．０：2.86
（１３）１．０＜｜ｆ３／ｆｆｔ｜＜４．０：2.09
（１４）１．５＜Ｂｆｗ／Ｙａ＜４．０：2.52
（１５）１．５＜Ｂｆｗ／ｆｗ＜４．０：2.18
（１６）０．３＜ｆ４／ｆ６＜０．９：-
（１７）１．４＜ν３ｎ／ν３ｐ＜３．０：1.49
（１８）２．５＜ｆ１／ｆｗ＜６．０：7.97
（１９）２．０＜ｆｒｗ／Ｙａ＜３．５：2.58
（２０）０．２＜Ｍ１／ｆ１＜０．６：0.25
（２１）１．００＜（１－Ｍｔ＾２）×ＭＲｔ＾２＜８．００：2.47
【0156】
【0157】
デジタルカメラ１００は、カメラボディ（筐体）１０１と、撮影レンズ１０２と、ファインダ１０３と、フラッシュ１０４と、シャッタボタン１０５と、電源ボタン１０６と、液晶モニタ１０７と、操作ボタン１０８と、メモリカードスロット１０９と、ズームスイッチ１１０とを有している。
【0158】
カメラボディ１０１は、デジタルカメラ１００の各構成要素を収納する。撮影レンズ１０２は、例えば、本実施形態のズームレンズをレンズ鏡筒及び／又は交換レンズに組み込んでユニット化したものである。ファインダ１０３は、被写体や構図を決めるための覗き窓である。フラッシュ１０４は、夜間撮影や暗所撮影の際に閃光を発するものである。シャッタボタン１０５は、デジタルカメラ１００による撮影を実行するための物理スイッチである。電源ボタン１０６は、デジタルカメラ１００の電源のオンオフを切り替えるための物理スイッチである。液晶モニタ１０７は、デジタルカメラ１００による撮影画像等を表示する。操作ボタン１０８は、デジタルカメラ１００の撮影モード等を設定するための物理スイッチである。メモリカードスロット１０９は、デジタルカメラ１００による撮影画像等を記憶するメモリカード（図示略）を差し込むためのスロットである。ズームスイッチ１１０は、短焦点距離端と長焦点距離端の間での変倍（ズーミング）を行うための物理スイッチである。ズームスイッチ１１０を操作することにより、本実施形態のズームレンズのレンズ群間隔が適宜変更される。
【0159】
デジタルカメラ１００は、カメラボディ１０１の内部の機能構成要素として、中央演算装置１１１と、画像処理装置１１２と、受光素子１１３と、信号処理装置１１４と、半導体メモリ１１５と、通信カード１１６とを有している。
【0160】
中央演算装置１１１は、デジタルカメラ１００の内部における各種の演算処理を行う。画像処理装置１１２は、デジタルカメラ１００による撮影画像に対して各種の画像処理を行う。受光素子１１３は、測光処理に利用される外部の光を取り入れて受光する。信号処理装置１１４は、撮影指示信号や画像処理信号等の各種の信号処理を行う。半導体メモリ１１５は、デジタルカメラ１００による撮影画像の一時記憶領域を構成する。通信カード１１６は、外部装置（図示略）との無線通信等を可能にするためのものである。
【0161】
本実施形態のズームレンズ、レンズ鏡筒、交換レンズ及び撮像装置によれば、小型・高性能と大口径とを両立することができる。また、オートフォーカスの小型化・静粛化を実現することができる。例えば、小型で高性能でありながら、Ｆナンバーが３より小さい大口径であって、３５ｍｍフィルム換算で２４～７０ｍｍ相当あるいは２８～１５０ｍｍ相当のズーム域を網羅することができる。また、オートフォーカスの小型化・静粛化に好適な小型フォーカス群構成を採ることができる。
【0162】
ここで説明したデジタルカメラ１００の構成はあくまで一例であり、種々の設計変更が可能である（デジタルカメラ１００の具体的態様には自由度がある）。
【0163】
本実施形態のズームレンズは、上述したデジタルカメラ１００以外であっても、例えば、交換レンズ、携帯情報端末装置、ビデオカメラ、銀塩カメラ、光学センサ、投影光学系（プロジェクタ）等に適用することができる。
【符号の説明】
【0164】
ＧＦ 前側レンズ群
ＧＲ 後続レンズ群
Ｇ１ 第１レンズ群
Ｇ２ 第２レンズ群
２３ ２３Ａ ２３Ｂ ２３Ｃ 正レンズ（Ｇｐ）
Ｇ３ 第３レンズ群（フォーカスレンズ群）
３２ ３２Ａ ３２Ｄ 正レンズ（Ｇｐ）
Ｇ４ 第４レンズ群（第Ｎレンズ群）
Ｇ５ 第５レンズ群（第Ｎレンズ群）
Ｇ６ 第６レンズ群（第Ｎレンズ群）
Ｇ７ 第７レンズ群
１００ デジタルカメラ（撮像装置）
１０２ 撮影レンズ（レンズ鏡筒、交換レンズ）
ＧＲ 後続レンズ群
Ｇ１ 第１レンズ群
Ｇ２ 第２レンズ群
２３ ２３Ａ ２３Ｂ ２３Ｃ 正レンズ（Ｇｐ）
Ｇ３ 第３レンズ群（フォーカスレンズ群）
３２ ３２Ａ ３２Ｄ 正レンズ（Ｇｐ）
Ｇ４ 第４レンズ群（第Ｎレンズ群）
Ｇ５ 第５レンズ群（第Ｎレンズ群）
Ｇ６ 第６レンズ群（第Ｎレンズ群）
Ｇ７ 第７レンズ群
１００ デジタルカメラ（撮像装置）
１０２ 撮影レンズ（レンズ鏡筒、交換レンズ）
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
【図6】
【図7】
【図8】
【図9】
【図10】
【図11】
【図12】
【図13】
【図14】
【図15】
【図16】
【図17】
【図18】
【図19】
【図20】
【図21】
【図22】
【図23】
【図24】
【図25】
【図26】
【図27】
【図28】
【図29】
【図30】
【図31】
【図32】
【図33】
【図34】
【図35】
【図36】
【図37】
【図38】
【図39】
【図40】
【図41】
【図42】