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特許7593530圧延材

書誌要約請求の範囲詳細な説明課題実施例実施するための形態図面の説明

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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】特許公報(B2)

(11)【特許番号】

(24)【登録日】2024-11-25

(45)【発行日】2024-12-03

(54)【発明の名称】圧延材

(51)【国際特許分類】

C22C 14/00 20060101AFI20241126BHJP

C22F 1/18 20060101ALI20241126BHJP

C22F 1/00 20060101ALN20241126BHJP

【ＦＩ】

C22C14/00 Z

C22F1/18 H

C22F1/00 623

C22F1/00 630K

C22F1/00 673

C22F1/00 630C

C22F1/00 630G

C22F1/00 602

C22F1/00 682

C22F1/00 691A

C22F1/00 691B

C22F1/00 694A

C22F1/00 685Z

C22F1/00 686Z

【請求項の数】 8

(21)【出願番号】P 2024515960

(86)(22)【出願日】2023-04-14

(86)【国際出願番号】 JP2023015144

(87)【国際公開番号】W WO2023214503

(87)【国際公開日】2023-11-09

【審査請求日】2024-03-12

(31)【優先権主張番号】P 2022075897

(32)【優先日】2022-05-02

(33)【優先権主張国・地域又は機関】JP

【早期審査対象出願】

(73)【特許権者】

【識別番号】000005083

【氏名又は名称】株式会社プロテリアル

(74)【代理人】

【識別番号】100104433

【弁理士】

【氏名又は名称】宮園博一

(72)【発明者】

【氏名】堀部孝広

(72)【発明者】

【氏名】加藤公康

【審査官】河口展明

(56)【参考文献】

【文献】特開２００３－０５５７４９（ＪＰ，Ａ）

【文献】特開２０１０－１１１９２８（ＪＰ，Ａ）

【文献】特開２００７－３１４８３４（ＪＰ，Ａ）

【文献】特開２００９－２２８０５３（ＪＰ，Ａ）

【文献】特開２０００－２３９８００（ＪＰ，Ａ）

【文献】E-Metals，β１５３（１５Ｖ－３Ｃｒ－３Ａｌ－３Ｓｎ）板－チタン合金板，β１５３（１５Ｖ－３Ｃｒ－３Ａｌ－３Ｓｎ）板－チタン合金板，日本，E-Metals，2021年，https://www.e-metals.net/product/200821/

【文献】チタンクリエーター福井，ベータチタン（Ｔｉ－１５Ｖ－３Ｃｒ－３Ｓｎ－３Ａｌ）の平線（テープ加工），ベータチタン（Ｔｉ－１５Ｖ－３Ｃｒ－３Ｓｎ－３Ａｌ）の平線（テープ加工），日本，チタンクリエーター福井，2023年06月08日，https://tic-fukui.jp/1664

【文献】チタンクリエーター福井，β－Ｔｉ１５－３－３－３（ベータチタン（Ｔｉ－１５Ｖ－３Ｃｒ－３Ｓｎ－３Ａｌ），β－Ｔｉ１５－３－３－３（ベータチタン（Ｔｉ－１５Ｖ－３Ｃｒ－３Ｓｎ－３Ａｌ），日本，チタンクリエーター福井，2023年06月08日，https://tic-fukui.jp/1156

【文献】ＭＭ－Ｌａｂ．，チタンの合金について，チタン素材について，日本，ＭＭ－Ｌａｂ．，2021年，https://www.atuen.com/mml/entry510.html

【文献】新家光雄、小林俊郎、本田弘之、大薮行俊，Ti-15V-3Cr-3Sn-3Al合金の強度・靱性と加工熱処理，鉄と鋼，７８年／１２号，日本，一般社団法人日本鉄鋼協会，1992年，１８６２－１８６９，https://www.jstage.jst.go.jp/article/tetsutohagane1955/78/12/78_12_1862/_pdf

【文献】一般社団法人日本チタン協会，物理的性質，日本，一般社団法人日本チタン協会，2017年，http://www.titan-japan.com/technology/physical_properties.html

【文献】ＮＧＫファインモールド，ベリリウム銅の形状、用途、関連規格、各種ベリリウム銅合金の化学成分、特性，製品紹介素材（ベリリウム銅），日本，ＮＧＫファインモールド，2023年06月08日，https://www.ngk-fine-molds.co.jp/seihin/sozai/techdata/

(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)

Ｃ２２Ｃ３８／００－３８／６０

Ｃ２２Ｃ１４／００

Ｃ２２Ｃ９／００－９／１０

Ｃ２２Ｆ１／１８

Ｃ２２Ｆ１／００

Ｂ２１Ｂ３／００

Ｇ０９Ｆ９／００－９／４６

(57)【特許請求の範囲】

【請求項1】

屈曲または湾曲が可能な部材に用いられる圧延材であって、
合金または純金属により構成され、
以下の式（１）で求められる値を繰り返しの曲げに対する耐久性の指標値とするとき、前記指標値が０．０１４ＨＶ／ＧＰａ以上であり、
厚さが０．０３ｍｍ以下であるとともに、屈曲または湾曲可能な曲げ半径の実測値の最大値が、２．１ｍｍ以下である、圧延材。

【数1】

【請求項2】

前記指標値が、０．０１９ＨＶ／ＧＰａ以上である、請求項１に記載の圧延材。

【請求項3】

前記純金属は、純チタンである、請求項１に記載の圧延材。

【請求項4】

前記合金は、ベータ型チタン合金、オーステナイト系ステンレス、または、ベリリウム銅である、請求項１に記載の圧延材。

【請求項5】

前記合金が前記ベータ型チタン合金であって、
前記ベータ型チタン合金は、１４．０質量％以上１６．０質量％以下のＶと、２．５質量％以上３．５質量％以下のＣｒと、２．５質量％以上３．５質量％以下のＳｎと、２．５質量％以上３．５質量％以下のＡｌとから構成される、請求項４に記載の圧延材。

【請求項6】

以下の式（２）で求められる値を圧延材が屈曲可能または湾曲可能な最小曲げ半径の予測値とするとき、圧延材の厚さが０．０３ｍｍの場合に前記最小曲げ半径の予測値が２．１４ｍｍ以下である、請求項１に記載の圧延材。

【数2】

【請求項7】

表示装置の表示部を支持する屈曲または湾曲が可能な支持部材に用いられる、請求項１に記載の圧延材。

【請求項8】

前記指標値が、０．０１４ＨＶ／ＧＰａ以上０．０２９ＨＶ／ＧＰａ以下である、請求項１に記載の圧延材。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

この発明は、圧延材に関し、特に、屈曲または湾曲が可能な部材に用いられる圧延材に関する。

【背景技術】

【0002】

従来、屈曲または湾曲が可能な部材が知られている（特許文献１参照）。

【0003】

たとえば、特開２０１６－５９０３０号公報には、フレキシブルディスプレイと、フレキシブルディスプレイを支持する支持部材とを備える、フレキシブルディスプレイ装置が記載されている。特開２０１６－５９０３０号公報では、支持部材は、金属板状の本体を含み、フレキシブルディスプレイとともに弾性変形して屈曲または湾曲が可能に構成されている。この金属板状の本体を含む支持部材は、フレキシブルディスプレイとともに繰り返し曲げられる。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0004】

【文献】特開２０１６－５９０３０号公報

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0005】

ここで、上記特開２０１６－５９０３０号公報には開示されていないが、デザイン性と省スペース化との観点から、たとえば、支持部材の本体の金属板のような、フレキシブルディスプレイとともに弾性変形して屈曲または湾曲が可能に構成される部材には、その部材を曲げる曲げ半径を、より小さくすることが望まれている。しかしながら、曲げ半径を小さくすることに伴い、その部材（金属板）にかかる曲げ応力が大きくなる。そのため、繰り返しの曲げによって、その部材（金属板）にかかる曲げ応力に対する耐久性に優れる部材が求められている。

【0006】

この発明は、上記のような課題を解決するためになされたものであり、この発明の１つの目的は、弾性変形による繰り返しの曲げによって金属板（圧延材）にかかる曲げ応力に対する耐久性に優れる圧延材を提供することである。

【課題を解決するための手段】

【0007】

本願発明者は、上記課題を解決するために鋭意検討した結果、弾性変形による繰り返しの曲げに対する耐久性を向上させるためには、繰り返しの曲げによる応力が多くの回数かかったとしても破断に至らない疲労限度を大きくするとともに、応力による歪の大きさを表す弾性係数を小さくすることが効果的であることを見出した。そして、本発明を完成させた。

【0008】

すなわち、この発明の一の局面による圧延材は、屈曲または湾曲が可能な部材に用いられる圧延材であって、合金または純金属により構成され、以下の式（１）で求められる値を繰り返しの曲げに対する耐久性の指標値とするとき、指標値が０．０１４ＨＶ／ＧＰａ以上であり、厚さが０．０３ｍｍ以下であるとともに、屈曲または湾曲可能な曲げ半径の実測値の最大値が、２．１ｍｍ以下である。

【数1】

【0009】

この発明の一の局面による圧延材は、指標値＝（０．００４８×ビッカース硬さ＋０．２１）÷弾性係数を繰り返しの曲げに対する耐久性の指標値とするとき、この指標値が０．０１４ＨＶ／ＧＰａ以上である。ここで、０．００４８×ビッカース硬さ＋０．２１は、疲労限度の値とみなすことができることを本願発明者は見出している。そのため、この指標値が０．０１４ＨＶ／ＧＰａ以上である場合は、疲労限度が十分に大きくなり、繰り返しの曲げに対する耐久性を高くすることができる。また、弾性係数は、曲げ応力による歪の大きさを表すため、弾性係数を小さくすることにより歪が小さくなり繰り返しの曲げに起因する破断が生じることを抑制することができる。この結果、繰り返しの曲げによって圧延材にかかる曲げ応力に対する耐久性に優れる圧延材を得ることができる。また、厚さが０．０３ｍｍ以下であるとともに、屈曲または湾曲可能な曲げ半径の実測値の最大値が、２．１ｍｍ以下である。これにより、圧延材の厚さが十分小さいとともに、曲げ半径を十分に小さくすることができるため、屈曲式または湾曲式の携帯用機器に圧延材を用いることができる。

【0010】

上記一の局面による圧延材において、好ましくは、指標値が、０．０１９ＨＶ／ＧＰａ以上である。このように構成すれば、繰り返しの曲げに対する耐久性が十分に大きいため、曲げ半径をさらに小さくすることができることを本願発明者は後述する実験により見出している。

【0011】

上記一の局面による圧延材において、好ましくは、純金属は、純チタンである。このように構成すれば、純チタンを用いることにより、指標値を０．０１４ＨＶ／ＧＰａ以上にすることが可能であることを本願発明者は後述する実験により見出している。

【0012】

上記一の局面による圧延材において、好ましくは、合金は、ベータ型チタン合金、オーステナイト系ステンレス、または、ベリリウム銅である。このように構成すれば、ベータ型チタン合金、オーステナイト系ステンレス、または、ベリリウム銅を用いることにより、指標値を０．０１４ＨＶ／ＧＰａ以上にすることが可能であることを本願発明者は後述する実験により見出している。

【0013】

この場合、好ましくは、合金がベータ型チタン合金であって、ベータ型チタン合金は、１４．０質量％以上１６．０質量％以下のＶと、２．５質量％以上３．５質量％以下のＣｒと、２．５質量％以上３．５質量％以下のＳｎと、２．５質量％以上３．５質量％以下のＡｌとから構成される。このように構成すれば、圧延材の指標値を０．０１４ＨＶ／ＧＰａ以上にすることが可能であるとともに、たとえば、厚さが０．０３ｍｍの圧延材の曲げ半径を３ｍｍ以下にすることが可能であることを本願発明者は後述する実験により見出している。

【0014】

上記一の局面による圧延材において、好ましくは、以下の式（２）で求められる値を圧延材が屈曲可能または湾曲可能な最小曲げ半径の予測値とするとき、圧延材の厚さが０．０３ｍｍの場合に最小曲げ半径の予測値が２．１４ｍｍ以下である。
最小曲げ半径＝（厚さ×弾性係数）÷（０．００４８×ビッカース硬さ＋０．２１）・・・（２）

【0015】

このように構成すれば、最小曲げ半径の予測値が２．１４ｍｍ以下になるように弾性係数またはビッカース硬さを調整することにより、曲げ半径を小さくすることが可能である。また、最小曲げ半径を予測することにより、実験を行わなくとも圧延材を折り曲げまたは屈曲が可能と考えられる最小曲げ半径の値を得ることができるため、容易に所望の圧延材を設計することができる。

【0016】

上記一の局面による圧延材において、好ましくは、圧延材は、表示装置の表示部を支持する屈曲または湾曲が可能な支持部材に用いられる。このように構成すれば、表示部の繰り返しの曲げ変形に伴って屈曲または湾曲を繰り返す支持部材の繰り返しの曲げに対する耐久性を向上させることができる。

【0018】

上記一の局面による圧延材において、好ましくは、指標値が、０．０１４ＨＶ／ＧＰａ以上０．０２９ＨＶ／ＧＰａ以下である。指標値をこの範囲にすれば、曲げ半径を十分に小さくできることを本願発明者は後述する実験で知得している。

【発明の効果】

【0019】

本発明によれば、弾性変形による繰り返しの曲げによって圧延材（金属板）にかかる曲げ応力に対する耐久性に優れる圧延材を提供することが可能である。

【図面の簡単な説明】

【0020】

【図1】本発明の実施形態による圧延材を示す図である。

【図2】屈曲が可能な表示装置の一例を示す図である。

【図3】湾曲が可能な表示装置の一例を示す図である。

【図4】ビッカース硬さと疲労限度との関係を示すグラフである。

【図5】圧延材の製造方法を説明するための図である。

【図6】ロール方向および幅方向を説明するための図である。

【図7】指標値と、曲げ半径との関係を示すグラフである。

【発明を実施するための形態】

【0021】

以下、本発明の実施形態を図面に基づいて説明する。

【0022】

（圧延材の構成）
まず、図１を参照して、本発明の一実施形態による圧延材１００について説明する。

【0023】

図１に示すように、圧延材１００は、合金または純金属により構成されている。合金としては、チタン合金、ステンレス、または銅合金である。純金属は、ＴＲ２７０Ｃなどの純チタンである。

【0024】

チタン合金は、立体構造として体心立方晶を有するベータ型チタン合金である。ベータ型チタン合金は、チタン（Ｔｉ）に加えて、バナジウム（Ｖ）、モリブデン（Ｍｏ）、ニオブ（Ｎｂ）のうち少なくとも１つを含む。ベータ型チタン合金は、たとえば、１４．０質量％以上１６．０質量％以下のＶと、２．５質量％以上３．５質量％以下のＣｒと、２．５質量％以上３．５質量％以下のＳｎと、２．５質量％以上３．５質量％以下のＡｌとから構成され、質量％で、Ｔｉ－１５Ｖ－３Ｃｒ－３Ｓｎ－３Ａｌなどが挙げられる。

【0025】

その他のベータ型チタン合金としては、たとえば、質量％で、Ｔｉ－１５Ｍｏ－５Ｚｒ、Ｔｉ－１５Ｍｏ－５Ｚｒ－３Ａｌ、Ｔｉ－１１．５Ｍｏ－６Ｚｒ－４．５Ｓｎ、Ｔｉ－４Ｍｏ－８Ｖ－６Ｃｒ－３Ａｌ－４Ｚｒ、Ｔｉ－１３Ｖ－１１Ｃｒ－３Ａｌ、Ｔｉ－２９Ｎｂ－１３Ｔａ－４．６Ｚｒ、Ｔｉ－３６Ｎｂ－２Ｔａ－３Ｚｒ－０．３Ｏ、Ｔｉ－５Ｆｅ－３Ｎｂ－３Ｚｒなどが挙げられる。

【0026】

ステンレスとしては、オーステナイト系ステンレスを含む。オーステナイト系ステンレスとしては、ＳＵＳ３０１と、ＳＵＳ３１６Ｌと、質量％でＦｅ－１９Ｃｒ－１１Ｍｎ－６Ｎｉ－０．３５Ｎ－０．０９Ｃ（ＹＵＳ１３０Ｓ）を含む。銅合金は、ベリリウム銅合金を含む。

【0027】

圧延材１００は、弾性変形による屈曲または湾曲が可能な部材に用いられる。圧延材１００の厚さは、好ましくは、０．０３ｍｍ以下であり、さらに好ましくは、０．０２ｍｍ以下である。

【0028】

本実施形態による圧延材１００は、弾性変形による繰り返しの曲げによって内部に応力が生じるが、その応力によって破壊（疲労破壊）に到るまでの繰り返し数（曲げ回数）が大きくなるように、疲労限度が大きいほうが好ましい。

【0029】

本実施形態では、以下の式（１）で求められる値を繰り返しの曲げに対する耐久性の指標値とする。指標値は、０．０１４ＨＶ／ＧＰａ以上である。指標値は、好ましくは、０．０１９ＨＶ／ＧＰａ以上である。また、指標値は、０．０１４ＨＶ／ＧＰａ以上０．０２９ＨＶ／ＧＰａ以下の範囲に設定されてもよい。
指標値＝（０．００４８×ビッカース硬さ＋０．２１）÷弾性係数・・・（１）

【0030】

本実施形態では、以下の式（２）で求められる値を圧延材１００が弾性変形による屈曲可能または湾曲可能な最小曲げ半径の予測値とする。本願発明では、圧延材１００の厚さが０．０３ｍｍの場合に最小曲げ半径の予測値が２．１４ｍｍ以下となるように、弾性係数とビッカース硬さとが調整される。
最小曲げ半径＝（厚さ×弾性係数）÷（０．００４８×ビッカース硬さ＋０．２１）・・・（２）

【0031】

本実施形態では、好ましくは、圧延材１００の最小曲げ半径が２．１ｍｍ以下、より好ましくは、１．５ｍｍ以下である。曲げる方向は、ロール方向でもよく、幅方向でもよい。なお、図６に示すように、ローラ１１によって圧延材１００が圧延される方向をロール方向（ＲＤ）とし、ロール方向と直交する方向を幅方向（ＴＤ）とする。

【0032】

本実施形態では、圧延材１００の厚さが、０．０３ｍｍ以下であるとともに、弾性変形による屈曲または湾曲可能な曲げ半径の実測値の最大値が、２．１ｍｍ以下であるのが好ましい。

【0033】

図２および図３に示すように、圧延材１００は、通信機器、テレビ、または、コンピュータを含む表示装置２００に用いられる。表示装置２００は、表示部１と、表示部１を支持する支持部材２とを備える。表示部１は、有機ＥＬ（Ｅｌｅｃｔｒｏ－Ｌｕｍｉｎｅｓｃｅｎｃｅ）を利用して画像を表示する。支持部材２は、圧延材１００により構成される。表示装置２００は、弾性変形による屈曲または湾曲が可能である。

【0034】

図２に示すように、弾性変形による屈曲が可能な表示装置２００は、表示部１および支持部材２１が屈曲するため、折り畳むことが可能である。図２の場合、圧延材１００を表示部１の周囲を囲むような枠状に形成することにより、支持部材２１が製造される。

【0035】

図３に示すように、弾性変形による湾曲が可能な表示装置２００は、表示部１および支持部材２２が湾曲するため、軸部３を中心に巻き取ることが可能である。図３の場合、圧延材１００をシート状に形成することにより、支持部材２２が製造される。

【0036】

図４に基づいて、上記式（１）および（２）について説明する。本願発明者は、厚さ０．０３ｍｍ（３０μｍ）のチタン合金（圧延材）を用意し、曲げ半径１．２ｍｍで曲げた際のチタン合金（圧延材）の表面応力の値が９００ＭＰａになる場合の疲労限度を破壊が生じない疲れ強さとして設定して、疲労限度（ＧＰａ）とビッカース硬さ（ＨＶ）との関係をプロットした。その結果、疲労限度とビッカース硬さとの間に比例関係が成り立ち、疲労限度σ´＝（０．００２４×ビッカース硬さ＋０．１０２８）・・・式（３）という関係式が成り立つことを見出した。なお、この式（３）の実測値の誤差を示す決定計数Ｒ^２は、０．９８１８となり、１に近い値のため誤差が少なく、妥当な式であるといえる。

【0037】

ここで、最大曲げ応力σは、σ＝ｔ×Ｅ／２ρ・・・式（４）で表される。式中、ｔは、圧延材１００の厚さであり、Ｅは、圧延材１００の弾性係数であり、ρは曲げ半径である。本願発明者は、最大曲げ応力σと疲労限度σ´とが等しい時の曲げ半径ρが２０万回繰り返しに耐久する最小の曲げ半径ρであると設定した。そして、式（３）と式（４）とからｔ×Ｅ／２ρ＝（０．００２４×ビッカース硬さ＋０．１０２８）という式（５）を導き、式（５）を変形して、ρ＝ｔ×Ｅ／（０．００４８×ビッカース硬さ＋０．２０５６）という式を導き出した。そして、０．２０５６の小数第３位を四捨五入し０．２１として、最小曲げ半径の予測式である式（２）を導き出した。また、（０．００４８×ビッカース硬さ＋０．２１）が大きいほど弾性変形による繰り返しの曲げに対する耐久性が高くなり、弾性係数が小さいほうが変形しやすく繰り返し曲げることが容易となるため、（０．００４８×ビッカース硬さ＋０．２１）÷弾性係数を指標値として設定した。

【0038】

（圧延材の製造方法）
図５に示すように、圧延材１００は、合金または純金属に対して、ローラ１１により第１圧延をした後、調質処理を行うことにより、指標が０．０１４ＨＶ以上になるように調整される。調質処理は、圧延と、焼鈍や時効処理などの熱処理とを含み、いずれかの工程を単独で行ってもよく、組み合わせて行ってもよい。たとえば、圧延のみを圧延率９０％以上になるように行う。また、７５０℃以上８５０℃以下の温度で１分間焼鈍を行ってもよい。また、圧延率６０％以上になるように圧延した後に４５０℃で１分以上４時間以下の範囲で熱処理を行ってもよい。

【0039】

＜本実施形態の効果＞
本実施形態では、以下のような効果を得ることができる。

【0040】

本実施形態では、圧延材１００は、合金または純金属により構成され、屈曲または湾曲が可能な部材に用いられる圧延材１００であって、合金または純金属により構成され、以下の式（１）で求められる値を繰り返しの曲げに対する耐久性の指標値とするとき、前記指標値が０．０１４ＨＶ／ＧＰａ以上である。
指標値＝（０．００４８×ビッカース硬さ＋０．２１）÷弾性係数・・・（１）

【0041】

ここで、０．００４８×ビッカース硬さ＋０．２１は、疲労限度の値とみなすことができることを本願発明者は見出している。そのため、この指標値が０．０１４ＨＶ／ＧＰａ以上である場合は、疲労限度が十分に大きくなり、弾性変形による繰り返しの曲げに対する耐久性を高くすることができる。また、弾性係数は、曲げ応力による歪の大きさを表すため、弾性係数を小さくすることにより歪が小さくなり弾性変形による繰り返しの曲げに起因する破断が生じることを抑制することができる。この結果、弾性変形による繰り返しの曲げによって圧延材１００にかかる曲げ応力に対する耐久性に優れる圧延材１００を得ることができる。

【0042】

本実施形態では、指標値が、０．０１９ＨＶ／ＧＰａ以上である。これにより、弾性変形による繰り返しの曲げに対する耐久性が十分に大きいため、曲げ半径をさらに小さくすることができることを本願発明者は後述する実験により見出している。

【0043】

本実施形態では、純金属は、純チタンである。これにより、純チタンを用いることにより、指標値を０．０１４ＨＶ／ＧＰａ以上にすることが可能であることを本願発明者は後述する実験により見出している。

【0044】

本実施形態では、合金は、ベータ型チタン合金、オーステナイト系ステンレス、または、ベリリウム銅である。これにより、ベータ型チタン合金、オーステナイト系ステンレス、または、ベリリウム銅を用いることにより、指標値を０．０１４ＨＶ／ＧＰａ以上にすることが可能であるとともに、曲げ半径を３ｍｍ以下にすることが可能であることを本願発明者は後述する実験により見出している。

【0045】

本実施形態では、ベータ型チタン合金は、１４．０質量％以上１６．０質量％以下のＶと、２．５質量％以上３．５質量％以下のＣｒと、２．５質量％以上３．５質量％以下のＳｎと、２．５質量％以上３．５質量％以下のＡｌとから構成される。これにより、圧延材の指標値を０．０１４ＨＶ／ＧＰａ以上にすることが可能であるとともに、たとえば、厚さが０．０３ｍｍの圧延材の曲げ半径を３ｍｍ以下にすることが可能であることを本願発明者は後述する実験により見出している。

【0046】

本実施形態では、以下の式（２）で求められる値を圧延材が屈曲可能または湾曲可能な最小曲げ半径の予測値とするとき、圧延材の厚さが０．０３ｍｍの場合に最小曲げ半径の予測値が２．１４ｍｍ以下である。
最小曲げ半径＝（厚さ×弾性係数）÷（０．００４８×ビッカース硬さ＋０．２１）・・・（２）

【0047】

これにより、最小曲げ半径の予測値が２．１４ｍｍ以下になるように弾性係数またはビッカース硬さを調整することにより、曲げ半径を小さくすることが可能である。また、最小曲げ半径を予測することにより、実験を行わなくとも圧延材１００を弾性変形による折り曲げまたは屈曲が可能と考えられる最小曲げ半径の値を得ることができるため、容易に所望の圧延材１００を設計することができる。

【0048】

本実施形態では、圧延材１００は、表示装置２００の表示部１を支持する屈曲または湾曲が可能な支持部材２に用いられる。これにより、表示部１の弾性変形による繰り返しの曲げ変形に伴って弾性変形による屈曲または湾曲を繰り返す支持部材２の繰り返しの曲げに対する耐久性を向上させることができる。

【0049】

本実施形態では、厚さが０．０３ｍｍ以下であるとともに、屈曲または湾曲可能な曲げ半径の実測値の最大値が、２．１ｍｍ以下である。これにより、圧延材１００の厚さが十分小さいとともに、曲げ半径を十分に小さくすることができるため、屈曲式または湾曲式の携帯用機器に圧延材１００を用いることができる。

【0050】

本実施形態では、指標値が、０．０１４ＨＶ／ＧＰａ以上０．０２９ＨＶ／ＧＰａ以下である。指標値をこの範囲にすれば、弾性変形による曲げ半径を十分に小さくできることを本願発明者は後述する実験で知得している。

【0051】

［実施例］
以下に、上記実施形態に基づく比較実験（実施例および比較例）について説明する。

【0052】

表１に示すように、実施例１～２７および比較例１～４について、ビッカース硬さと弾性係数とにより、弾性変形による繰り返しの曲げに対する耐久性の指標値を算出している。

【0053】

【表1】

【0054】

表１には、実施例１～１０を示す。実施例１～１０では、圧延材１００はベータ型チタン合金から構成される。

【0055】

具体的には、表１に示すように、実施例１～８は、質量％で、Ｔｉ－１５Ｖ－３Ｃｒ－３Ｓｎ－３Ａｌからなる圧延材である。実施例９は、質量％で、Ｔｉ－１５Ｍｏ－５Ｚｒからなる圧延材である。実施例１０は、質量％で、Ｔｉ－１５Ｍｏ－５Ｚｒ－３Ａｌからなる圧延材である。

【0056】

また、実施例１～１０では、最終的な仕上げ（調質処理）が冷間圧延（第２圧延工程）である場合を、仕上記号として、Ｈで表す。最終的な仕上げ（調質処理）が焼鈍である場合を、仕上記号として、Ｏで表す。最終的な仕上げ（調質処理）において、圧延後に熱処理（たとえば保持時間が１時間を超える時効処理）が行われている場合を、仕上記号として、ＨＴで表す。

【0057】

実施例１は、Ｔｉ－１５Ｖ－３Ｃｒ－３Ｓｎ－３Ａｌからなる調質処理（圧延率９５％で圧延）後の圧延材（厚さ０．０３ｍｍ、仕上記号：Ｈ）である。実施例１では、ロール方向（圧延方向）の弾性係数を測定したところ、弾性係数が７２ＧＰａとなった。また、実施例１では、ビッカース硬さが３１６ＨＶとなった。よって、実施例１の指標値は、０．０２４０ＨＶ／ＧＰａとなる。

【0058】

実施例２は、Ｔｉ－１５Ｖ－３Ｃｒ－３Ｓｎ－３Ａｌからなる調質処理（圧延率９５％で圧延）後の圧延材（厚さ０．０３ｍｍ、仕上記号：Ｈ）である。実施例２では、幅方向（圧延方向と直交する方向）の弾性係数を測定したところ、弾性係数が９０ＧＰａとなった。また、実施例２では、ビッカース硬さが３１６ＨＶとなった。よって、実施例２の指標値は、０．０１９２ＨＶ／ＧＰａとなる。

【0059】

実施例３は、Ｔｉ－１５Ｖ－３Ｃｒ－３Ｓｎ－３Ａｌからなる調質処理（圧延率９７％で圧延）後の圧延材（厚さ０．０２ｍｍ、仕上記号：Ｈ）である。実施例３では、ロール方向（圧延方向）の弾性係数を測定したところ、弾性係数が６９ＧＰａとなった。また、実施例３では、ビッカース硬さが３２６ＨＶとなった。よって、実施例３の指標値は、０．０２５７ＨＶ／ＧＰａとなる。

【0060】

実施例４は、Ｔｉ－１５Ｖ－３Ｃｒ－３Ｓｎ－３Ａｌからなる調質処理（圧延率９７％で圧延）後の圧延材（厚さ０．０２ｍｍ、仕上記号：Ｈ）である。実施例４では、幅方向（圧延方向と直交する方向）の弾性係数を測定したところ、弾性係数が８４ＧＰａとなった。また、実施例４では、ビッカース硬さが３２６ＨＶとなった。よって、実施例４の指標値は、０．０２１１ＨＶ／ＧＰａとなる。

【0061】

実施例５は、Ｔｉ－１５Ｖ－３Ｃｒ－３Ｓｎ－３Ａｌからなる調質処理後の圧延材（厚さ０．０３ｍｍ、仕上記号：ＨＴ）である。実施例５では、調質処理として、圧延率９５％で圧延した後に４５０℃で４時間保持する時効処理を行った。実施例５では、ロール方向（圧延方向）の弾性係数を測定したところ、弾性係数が１０９ＧＰａとなった。また、実施例５では、ビッカース硬さが４８０ＨＶとなった。よって、実施例５の指標値は、０．０２３１ＨＶ／ＧＰａとなる。

【0062】

実施例６は、Ｔｉ－１５Ｖ－３Ｃｒ－３Ｓｎ－３Ａｌからなる調質処理後の圧延材（厚さ０．０３ｍｍ、仕上記号：ＨＴ）である。実施例６では、調質処理として、圧延率９５％で圧延した後に４５０℃で４時間保持する時効処理を行った。実施例６では、幅方向（圧延方向と直交する方向）の弾性係数を測定したところ、弾性係数が１２１ＧＰａとなった。また、実施例６では、ビッカース硬さが４８０ＨＶとなった。よって、実施例６の指標値は、０．０２０８ＨＶ／ＧＰａとなる。

【0063】

実施例７は、Ｔｉ－１５Ｖ－３Ｃｒ－３Ｓｎ－３Ａｌからなる焼鈍（８００℃で１分間保持）後の圧延材（厚さ０．０３ｍｍ、仕上記号：Ｏ）である。実施例７では、ロール方向（圧延方向）の弾性係数を測定したところ、弾性係数が８０ＧＰａとなった。また、実施例７では、ビッカース硬さが２６２ＨＶとなった。よって、実施例７の指標値は、０．０１８３ＨＶ／ＧＰａとなる。

【0064】

実施例８は、Ｔｉ－１５Ｖ－３Ｃｒ－３Ｓｎ－３Ａｌからなる焼鈍（８００℃で１分間保持）後の圧延材（厚さ０．０３ｍｍ、仕上記号：Ｏ）である。実施例８では、幅方向（圧延方向と直交する方向）の弾性係数を測定したところ、弾性係数が９４ＧＰａとなった。また、実施例８では、ビッカース硬さが２６２ＨＶとなった。よって、実施例８の指標値は、０．０１５６ＨＶ／ＧＰａとなる。

【0065】

実施例９は、Ｔｉ－１５Ｍｏ－５Ｚｒからなる焼鈍（８５０℃で１分間保持）後の圧延材（仕上記号：Ｏ）である。実施例９の圧延材は、たとえば、ロール方向（圧延方向）の弾性係数が７８ＧＰａであり、ビッカース硬さが２８０ＨＶである。よって、実施例９の指標値は、０．０１９９ＨＶ／ＧＰａとなる。

【0066】

実施例１０は、Ｔｉ－１５Ｍｏ－５Ｚｒ－３Ａｌからなる焼鈍（８５０℃で１分間保持）後の圧延材（仕上記号：Ｏ）である。実施例１０の圧延材は、たとえば、ロール方向（圧延方向）の弾性係数が１００ＧＰａであり、ビッカース硬さが２７５ＨＶである。よって、実施例１０の指標値は、０．０１５３ＨＶ／ＧＰａとなる。

【0067】

【表2】

【0068】

表２には、実施例１１～２０を示す。実施例１１～１７において、圧延材１００はベータ型チタン合金から構成される。また、実施例１８～２０において、圧延材１００は、純Ｔｉから構成される。

【0069】

具体的には、表２に示すように、実施例１１は、質量％で、Ｔｉ－１１．５Ｍｏ－６Ｚｒ－４．５Ｓｎからなる圧延材である。実施例１２は、質量％で、Ｔｉ－４Ｍｏ－８Ｖ－６Ｃｒ－３Ａｌ－４Ｚｒからなる圧延材である。実施例１３は、質量％で、Ｔｉ－１３Ｖ－１１Ｃｒ－３Ａｌからなる圧延材である。実施例１４は、質量％で、Ｔｉ－２９Ｎｂ－１３Ｔａ－４．６Ｚｒからなる圧延材である。実施例１５および実施例１６は、質量％で、Ｔｉ－３６Ｎｂ－２Ｔａ－３Ｚｒ－０．３Ｏからなる圧延材である。実施例１７は、質量％で、Ｔｉ－５Ｆｅ－３Ｎｂ－３Ｚｒからなる圧延材である。実施例１８および実施例１９は、ＴＲ２７０Ｃ（ＪＩＳＨ４６００：２０１２）からなる圧延材である。実施例２０は、ＴＲ５５０Ｃ（ＪＩＳＨ４６００：２０１２）からなる圧延材である。

【0070】

また、実施例１１～２０では、最終的な仕上げ（調質処理）が冷間圧延（第２圧延工程）である場合を、仕上記号として、Ｈで表す。最終的な仕上げ（調質処理）が焼鈍である場合を、仕上記号として、Ｏで表す。

【0071】

実施例１１は、Ｔｉ－１１．５Ｍｏ－６Ｚｒ－４．５Ｓｎからなる焼鈍（８５０℃で１分間保持）後の圧延材（仕上記号：Ｏ）である。実施例１１の圧延材は、たとえば、ロール方向（圧延方向）の弾性係数が７９ＧＰａであり、ビッカース硬さが２４０ＨＶである。よって、実施例１１の指標値は、０．０１７２ＨＶ／ＧＰａとなる。

【0072】

実施例１２は、Ｔｉ－４Ｍｏ－８Ｖ－６Ｃｒ－３Ａｌ－４Ｚｒからなる焼鈍（７５０℃で１分間保持）後の圧延材（仕上記号：Ｏ）である。実施例１２の圧延材は、たとえば、ロール方向（圧延方向）の弾性係数が１０４ＧＰａであり、ビッカース硬さが３６７ＨＶである。よって、実施例１２の指標値は、０．０１９０ＨＶ／ＧＰａとなる。

【0073】

実施例１３は、Ｔｉ－１３Ｖ－１１Ｃｒ－３Ａｌからなる焼鈍（８００℃で１分間保持）後の圧延材（仕上記号：Ｏ）である。実施例１３の圧延材は、たとえば、ロール方向（圧延方向）の弾性係数が１０１ＧＰａであり、ビッカース硬さが３００ＨＶである。よって、実施例１３の指標値は、０．０１６３ＨＶ／ＧＰａとなる。

【0074】

実施例１４は、Ｔｉ－２９Ｎｂ－１３Ｔａ－４．６Ｚｒからなる焼鈍（８００℃で１分間保持）後の圧延材（仕上記号：Ｏ）である。実施例１４の圧延材は、たとえば、ロール方向（圧延方向）の弾性係数が６０ＧＰａであり、ビッカース硬さが２８０ＨＶである。よって、実施例１４の指標値は、０．０２５９ＨＶ／ＧＰａとなる。

【0075】

実施例１５は、Ｔｉ－３６Ｎｂ－２Ｔａ－３Ｚｒ－０．３Ｏからなる調質処理（圧延率９５％で圧延）後の圧延材（厚さ０．１０ｍｍ、仕上記号：Ｈ）である。実施例１５では、ロール方向（圧延方向）の弾性係数を測定したところ、弾性係数が７５ＧＰａとなった。また、実施例１５では、ビッカース硬さが３１３ＨＶとなった。よって、実施例１５の指標値は、０．０２２８ＨＶ／ＧＰａとなる。

【0076】

実施例１６は、Ｔｉ－３６Ｎｂ－２Ｔａ－３Ｚｒ－０．３Ｏからなる焼鈍（８５０℃で１分間保持）後の圧延材（仕上記号：Ｏ）である。実施例１６の圧延材は、たとえば、ロール方向（圧延方向）の弾性係数が５０ＧＰａであり、ビッカース硬さが２５０ＨＶである。よって、実施例１６の指標値は、０．０２８２ＨＶ／ＧＰａとなる。

【0077】

実施例１７は、Ｔｉ－５Ｆｅ－３Ｎｂ－３Ｚｒからなる焼鈍（９００℃で１分間保持）後の圧延材（仕上記号：Ｏ）である。実施例１７の圧延材は、たとえば、ロール方向（圧延方向）の弾性係数が８２ＧＰａであり、ビッカース硬さが３７５ＨＶである。よって、実施例１７の指標値は、０．０２４５ＨＶ／ＧＰａとなる。

【0078】

実施例１８は、ＴＲ２７０Ｃ（ＪＩＳＨ４６００：２０１２）からなる調質処理（圧延率９４％で圧延）後の圧延材（厚さ０．０３ｍｍ、仕上記号：Ｈ）である。実施例１８では、ロール方向（圧延方向）の弾性係数を測定したところ、弾性係数が９３ＧＰａとなった。また、実施例１８では、ビッカース硬さが２５１ＨＶとなった。よって、実施例１８の指標値は、０．０１５２ＨＶ／ＧＰａとなる。

【0079】

実施例１９は、ＴＲ２７０Ｃ（ＪＩＳＨ４６００：２０１２）からなる調質処理（圧延率９４％で圧延）後の圧延材（厚さ０．０３ｍｍ、仕上記号：Ｈ）である。実施例１９では、幅方向（圧延方向と直交する方向）の弾性係数を測定したところ、弾性係数が９５ＧＰａとなった。また、実施例１９では、ビッカース硬さが２５１ＨＶとなった。よって、実施例１９の指標値は、０．０１４９ＨＶ／ＧＰａとなる。

【0080】

実施例２０は、ＴＲ５５０Ｃ（ＪＩＳＨ４６００：２０１２）からなる調質処理（圧延率６５％で圧延）後の圧延材（厚さ０．１０ｍｍ、仕上記号：Ｈ）である。実施例２０では、ロール方向（圧延方向）の弾性係数を測定したところ、弾性係数が１０５ＧＰａとなった。また、実施例２０では、ビッカース硬さが３００ＨＶとなった。よって、実施例２０の指標値は、０．０１５７ＨＶ／ＧＰａとなる。

【0081】

【表3】

【0082】

表３には、実施例２１～２７と、比較例１～４とを示す。実施例２１～２６において、圧延材１００はステンレス鋼から構成される。また、実施例２７において、圧延材１００は、ベリリウム銅合金から構成される。また、比較例１において、圧延材は、純チタンから構成される。また、比較例２および３において、圧延材は、ステンレス鋼から構成される。また、比較例４において、圧延材は、アルミニウム合金から構成される。

【0083】

具体的には、表３に示すように、実施例２１～２３は、ＳＵＳ３０１（ＪＩＳＧ４３１３：２０１１）からなる圧延材である。実施例２４は、ＳＵＳ３１６Ｌ（ＪＩＳＧ４３０５：２０１１）からなる圧延材である。実施例２５および２６は、ＹＵＳ１３０Ｓ（質量％で、Ｆｅ－１９Ｃｒ－１１Ｍｎ－６Ｎｉ－０．３５Ｎ－０．０９Ｃ）からなる圧延材である。実施例２７は、Ｃ１７２０（ＪＩＳＨ３１３０：２０１８）からなる圧延材である。比較例１は、ＴＲ５５０Ｃ（ＪＩＳＨ４６４００：２０１２）からなる圧延材である。比較例２は、ＳＵＳ３０１（ＪＩＳＧ４３１３：２０１１）からなる圧延材である。比較例３は、ＳＵＳ３１６Ｌ（ＪＩＳＧ４３０５：２０１１）からなる圧延材である。比較例４は、Ａ５０５２（ＪＩＳＨ４０００：２０１４）からなる圧延材である。

【0084】

また、実施例２１～２６および比較例１～４では、最終的な仕上げ（調質処理）が冷間圧延（第２圧延工程）である場合を、仕上記号として、Ｈで表す。最終的な仕上げ（調質処理）が焼鈍である場合を、仕上記号として、Ｏで表す。最終的な仕上げ（調質処理）において、圧延後に熱処理（たとえば保持時間が１時間以下の時効処理）が行われている場合を、仕上記号として、ＥＨ－ＴＡで表す。また、実施例２７では、最終的な仕上げ（調質処理）において、低温でベリリウムを析出させて硬化させる処理が行われるため、仕上記号として、ＸＨＭＳで表す。

【0085】

実施例２１は、ＳＵＳ３０１（ＪＩＳＧ４３１３：２０１１）からなる調質処理後の圧延材（厚さ０．０３ｍｍ、仕上記号：ＥＨ－ＴＡ）である。実施例２１では、調質処理として、圧延率６９％で圧延した後に４５０℃で１分間保持する時効処理を行った。実施例２１では、ロール方向（圧延方向）の弾性係数を測定したところ、弾性係数が１８３ＧＰａとなった。また、実施例２１では、ビッカース硬さが６００ＨＶとなった。よって、実施例２１の指標値は、０．０１６９ＨＶ／ＧＰａとなる。

【0086】

実施例２２は、ＳＵＳ３０１（ＪＩＳＧ４３１３：２０１１）からなる調質処理後の圧延材（厚さ０．０３ｍｍ、仕上記号：ＥＨ－ＴＡ）である。実施例２２では、調質処理として、圧延率６９％で圧延した後に４５０℃で１分間保持する時効処理を行った。実施例２２では、幅方向（圧延方向と直交する方向）の弾性係数を測定したところ、弾性係数が２１１ＧＰａとなった。また、実施例２２では、ビッカース硬さが６００ＨＶとなった。よって、実施例２２の指標値は、０．０１４６ＨＶ／ＧＰａとなる。

【0087】

実施例２３は、ＳＵＳ３０１（ＪＩＳＧ４３１３：２０１１）からなる調質処理後の圧延材（厚さ０．０２ｍｍ、仕上記号：ＥＨ－ＴＡ）である。実施例２３では、調質処理として、圧延率６２％で圧延した後に４５０℃で１分間保持する時効処理を行った。実施例２３では、ロール方向（圧延方向）の弾性係数を測定したところ、弾性係数が１８２ＧＰａとなった。また、実施例２３では、ビッカース硬さが５５７ＨＶとなった。よって、実施例２３の指標値は、０．０１５８ＨＶ／ＧＰａとなる。

【0088】

実施例２４は、ＳＵＳ３１６Ｌ（ＪＩＳＧ４３０５：２０２１）からなる調質処理（圧延率６７％で圧延）後の圧延材（厚さ０．０３ｍｍ、仕上記号：Ｈ）である。実施例２４では、ロール方向（圧延方向）の弾性係数を測定したところ、弾性係数が１５５ＧＰａとなった。また、実施例２４では、ビッカース硬さが４３８ＨＶとなった。よって、実施例２４の指標値は、０．０１４９ＨＶ／ＧＰａとなる。

【0089】

実施例２５は、ＹＵＳ１３０Ｓ（Ｆｅ－１９Ｃｒ－１１Ｍｎ－６Ｎｉ－０．３５Ｎ－０．０９Ｃ）からなる調質処理（圧延率６７％で圧延）後の圧延材（厚さ０．０３ｍｍ、仕上記号：Ｈ）である。実施例２５では、ロール方向（圧延方向）の弾性係数を測定したところ、弾性係数が１７４ＧＰａとなった。また、実施例２５では、ビッカース硬さが５２０ＨＶとなった。よって、実施例２５の指標値は、０．０１５６ＨＶ／ＧＰａとなる。

【0090】

実施例２６は、ＹＵＳ１３０Ｓ（Ｆｅ－１９Ｃｒ－１１Ｍｎ－６Ｎｉ－０．３５Ｎ－０．０９Ｃ）からなる調質処理（圧延率６７％で圧延）後の圧延材（厚さ０．０３ｍｍ、仕上記号：Ｈ）である。実施例２６では、幅方向（圧延方向と直交する方向）の弾性係数を測定したところ、弾性係数が１９３ＧＰａとなった。また、実施例２６では、ビッカース硬さが５２０ＨＶとなった。よって、実施例２６の指標値は、０．０１４０ＨＶ／ＧＰａとなる。

【0091】

実施例２７は、Ｃ１７２０（ＪＩＳＨ３１３０：２０１８）からなる調質処理後の圧延材（厚さ０．０３ｍｍ、仕上記号：ＸＨＭＳ）である。実施例２７では、調質処理として、圧延率８８％で圧延した後に４５０℃で２分間保持する焼鈍を行った。実施例２７では、ロール方向（圧延方向）の弾性係数を測定したところ、弾性係数が１２７ＧＰａとなった。また、実施例２７では、ビッカース硬さが３８０ＨＶとなった。よって、実施例２７の指標値は、０．０１６０ＨＶ／ＧＰａとなる。

【0092】

比較例１は、ＴＲ５５０Ｃ（ＪＩＳＨ４６００：２０１２）からなる焼鈍（８００℃で１分間保持）後の圧延材（厚さ０．１０ｍｍ、仕上記号：Ｏ）である。比較例１では、ロール方向（圧延方向）の弾性係数を測定したところ、弾性係数が１０５ＧＰａとなった。また、比較例１では、ビッカース硬さが２３０ＨＶとなった。よって、比較例１の指標値は、０．０１２５ＨＶ／ＧＰａとなる。

【0093】

比較例２は、ＳＵＳ３０１（ＪＩＳＨ４３１３：２０１１）からなる調質処理後の圧延材（厚さ０．０２ｍｍ、仕上記号：ＥＨ－ＴＡ）である。比較例２では、調質処理として、圧延率６２％で圧延した後に４５０℃で１分間保持する時効処理を行った。比較例２では、幅方向（圧延方向と直交する方向）の弾性係数を測定したところ、弾性係数が２１１ＧＰａとなった。また、比較例２では、ビッカース硬さが５５７ＨＶとなった。比較例２の指標値は、０．０１３７ＨＶ／ＧＰａとなる。

【0094】

比較例３は、ＳＵＳ３１６Ｌ（ＪＩＳＨ４３０５：２０２１）からなる調質処理（圧延率６７％で圧延）後の圧延材（厚さ０．０３ｍｍ、仕上記号：Ｈ）である。比較例３では、幅方向（圧延方向と直交する方向）の弾性係数を測定したところ、弾性係数が１８５ＧＰａとなった。また、比較例３では、ビッカース硬さが４３８ＨＶとなった。よって、比較例３の指標値は、０．０１２５ＨＶ／ＧＰａとなる。

【0095】

比較例４は、Ａ５０５２（ＪＩＳＨ４０００：２０１４）からなる調質処理（圧延率９０％で圧延）後の圧延材（厚さ０．０３ｍｍ、仕上記号：Ｈ）である。比較例４では、ロール方向（圧延方向）の弾性係数を測定したところ、弾性係数が６８ＧＰａとなった。また、比較例４では、ビッカース硬さが１２０ＨＶとなった。よって、比較例４の指標値は、０．０１１６ＨＶ／ＧＰａとなる。

【0096】

以上の結果から、化学成分が同じ材料によって構成されている圧延材であったとしても、最終的な仕上げ（調質処理の条件など）または弾性係数の測定方向が異なると、指標値が異なる場合があるとともに、目標値を満たさない場合があることが分かった。

【0097】

表４に、実施例１～８と、実施例１８と、実施例１９と、実施例２１との圧延材１００の２０万回繰り返し曲げに耐久する最小曲げ半径の予測値と、２０万回繰り返し曲げに耐久する最小曲げ半径の実測値とを示す。なお、２０万回繰り返し曲げは、弾性変形による繰り返し曲げである。また、２０万回繰り返し曲げに耐久する最小曲げ半径の予測値は、最小曲げ半径（Ｒ）＝（厚さ×弾性係数）÷（０．００４８×ビッカース硬さ＋０．２１）で求めた。また、２０万回繰り返し曲げに耐久する最小曲げ半径の実測値は、実際に圧延材１００を曲げ半径３．０ｍｍから０．１ｍｍ刻みで小さくしていき、２０万回繰り返し曲げに耐えられなかった曲げ半径の大きさよりも０．１ｍｍ大きい半径を２０万回繰り返し曲げに耐久する最小曲げ半径の実測値とした。

【0098】

【表4】

【0099】

実施例１では、ロール方向（圧延方向）に繰り返し曲げる場合において、２０万回繰り返し曲げに耐久する最小曲げ半径の予測値が、１．２５ｍｍとなった。これに対して、実測値は１．２０ｍｍとなった。

【0100】

実施例２では、幅方向（圧延方向と直交する方向）に繰り返し曲げる場合において、２０万回繰り返し曲げに耐久する最小曲げ半径の予測値が、１．５６ｍｍとなった。これに対して、実測値は１．６０ｍｍとなった。

【0101】

実施例３では、ロール方向（圧延方向）に繰り返し曲げる場合において、２０万回繰り返し曲げに耐久する最小曲げ半径の予測値が、０．７８ｍｍとなった。これに対して、実測値は０．８０ｍｍとなった。

【0102】

実施例４では、幅方向（圧延方向と直交する方向）に繰り返し曲げる場合において、２０万回繰り返し曲げに耐久する最小曲げ半径の予測値が、０．９５ｍｍとなった。これに対して、実測値は１．００ｍｍとなった。

【0103】

実施例５では、ロール方向（圧延方向）に繰り返し曲げる場合において、２０万回繰り返し曲げに耐久する最小曲げ半径の予測値が、１．３０ｍｍとなった。これに対して、実測値は１．３０ｍｍとなった。

【0104】

実施例６では、幅方向（圧延方向と直交する方向）に繰り返し曲げる場合において、２０万回繰り返し曲げに耐久する最小曲げ半径の予測値が、１．４４ｍｍとなった。これに対して、実測値は１．５０ｍｍとなった。

【0105】

実施例７では、ロール方向（圧延方向）に繰り返し曲げる場合において、２０万回繰り返し曲げに耐久する最小曲げ半径の予測値が、１．６４ｍｍとなった。これに対して、実測値は１．７０ｍｍとなった。

【0106】

実施例８では、幅方向（圧延方向と直交する方向）に繰り返し曲げる場合において、２０万回繰り返し曲げに耐久する最小曲げ半径の予測値が、１．９２ｍｍとなった。これに対して、実測値は２．００ｍｍとなった。

【0107】

実施例１８では、ロール方向（圧延方向）に繰り返し曲げる場合において、２０万回繰り返し曲げに耐久する最小曲げ半径の予測値が、１．９７ｍｍとなった。これに対して、実測値は２．００ｍｍとなった。

【0108】

実施例１９では、幅方向（圧延方向と直交する方向）に繰り返し曲げる場合において、２０万回繰り返し曲げに耐久する最小曲げ半径の予測値が、２．０１ｍｍとなった。これに対して、実測値は２．００ｍｍとなった。

【0109】

実施例２１では、ロール方向（圧延方向）に繰り返し曲げる場合において、２０万回繰り返し曲げに耐久する最小曲げ半径の予測値が、１．７８ｍｍとなった。これに対して、実測値は１．８０ｍｍとなった。

【0110】

表５に、実施例２２～２６と、比較例２と、比較例３との圧延材１００の２０万回繰り返し曲げに耐久する最小曲げ半径の予測値と、２０万回繰り返し曲げに耐久する最小曲げ半径の実測値とを示す。なお、２０万回繰り返し曲げは、弾性変形による繰り返し曲げである。また、２０万回繰り返し曲げに耐久する最小曲げ半径の予測値は、最小曲げ半径（Ｒ）＝（厚さ×弾性係数）÷（０．００４８×ビッカース硬さ＋０．２１）で求めた。また、２０万回繰り返し曲げに耐久する最小曲げ半径の実測値は、実際に圧延材１００を曲げ半径３．０ｍｍから０．１ｍｍ刻みで小さくしていき、２０万回繰り返し曲げに耐えられなかった曲げ半径の大きさよりも０．１ｍｍ大きい半径を２０万回繰り返し曲げに耐久する最小曲げ半径の実測値とした。

【0111】

【表5】

【0112】

実施例２２では、幅方向（圧延方向と直交する方向）に繰り返し曲げる場合において、２０万回繰り返し曲げに耐久する最小曲げ半径の予測値が、２．０５ｍｍとなり、実測値は２．００ｍｍとなった。

【0113】

実施例２３では、ロール方向（圧延方向）に繰り返し曲げる場合において、２０万回繰り返し曲げに耐久する最小曲げ半径の予測値が、１．２６ｍｍとなった。これに対して、実測値は１．３０ｍｍとなった。

【0114】

実施例２４では、ロール方向（圧延方向）に繰り返し曲げる場合において、２０万回繰り返し曲げに耐久する最小曲げ半径の予測値が、２．０１ｍｍとなった。これに対して、実測値は２．１０ｍｍとなった。

【0115】

実施例２５では、ロール方向（圧延方向）に繰り返し曲げる場合において、２０万回繰り返し曲げに耐久する最小曲げ半径の予測値が、１．９３ｍｍとなった。これに対して、実測値は２．００ｍｍとなった。

【0116】

実施例２６では、幅方向（圧延方向と直交する方向）に繰り返し曲げる場合において、２０万回繰り返し曲げに耐久する最小曲げ半径の予測値が、２．１４ｍｍとなった。これに対して、実測値は２．１０ｍｍとなった。

【0117】

比較例２では、幅方向（圧延方向と直交する方向）に繰り返し曲げる場合において、２０万回繰り返し曲げに耐久する最小曲げ半径の予測値が、１．４６ｍｍとなった。これに対して、実測値は１．６０ｍｍとなった。

【0118】

比較例３では、幅方向（圧延方向と直交する方向）に繰り返し曲げる場合において、２０万回繰り返し曲げに耐久する最小曲げ半径の予測値が、２．４０ｍｍとなった。これに対して、実測値は２．３０ｍｍとなった。

【0119】

以上の結果から、最小曲げ半径＝（厚さ×弾性係数）÷（０．００４８×ビッカース硬さ＋０．２１）で求められる予測値と、実測値との差は、最大で０．１４ｍｍ（比較例２）となった。しかしながら、０．１４ｍｍ程度は誤差の範囲と考えてよく、最小曲げ半径の予測式は、実際の最小曲げ半径を設計する際に有効な式といえる。

【0120】

表６に、実施例１～８と、実施例１８と、実施例１９との圧延材１００の疲労限度を（０．００２１×ビッカース硬さ＋０．１０３）で求めた予測値と、実測値と、予測値と実測値との差（実測値－予測値）とを示す。

【0121】

【表6】

【0122】

実施例１では、ロール方向（圧延方向）に曲げる場合の予測値が０．８６１ＧＰａとなり、実測値が０．９００ＧＰａとなり、その差は＋０．０３９であった。

【0123】

実施例２では、幅方向（圧延方向と直交する方向）に曲げる場合の予測値が０．８６１ＧＰａとなり、実測値が０．８４４ＧＰａとなり、その差は－０．０１７であった。

【0124】

実施例３では、ロール方向（圧延方向）に曲げる場合の予測値が０．８８５ＧＰａとなり、実測値が０．８６３ＧＰａとなり、その差は－０．０２２であった。

【0125】

実施例４では、幅方向（圧延方向と直交する方向）に曲げる場合の予測値が０．８８５ＧＰａとなり、実測値が０．８４０ＧＰａとなり、その差は－０．０４５であった。

【0126】

実施例５では、ロール方向（圧延方向）に曲げる場合の予測値が１．２５５ＧＰａとなり、実測値が１．２５８ＧＰａとなり、その差は＋０．００３であった。

【0127】

実施例６では、幅方向（圧延方向と直交する方向）に曲げる場合の予測値が１．２５５ＧＰａとなり、実測値が１．２１０ＧＰａとなり、その差は－０．０４５であった。

【0128】

実施例７では、ロール方向（圧延方向）に曲げる場合の予測値が０．７３２ＧＰａとなり、実測値が０．７０６ＧＰａとなり、その差は－０．０２６であった。

【0129】

実施例８では、幅方向（圧延方向と直交する方向）に曲げる場合の予測値が０．７３２ＧＰａとなり、実測値が０．７０５ＧＰａとなり、その差は－０．０２７であった。

【0130】

実施例１８では、ロール方向（圧延方向）に曲げる場合の予測値が０．７０５ＧＰａとなり、実測値が０．６９８ＧＰａとなり、その差は－０．００７であった。

【0131】

実施例１９では、幅方向（圧延方向と直交する方向）に曲げる場合の予測値が０．７０５ＧＰａとなり、実測値が０．７１３ＧＰａとなり、その差は＋０．００８であった。

【0132】

表７に、実施例２１～２６と、比較例２と、比較例３との圧延材１００の疲労限度を（０．００２４×ビッカース硬さ＋０．１０３）で求めた予測値と、実測値と、予測値と実測値との差（実測値－予測値）とを示す。

【0133】

【表7】

【0134】

実施例２１では、ロール方向（圧延方向）に曲げる場合の予測値が１．５４３ＧＰａとなり、実測値が１．５２５ＧＰａとなり、その差は－０．０１８であった。

【0135】

実施例２２では、幅方向（圧延方向と直交する方向）に曲げる場合の予測値が１．５４３ＧＰａとなり、実測値が１．５８３ＧＰａとなり、その差は＋０．０４０であった。

【0136】

実施例２３では、ロール方向（圧延方向）に曲げる場合の予測値が１．４４０ＧＰａとなり、実測値が１．４００ＧＰａとなり、その差は－０．０４０であった。

【0137】

実施例２４では、ロール方向（圧延方向）に曲げる場合の予測値が１．１５４ＧＰａとなり、実測値が１．１０７ＧＰａとなり、その差は－０．０４７であった。

【0138】

実施例２５では、ロール方向（圧延方向）に曲げる場合の予測値が１．３５１ＧＰａとなり、実測値が１．３０５ＧＰａとなり、その差は－０．０４６であった。

【0139】

実施例２６では、幅方向（圧延方向と直交する方向）に曲げる場合の予測値が１．３５１ＧＰａとなり、実測値が１．３７９ＧＰａとなり、その差は＋０．０２８であった。

【0140】

比較例２では、幅方向（圧延方向と直交する方向）に曲げる場合の予測値が１．４４０ＧＰａとなり、実測値が１．３１９ＧＰａとなり、その差は－０．１２１であった。

【0141】

比較例３では、幅方向（圧延方向と直交する方向）に曲げる場合の予測値が１．１５４ＧＰａとなり、実測値が１．２０７ＧＰａとなり、その差は＋０．０５３であった。

【0142】

表６および表７の結果から、予測値と実測値との差（実測値－予測値）の平均σは、０．０４１であり、ばらつき３σは、±０．１２４となった。そこで、最小曲げ半径を設定するときに、最小曲げ半径＝（厚さ×弾性係数）÷（０．００４８×ビッカース硬さ＋０．２１－０．１２４×２）から最小曲げ半径＝（厚さ×弾性係数）÷（０．００４８×ビッカース硬さ＋０．２１－０．２５）つまり、最小曲げ半径＝（厚さ×弾性係数）÷（０．００４８×ビッカース硬さ－０．０４）に設定することがより好ましいことを見出した。

【0143】

表８に、実施例１と、実施例１５と、実施例１８と、実施例２１と、実施例２４と、実施例２５と、実施例２７と、比較例２～４との圧延材１００の繰り返し曲げの耐久性の指標値と、密度と、比透磁率と、疲労限度と、曲げ半径とを測定した結果を示す。また、表８には、それぞれの値のレベルと、評価とを記載している。レベルと、評価との算出方法は、表９に示すとおりである。

【0144】

【表8】

【0145】

【表9】

【0146】

評価は、レベル９０以上１００以下を評価１とし、レベル７０以上９０未満を評価２とし、レベル３０以上７０未満を評価３とし、レベル１０以上３０未満を評価４とし、レベル０以上レベル１０未満を評価５とする。評価１は、ｈｉｇｈ（平均より高い）を意味し、評価２は、slight above(平均をわずかに上回っている)、評価３は、average（平均）、評価４は、slight below(平均をわずかに下回っている)、評価５は、low（平均よりも低い）を意味する。

【0147】

表９に示すように、指標値のレベルは、大きいほど繰り返し曲げに対する耐久性が高いため、レベルが大きいほうが好ましい。そこで、指標値のレベルを算出する値（当該値）から最小値を引いた値（当該値―最小値）÷最大値から最小値を引いた値（最大値―最小値）×１００で求められる。表８の場合、たとえば、実施例１の指標値のレベルは、当該値が０．２４０、指標値の最大値は、実施例１の０．２４０、指標値の最小値は、比較例４の０．０１１６であることから、（０．２４０－０．１１６）÷（０．２４０－０．１１６）×１００＝１００である。

【0148】

また、比透磁率は、値が小さいほど、非磁性が大きくなり高評価となる。さらに、密度は、値が小さい程、軽量化できるため高評価となる。そのため、レベルが低いほど高評価となるように、比透磁率のレベルと、密度のレベルとは、１００－｛（当該値―最小値）÷最大値から最小値を引いた値（最大値―最小値）×１００｝で求める。

【0149】

実施例１では、指標値が、０．０２４０ＨＶ／ＧＰａであり、指標値のレベルは１００、評価は評価１となった。また、実施例１では、密度が、４．７６ｇ／ｃｍ^３であり、指標値のレベルは６３、評価は３となった。実施例１では、比透磁率は、１．０００５０であり、指標値のレベルは１００、評価は１となった。実施例１では、疲労限度は、０．９０ＧＰａであり、曲げ半径は、１．２０ｍｍであった。

【0150】

実施例１５では、指標値が、０．０２２８ＨＶ／ＧＰａであり、指標値のレベルは９０、評価は１となった。また、実施例１５では、密度が、５．６０ｇ／ｃｍ^３であり、指標値のレベルは４８、評価は３となった。実施例１５では、比透磁率は、１．０００３０であり、指標値のレベルは１００、評価は１となった。

【0151】

実施例１８では、指標値が、０．０１５２ＨＶ／ＧＰａであり、指標値のレベルは２９、評価は４となった。また、実施例１８では、密度が、４．５１ｇ／ｃｍ^３であり、指標値のレベルは６７、評価は３となった。実施例１８では、比透磁率は、１．０００３０であり、指標値のレベルは１００、評価は１となった。実施例１８では、疲労限度は、０．６９８ＧＰａであり、曲げ半径は、２．００ｍｍであった。

【0152】

実施例２１では、指標値が、０．０１６９ＨＶ／ＧＰａであり、指標値のレベルは４３、評価は３となった。また、実施例２１では、密度が、７．９３ｇ／ｃｍ^３であり、指標値のレベルは６、評価は５となった。実施例２１では、比透磁率は、１．６００００であり、指標値のレベルは０、評価は５となった。実施例２１では、疲労限度は、１．５２５ＧＰａであり、曲げ半径は、１．８０ｍｍであった。

【0153】

実施例２４では、指標値が、０．０１４９ＨＶ／ＧＰａであり、指標値のレベルは２７、評価は４となった。また、実施例２４では、密度が、７．９８ｇ／ｃｍ^３であり、指標値のレベルは５、評価は５となった。実施例２４では、比透磁率は、１．０２１００であり、指標値のレベルは９７、評価は１となった。実施例２４では、疲労限度は、１．１０７ＧＰａであり、曲げ半径は、２．１０ｍｍであった。

【0154】

実施例２５では、指標値が、０．０１５６ＨＶ／ＧＰａであり、指標値のレベルは３２、評価は３となった。また、実施例２５では、密度が、７．８０ｇ／ｃｍ^３であり、指標値のレベルは８、評価は５となった。実施例２５では、比透磁率は、１．００１９０であり、指標値のレベルは１００、評価は１となった。実施例２５では、疲労限度は、１．３０５ＧＰａであり、曲げ半径は、２．００ｍｍであった。

【0155】

実施例２７では、指標値が、０．０１６０ＨＶ／ＧＰａであり、指標値のレベルは３５、評価は３となった。また、実施例２７では、密度が、８．２６ｇ／ｃｍ^３であり、指標値のレベルは０、評価は５となった。実施例２７では、比透磁率は、１．００００４であり、指標値のレベルは１００、評価は１となった。

【0156】

比較例２では、指標値が、０．０１３７ＨＶ／ＧＰａであり、指標値のレベルは１７、評価は４となった。また、比較例２では、密度が、７．９３ｇ／ｃｍ^３であり、指標値のレベルは６、評価は５となった。比較例２では、比透磁率は、１．６００００であり、指標値のレベルは０、評価は５となった。比較例２では、疲労限度は、１．３１９ＧＰａであり、曲げ半径は、１．６０ｍｍであった。

【0157】

比較例３では、指標値が、０．０１２５ＨＶ／ＧＰａであり、指標値のレベルは７、評価は５となった。また、比較例３では、密度が、７．９８ｇ／ｃｍ^３であり、指標値のレベルは５、評価は５となった。比較例３では、比透磁率は、１．０２１００であり、指標値のレベルは９７、評価は１となった。比較例３では、疲労限度は、１．２０７ＧＰａであり、曲げ半径は、２．３０ｍｍであった。

【0158】

比較例４では、指標値が、０．０１１６ＨＶ／ＧＰａであり、指標値のレベルは０、評価は５となった。また、比較例４では、密度が、２．６８ｇ／ｃｍ^３であり、指標値のレベルは１００、評価は１となった。比較例４では、比透磁率は、１．０００２０であり、指標値のレベルは１００、評価は１となった。

【0159】

表１０は、表８の結果に基づいて、材質毎に繰り返しの曲げの耐久性の指標値の評価と、密度の評価と、比透磁率の評価とをまとめたものである。

【表10】