令和5(行ケ)10020等審決取消請求事件

令和６年１月２３日判決言渡
令和５年（行ケ）第１００２０号 審決取消請求事件（第１事件）
令和５年（行ケ）第１００２１号 審決取消請求事件（第２事件）
口頭弁論終結日 令和５年１１月８日
5 判 決
当事者の表示 別紙１当事者目録記載のとおり
主 文
１ 特許庁が無効２０２１－８０００２４号事件につい
て令和５年１月２０日にした審決のうち、特許第５
10 ９６７８６２号の請求項１及び２に係る部分を取り
消す。
２ 被告の請求を棄却する。
３ 訴訟費用は、第１事件及び第２事件を通じて被告の
負担とする。
15 事実及び理由
第１ 請求
１ 原告の請求（第１事件）
主文１項と同旨
２ 被告の請求（第２事件）
20 特許庁が無効２０２１－８０００２４号事件について令和５年１月２０日にした
審決のうち、特許第５９６７８６２号の請求項３に係る部分を取り消す。
第２ 事案の概要
第１事件は、特許権者である原告が特許無効審判請求に対する審決のうち特許を
無効とした部分の取消しを求める事案であり、第２事件は、特許無効審判請求の請
25 求人である被告が同審決のうち審判請求は成り立たないとした部分の取消しを求め
る事案である。争点は、進歩性、サポート要件、明確性要件及び実施可能要件につ
いての各認定判断の誤りの有無である。
１ 特許庁における手続の経緯等
原告は、名称を「鋼管杭式桟橋」とする発明についての特許（特許第５９６７８
６２号。請求項の数３。以下「本件特許」という。）の特許権者である。
5 本件特許は、平成２３年１月１４日を出願日（以下「本件出願日」という。 とし、
）
平成２８年７月１５日に設定登録がされた。出願時の願書に添付した明細書、特許
請求の範囲及び図面は、別紙２（本件特許に係る特許公報。甲２２）に記載のとお
りである（ただし、特許請求の範囲は設定登録時のもの。以下、この明細書と図面
を併せて「本件明細書」といい、この特許請求の範囲を単に「特許請求の範囲」と
10 いう。また、以下、発明の詳細な説明の段落番号や図面番号を引用する際に【】の
記号を用いる。。
）
被告は、令和３年３月３０日、本件特許につき、原告を被請求人として特許無効
審判を請求した（甲２４）。
特許庁は、これを無効２０２１－８０００２４号として審理した上、令和５年１
15 月２０日、「特許第５９６７８６２号の請求項１及び２に係る発明についての特許
を無効とする。特許第５９６７８６２号の請求項３に係る発明についての審判請求
は、成り立たない。」との審決（以下「本件審決」という。）をし、その謄本は、同
月３０日、原告及び被告にいずれも送達された。
原告は、令和５年２月２７日、本件審決のうち請求項１及び２に係る発明につい
20 ての特許を無効とした部分の取消しを求めて第１事件の訴えを提起し、被告は、同
年３月１日、本件審決のうち請求項３に係る発明についての本件特許に対する審判
請求は成り立たないとした部分の取消しを求めて第２事件の訴えを提起した。
２ 特許請求の範囲の記載
特許請求の範囲の記載は、次のとおりである（以下、各請求項に係る発明を請求
25 項の番号に応じて「本件発明１」などといい、本件発明１ないし３を併せて「本件
各発明」という。。
）
【請求項１】
海底地盤に根入れされた複数の鋼管杭によって構成される鋼管杭列と、該鋼管杭
列における海面上に突出した部位に構築される上部工とで構成される鋼管杭式桟橋
において、前記鋼管杭列を構成する鋼管杭の一部であって、外力に対して鋼管杭に
5 生じる曲率が大きい少なくとも陸側に対面して配置された鋼管杭の地中部における
発生曲率が大きい部分を、前記鋼管杭の直径Ｄと前記鋼管杭の全塑性モーメントに
対応する曲率φｐが、φｐ≧４．３９×１０－３／Ｄという関係を満足するものとし、
前記鋼管杭の地中部の他の部分は前記部分よりも変形性能が低いものとしたことを
特徴とする鋼管杭式桟橋。
10 【請求項２】
φｐ≧４．９０×１０－３／Ｄを満足することを特徴とする請求項１記載の鋼管杭
式桟橋。
【請求項３】
φｐ≧５．６５×１０－３／Ｄを満足することを特徴とする請求項１記載の鋼管杭
15 式桟橋。
３ 本件審決の理由の要旨等
上記審判請求で主張された無効理由とこれらに対する本件審決の判断の理由の要
旨は、別紙３（本件審決の要旨）のとおりである。
第３ 原告主張の審決取消事由とこれに対する被告の反論
20 １ 取消事由（サポート要件についての判断の誤り）
(1) サポート要件を満たしていること
特許請求の範囲の記載と本件明細書の発明の詳細な説明とを対比すると、次のと
おり、本件発明３のみならず、本件発明１及び２についても、当業者が本件各発明
の課題を解決できると認識することは明らかである。
25 ア 本件各発明の課題
本件各発明の課題は、港湾や河川に構築される鋼管杭式桟橋において、杭の全塑
性に関する要求性能を満足させる方法として、鋼管杭の板厚を上げる方法、鋼管杭
の直径を大きくする方法により鋼管杭の剛性を上げ、鋼管杭式桟橋の変形量を小さ
くすることが考えられるが、いずれも使用鋼材重量が増加し、建設コストの増加に
つながるというものである。
5 イ 本件各発明の課題解決手段と明細書の記載
本件各発明の課題解決手段は、「杭の局所的な変形能力を上げる」【００１１】
（ ）
ことである。なお、本件明細書中、
「変形能力」と「変形性能」の語は、実質的意味
において異ならない。この解決手段は、①「局所的」という要素と、②「変形性能
を上げる」という要素からなる。
「変形性能」は、全塑性モーメントＭｐに対応する
10 曲率φｐで評価し、これを一定の値よりも大きくすることで目的を達成する。
「局所
的」は、鋼管杭の地中部における発生曲率が大きい部分に着目し、当該部分に変形
性能の大きい鋼管杭を使用することで目的を達成する。
本件明細書は、実施の形態１及び２により、鋼管杭の地中部における発生曲率が
大きい部分において局所的に発生する曲率を考慮して変形性能の下限を設定するこ
15 とを検討し、実施の形態３により、当該発生曲率が大きい部分以外の部分において
は変形性能の低い鋼管杭を使用し得ることを検討しているところ、その結果は、
【図
２】～【図１３】に要約されている。
ウ 当業者は課題を解決できると認識できること
実施の形態１～３、
【図２】～【図１３】に記載された具体的な計算結果を示され
20 た当業者は、地中部における発生曲率の大きい部分に全塑性モーメントに対応する
曲率が発生曲率を上回る鋼管杭を用いれば、杭全体の変形性能を上げなくても、地
中部における発生曲率の大きい部分において発生曲率が全塑性モーメントに対応す
る曲率を超えることはないという効果が得られるとともに、杭の上端部では発生曲
率が杭の全塑性モーメントに対応する曲率を上回るがその程度に変化はないことを
25 理解する。これは、地中部で局所的に全塑性モーメントに対応する曲率が発生曲率
を上回るという条件を満たしたことによる効果であるから、想定される地震動の大
きさが変わって、発生曲率が大きくなり、これに伴い全塑性モーメントに対応する
曲率を大きくしたとしても、その曲率の数値の大きさを問わず、発生曲率の大きい
部分のみに変形性能の大きい鋼管杭を使用すれば良いという結論は変わらず成り立
つ。すなわち、実施の形態１及び２における曲率φｐは、発生曲率の大きい部分の
5 みに変形性能の大きい鋼管杭を使用することを示した実施の形態３においても有効
である。よって、本件明細書の記載に接した当業者は、変形性能を当該曲率φｐ以
上とする旨を発明特定事項として記載する本件発明１及び２についても、本件各発
明の課題を解決できると認識するといえるから、サポート要件違反はないというべ
きである。
10 (2) 本件審決の誤り
本件審決は、本件発明３についてサポート要件の充足を認めながらも、
「実施の形
態３は、実施の形態１及び２と異なる条件を設定した実施例であり、その「曲率φ
ｐ」の条件を他の範囲のものとすることについて示唆も記載もなく、類推すること
が技術常識ともいえない。」とした。
15 しかし、鋼材のヤング率（フックの法則が成立する弾性範囲におけるひずみと応
力の比例定数）が鋼材の降伏点強度の大小にかかわらずほぼ一定であることは技術
常識である。このため、実施の形態２及び３のいずれにおいても、地中部における
発生曲率が大きい部分の発生曲率はほぼ一致するし（【図１１】につき５．３６×１
０－３、【図１２】につき５．３７×１０－３、【図１３】につき５．３５×１０－３）、
20 同じ鋼管杭の上端部の発生曲率もほぼ一致する（【図８】につき２．３３×１０－３、
【図１３】につき２．３４×１０－３）。
すなわち、技術常識を踏まえれば、当業者は、実施の形態２のうち変形性能を曲
率φｐ≧５．６５×１０－３／Ｄとした【図１２】の下半分及び何らの対策も取られ
ていない鋼管杭を用いた【図８】の上半分とを併せて見ることにより、ほぼ、実施
25 の形態３の結果を示す図面である【図１３】における杭の上端部と地中部における
発生曲率が大きい部分の各曲率を得ることができる。同様に、当業者は、実施の形
態２のうち変形性能を曲率φｐ≧４．９０×１０－３／Ｄとした【図１１】の下半分
及び何らの対策も取られていない鋼管杭を用いた【図８】の上半分を併せて見るこ
とにより、ほぼ、
【図１３】に対応するような各曲率を得ることができるし、実施の
形態１の変形性能をφｐ≧４．３９×１０－３／Ｄとした【図７】の下半分及び何ら
5 の対策も取られていない鋼管杭を用いた【図２】の上半分を併せて見ることにより、
ほぼ、【図１３】に対応するような各曲率を得ることができる。
したがって、本件明細書の記載に接した当業者は、本件発明３のみならず本件発
明１及び２についても、発明の課題を解決できると認識するというべきである。こ
れに反し、本件発明１及び２につきサポート要件に違反すると判断した本件審決の
10 判断は誤りである。
２ 被告の反論
(1) 本件発明１及び２の条件は記載されていないこと
実施の形態３に対応する【００３７】には、「実施の形態１、実施の形態２では、
鋼管杭式桟橋を構成する鋼管杭は、すべて同一の直径、板厚、変形性能のものを用
15 いることを前提として検討してきた。これに対して実施の形態３では、曲率が大き
くなる部分にだけ、変形性能が優れる鋼管杭を用いた例を説明する。」とし、φｐ≧
５．６５×１０－３／Ｄを満足する変形性能が高い鋼管杭を適用した事例 【図１３】
（ ）
のみが記載されている。そして、【００３７】には、実施の形態３のφｐの条件を、
実施の形態１のφｐの範囲（本件発明１の条件）や実施の形態２のφｐの範囲（本
20 件発明２の条件）とすることについては何ら記載されていない。また、そのことを
示唆する記載も見当たらない。むしろ、仮に、実施の形態２のφｐの範囲であって
も「鋼管杭が地中部で全塑性モーメントに対応する曲率を越えない」という要求性
【００３７】には、より広い「φｐ≧４．９０×１０ －３／
能を満足するのであれば、
Ｄ」が記載されると考えられるから、実際には、本件発明１や本件発明２のφｐの
25 条件では要求性能を満足することができない旨が示唆されているといえる。
(2) 原告の主張について
原告は、当業者は、実施の形態２に係る【図８】の上半分と【図１１】の下半分
を結合して【図１３】に対応する図を得ることができ、実施の形態１に係る【図２】
の上半分と【図７】の下半分を結合して【図１３】に対応する図を得ることができ
るとして、実施の形態３に係るφｐの条件を他の範囲のものとしても同様の効果が
5 得られることを理解できる旨主張する。
しかし、実施の形態３のように、変形性能が異なる鋼管杭を組み合わせた場合に
は、変形性能を部分的に変えたことによる影響が生じると考えられるから、各部分
を独立して考えることはできず、発生曲率は変化するというべきである。現に、
【図
８】と【図１３】での各中央の鋼管杭の発生曲率はそれぞれ３．３７×１０ －２、３．
10 ４１×１０－２、
【図１２】と【図１３】での地中部における発生曲率が大きい部分の
発生曲率はそれぞれ５．３７×１０－３、５．３５×１０－３であるところ、このよう
な数値の変化が生じる理由等は、本件明細書を見ても不明である。
原告は、上記のような数値の変化を「ほぼ一致する」などと主張するが、例えば、
【図７】での地中部における発生曲率が大きい部分の曲率（４．８２×１０ －３）が
15 １．３％変化したならば、全塑性モーメントに対応する曲率（４．８８×１０ －３）
を越えてしまうし、
【図１１】での地中部における発生曲率が大きい部分の曲率（５．
３６×１０－３）が１．５％変化したならば、やはり全塑性モーメントに対応する曲
率（５．４４×１０－３）を越えてしまうのであって、上記にみたような数値の変化
は、無視できるような誤差とはいえない。
20 したがって、当業者は、本件明細書の記載から、実施の形態３のφｐの条件を他
の範囲のものとしても同様の効果を得られると理解することはないから、原告の主
張する取消事由には理由がない。
第４ 被告主張の審決取消事由とこれに対する原告の反論
１ 取消事由１（進歩性についての判断の誤り）
25 (1) 被告の主張
ア 被告は、本件審決が認定した甲１発明、甲１３発明及びこれらと本件各発明
との一致点、相違点（一致点１、２、相違点１Ａ、２Ａ、３Ａ、１Ｂ、２Ｂ、３Ｂ）
は争わない。しかし、本件審決が、相違点３Ａ又は３Ｂに係る本件発明３の構成に
つき、当業者にとっても容易に想到し得たということはできないとした判断は、次
のとおり、誤りである。
5 イ 本件審決は、被告が提出した証拠（甲２（特開２０１０－１０１１５９号公
報)、甲３（特開２００４－１４３５００号公報）、甲４（特開２００１－２８８５
１２号公報）、甲５（「港湾の施設の技術上の基準・同解説（下巻）」社団法人日本港
湾協会・平成１９年７月発行）１１０３～１１０５頁）、甲７～１３）により周知技
術等を認定しながら、いずれの周知技術等からも、杭の局所的な変形性能を上げる
10 ために、曲率が大きくなる部分にだけ変形性能が優れる鋼管杭を用いて、鋼管杭が
地中部で存塑性モーメントに対応する曲率を越えないようにするという技術思想が
導出されないとした。
しかし、本件審決にいう「曲率が大きくなる部分」とは要するに「大きな曲げモ
ーメントがかかる部分」であり、
「変形性能が優れる鋼管杭」とは要するに「鋼材降
15 伏強度の特定値が高い（高強度の）鋼管杭」であり、
「全塑性モーメントに対応する
曲率φｐを越えないようにする」とは要するに「鋼管杭が全塑性に達しないように
する」であると解される。しかるところ、甲７、８によると、
「杭の断面力（曲げモ
ーメントを含む概念である。 は深さ方向に変化するため、
） 深さや発生断面力に応じ
杭の材質・鋼種を変更することがある」との周知技術が認定できるところ、
「杭の材
20 質・鋼種を変更する」とは典型的には降伏強度の異なる鋼管杭を用いることである。
これに加え、「強度の観点のみならず経済性の観点から鋼管杭の板厚及び鋼種をそ
の設置位置や部位ごとに変更すること」は技術常識であるから、
「杭全体のうち、大
きい曲げモーメントがかかる部分についてだけ高降伏強度の鋼管杭を用いること」
もまた技術常識といえる。そして、杭に生じる曲げモーメントが大きい箇所におい
25 て全塑性モーメントに達しないように設計することが望ましいことも技術常識であ
るから、鋼管杭の設計に際し、どのくらいの降伏強度の鋼管杭とするかは、周知技
術に基づき適宜設計されるものである。
したがって、相違点３Ａ又は３Ｂに係る構成は、周知技術又は技術常識から導出
し得るものであって、本件審決の前記判断は誤りである。
ウ 次に、本件審決は、曲率の条件式と変形性能の異なる鋼管杭の組合せを有す
5 る具体的な構成を設計し得る合理的な動機もないとした。
しかし、本件発明３は「物」の発明であって設計方法の発明ではなく、仮に曲率
の条件式を使って「設計する」点に進歩性が認められるとしても、当該方法で設計
した「物」にまで進歩性を認めることは誤りである。また、鋼材降伏強度の特性値
が高い（本件発明３の数値に即すると４５０Ｎ／ｍｍ ２）鋼管杭を選択することは、
10 曲率の条件式を用いなくとも、ある降伏強度の鋼管杭を用いて地震応答解析をした
結果に応じて強度を順に上げていくなど、通常の設計により行われ得るのであって、
その場合に、高強度の鋼管杭を発生曲率の大きい部分に局所的に配置することも経
済合理性の観点から当然あり得ることである。
したがって、設計し得る合理的な動機がないことを理由に物の発明に進歩性を認
15 めた本件審決には論理の飛躍があり、誤っている。
エ なお、被告は、本件審決のうち本件特許の請求項３に係る部分の取消しを求
めているので、本件発明３についての進歩性判断の誤りを主張するものであるが、
同様のことは、本件発明１及び２についても妥当する。
(2) 原告の反論
20 ア 本件発明３による課題解決手段は、①鋼管杭の地中部における発生曲率が大
きい部分を、前記鋼管杭の直径Ｄと前記鋼管杭の全塑性モーメントに対応する曲率
φｐが、φｐ≧５．６５×１０－３／Ｄという関係を満足する鋼管杭としたこと、②
地中部の他の部分は前記部分よりも変形性能が低いものとしたことの２つの要素か
らなるものであり、その進歩性を判断するに際しては、これら２つの要素を組み合
25 わせることが容易であったか否かによって判断すべきである。
イ 被告は、「強度の観点のみならず経済性の観点から鋼管杭の板厚又は鋼種をそ
の設置位置や部位ごとに変更すること」が技術常識であるとするが、従来技術にお
いて、鋼管杭の規格としてＪＩＳに規定され、技術上の基準として採用されていた
のはＳＫＫ４００とＳＫＫ４９０の２種類のみであり（甲１６） 被告がいう技術常
、
識は、単に、強度と経済性の観点からこれらの使い分けがされていたことを示すに
5 とどまる。また、被告は、
「杭全体のうち、大きい曲げモーメントがかかる部分につ
いてだけ高降伏強度の鋼管杭を用いること」も技術常識であるとするが、本件各発
明を知った上での創作である。設計の際、地中部で杭に生じる曲げモーメントが大
きくなる箇所の存在が判明することはあり得るが、その部分だけ板厚を変え又は強
度を上げるような設計をした鋼管杭式桟橋は存在していなかった。したがって、被
10 告の主張する技術常識等を検討しても、上記①の構成を採用することの動機とはな
らないし、ましてや上記②の構成を採用する動機もない。
ウ 被告は、本件審決が「…設計し」とした点をとらえて、物の発明と方法の発
明とを混同しているなどと主張するが、本件審決の論理には何らの誤りもない。ま
た、被告は、鋼材降伏強度の特性値が高い鋼管杭を選択することは、曲率の条件式
15 を用いなくとも、ある降伏強度の鋼管杭を用いて地震応答解析をした結果に応じて
強度を順に上げていくなど、通常の設計により行われ得ると主張するが、上記イの
とおり、本件出願日当時、高強度杭として認識されていたＳＫＫ４９０よりも更に
高強度の鋼管杭を用いて鋼管杭式桟橋を設計するといった技術常識は存在しなかっ
たのであって、被告の主張は結論の先取りである。
20 ２ 取消事由２（サポート要件についての判断の誤り）
(1) 被告の主張
本件審決は、本件発明３が本件明細書に記載されたものである旨判断したが、こ
の判断は誤りである。
本件明細書には、特定の条件下（鋼管杭列の数、水深、地盤構造、鋼管杭の板厚、
25 直径）での地震応答解析（シミュレーション）で確かめられたことが記載されてい
るにとどまり、別の条件下においても曲率φｐの数値範囲（本件発明３に即してい
えば、曲率φｐ≧５．６５×１０－３／Ｄ。なお曲率φｐの計算自体は、技術常識で
あるところのＭｐ／ＥＩから導出されるにすぎないものであるし、具体的な数値の
導出過程の技術的説明もない。）とすることで課題が解決できると理解することが
できない。
5 また、本件明細書に記載されているのは、
「実施の形態３」と題する【図１３】の
実施例のみであり、これは「－１５ｍ～－２３．３ｍの８．３ｍ分を、全塑性モー
メントに対する曲率が６．２８×１０－３の鋼管杭（φｐ≧５．６５×１０－３／Ｄを
満足する変形性能が高い鋼管杭）を適用した」ものであるが、変形性能が優れる鋼
管杭を用いた箇所の上側及び下側に変形性能が劣る鋼管杭が用いられている。これ
10 と異なり、鋼管杭の地中部における上杭部分全体に変形性能が優れる鋼管杭が用い
られている場合や、鋼管杭の地中部における下杭部分全体に変形性能が優れる鋼管
杭が用いられている場合については、明細書において具体的な地震応答解析の結果
が示されていないから、同様に課題が解決できるのかどうかは不明である。また、
【図１３】では、地上部に変形性能が優れる鋼管杭を用いない場合の地震応答解析
15 結果しか示されていないところ、地上部は変形性能が優れた鋼管杭にした場合であ
っても同様に課題が解決できるのかは不明である。本件発明３の請求項（請求項３）
は、これらのような課題を解決できるか不明である場合をも含む範囲となっている
から、本件明細書によりサポートされていない発明を含んでいることとなり、サポ
ート要件に違反しているというべきである。
20 したがって、本件審決の上記判断は誤りである。
(2) 原告の反論
本件発明３のみならず本件発明１及び２もサポート要件を満たすことは、上記第
３の１で述べたとおりである。本件審決は、実施の形態３が開示されていることを
もって、本件発明３が本件明細書に記載されたものであると結論付けているが、上
25 記第３の１で述べたとおり、本件各発明が本件明細書に記載されたものであるとす
べき理由は、実施の形態３のみならず、実施の形態１及び２を含めた本件明細書の
記載全体である。
被告は、あらゆる場合について具体的な地震応答解析の結果を示さなければサポ
ート要件を充足しないかのような主張をするが、当業者の技術常識に反する主張で
ある。地震応答解析の手法は当事者に周知であるから、桟橋の場所の地質条件と、
5 レベル２地震動の最大加速度が与えられれば、当業者は、具体的に鋼管杭式桟橋を
設計等するに際して、本件各発明の曲率φｐの数値範囲内で具体的に採用すべき数
値を容易に判断できるというべきである。
３ 取消事由３（明確性要件についての判断の誤り）
(1) 被告の主張
10 本件審決は、請求項１の「鋼管杭の地中部における発生曲率が大きい部分」は、
変形性能が優れる鋼管杭を用いる前に耐震強化施設のレベル２地震に対する性能規
定に基づき求められた鋼管杭の地中部における「曲率が相対的に大きな領域」を表
し、「前記鋼管杭の地中部の他の部分」は、鋼管杭の地中部において前記領域以外、
すなわち、前記領域の上下に位置する部分と理解することができるとして、本件各
15 発明につき不明確な点は見いだせないとした。
しかし、一定の長さのある鋼管杭は、その領域ごとに発生曲率が異なるところ、
「曲率が相対的に大きい」などという基準では、これにより特定される具体的な領
域が判断者により、また前提条件により異なり得る。したがって、本件各発明の「鋼
管杭の地中部における発生曲率が大きい部分」「前記鋼管杭の地中部の他の部分」
、
20 （いずれも請求項１を引用する部分）が表す内容は不明確というべきであって、本
件審決の上記判断は誤りである。
(2) 原告の反論
本件明細書では、「初期断面」を明確に定義した上で（【００２１】、地震応答解
）
析の結果、鋼管杭で全塑性モーメントに対応する曲率φｐを越える曲率が発生した
25 地点を○印で示す旨が記載され（【００２３】、
）【図２】～【図１３】にも○印が付
されている。したがって、
「発生曲率が大きい部分」とは、初期断面の地震応答解析
の結果として算出された発生曲率が、初期断面の全塑性モーメントに対応する曲率
を上回る部分を意味することが明らかである。また、各鋼管杭は所定の長さを有し、
各杭はこれらを連結して製造されることが当業者に自明であるところ、「発生曲率
が大きい部分を…という関係を満足する」とは、発生曲率が大きい部分を余すとこ
5 ろなくカバーすることを示し、
「他の部分」は、単に、必要な限度を超えてφｐの大
きい鋼管杭を使用しない程度の意味であることが当業者に自明というべきである。
よって、本件各発明が不明確であるというべき理由はない。
４ 取消事由４（実施可能要件についての判断の誤り）
(1) 被告の主張
10 本件審決は、本件各発明は、
【００１１】の記載から、鋼管杭の変形性能の指標と
して「φｐ＝２εｐ/Ｄ」とすることを前提として導出されたと読み取れるから、軸
力の存在を前提としない本件各発明を実施するに当たり、軸力の存在を必ずしも考
慮したものとする必然性は見いだせず、実施可能でないというべき理由はないとし
た。
15 「曲率の算定式はφｐ＝４．３９×１０－３／Ｄ＝４．
しかし、本件明細書のうち、
３９×１０－３／０．９＝４．８８×１０－３である。この変形性能を発揮させるため
には、鋼材降伏強度の特性値を３１５Ｎ／ｍｍ２よりも１割程度高い３５０Ｎ／ｍ
ｍ２を保証できる鋼管杭を用いることで可能となる。 【００３０】、
」
（ ）「ＳＫＫ４９０
よりも変形性能が高い鋼管杭を用いることで鋼管杭の直径、板厚を減らすことがで
20 きる。（
」【００３２】）との各記載は、軸力がない場合に正しいといえるが、軸力が
発生している場合には必ずしも正しいとはいえない。したがって、本件発明３は、
当業者がその実施をすることができる程度に明確かつ十分に記載したものではない
というべきであって、本件審決の上記判断は誤りである。
(2) 原告の反論
25 本件明細書は、杭の全塑性の照査の指標を軸力と関係なく定義しているが 【００
（
０７】、本件各発明の課題やその解決手段に照らせば、軸力がない場合のみを想定
）
する理由はない。そして、被告自身が無効審判において提出した甲７に記載された
式（２―２０頁の（２．２６））により、軸力がない場合の鋼管杭の全塑性モーメン
トから軸力がある場合の全塑性モーメントを求めることができ、これは当業者にと
って技術常識である。したがって、本件明細書に軸力に関する記載がないとしても、
5 本件各発明が実施できないとすべき理由にはならない。
第５ 当裁判所の判断
１ 本件各発明の概要
本件明細書の記載は別紙１のとおりであり、これらの記載によると、本件各発明
の概要は、次のとおりと認められる。
10 (1) 本件各発明の課題
港湾や河川に構築される鋼管杭式桟橋は、鋼管杭を海中に複数本打設し、複数の
鋼管杭の杭頭部を鉄筋コンクリート製の上部工で一体化することにより構築され
る。その設計に際しては、多くの場合、地震力で鋼管杭式桟橋の断面（鋼管杭径、
板厚、配置等）が決定される。港湾の施設の技術上の基準・同解説（以下「港湾基
15 準」という。）では、地震力は、レベル１地震動及びレベル２地震動に対して設計す
ることとなっており、特に耐震強化施設にあっては、レベル２地震動に対する照査
を要し、有限要素法による地震応答解析により検討するのが一般的である。耐震強
化施設（特定（緊急物資輸送対応） に該当する鋼管杭式桟橋では、
） 港湾基準により、
「当該桟橋を構成する杭の中に、二箇所以上で全塑性に達している杭が存在しない
20 こと」
（以下「杭の全塑性の要求性能」ということがある。）を満足する必要がある。
ここで、全塑性に達している杭とは、杭に生じる曲げモーメントが全塑性モーメン
トに達している杭をいう。【０００１】～【０００７】
（ ）
ところで、レベル２地震動が大きな地点では、岸壁法線の変形等の要求性能を満
足できても、杭の全塑性の要求性能を満足できない場合がある。このような場合、
25 鋼管杭の板厚を厚くし、又は鋼管杭の径を大きくすることが考えられるが、全塑性
モーメントに対応する曲率への影響は軽微あるいは逆効果であり、仮にこれらによ
り杭の全塑性の要求性能を満足できるとしても、使用鋼材の重量が増加するため、
建設コストの増加につながるという課題がある。【０００８】～【００１０】
（ ）
(2) 本件各発明の課題解決手段
本件各発明は、上記課題について、鋼管杭の局所的な変形性能（本件明細書や本
5 件審決には、
「変形能力」との語が使用されていることもあるが、その意義は実質的
に異なるところはないと認められるから、本判決においては、原則として「変形性
能」の語を用いる。）を上げることにより解決を図るものであり、鋼管杭式桟橋を構
成する鋼管杭列の一部であり、少なくとも陸側に対面して配置された鋼管杭の「地
中部における発生曲率が大きい部分」の変形性能を高め、他方で、鋼管杭の「地中
10 部の他の部分」は前記部分よりも変形性能が低いものとした。【００１５】 【００
（ 、
３７】）
なお、本件明細書では、鋼管杭の変形性能の指標として、全塑性モーメント（Ｍ
ｐ）に対応する曲率φｐ（単位は１／ｍ）を用いる（以下、
「全塑性モーメントに対
応する曲率」を単に「曲率φｐ」という。。これはＭｐを曲げ剛性ＥＩ（Ｅは杭の
）
15 鋼材のヤング率、Ｉは杭の断面２次モーメント）で除して算定できる（φｐ＝Ｍｐ
／ＥＩ）。また、φｐ＝２εｐ／Ｄであるところ（εｐは杭が全塑性状態に達した場
合の鋼管杭の外縁の最大ひずみ、Ｄは鋼管杭の直径） 一般的な鋼管杭であるＳＫＫ
、
４９０の曲率φｐは（３．９４～３．９８）×１０－３／Ｄ程度である。
（【０００７】、
【００１１】）
20 ２ 被告主張の取消事由１（進歩性についての判断の誤り）について
(1) 被告の主張の要旨
被告は、本件発明３が甲１発明又は甲１３発明及び周知技術（甲２～５、７～１
３）に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものではないとした本件審
決の判断（別紙２の第１）につき、相違点に係る容易想到性の判断に誤りがある旨
25 主張する。
(2) 認定事実
ア 甲１発明、甲１３発明
本件出願日前に日本国内において頒布された刊行物である甲１及び１３による
と、本件審決が認定したとおりの甲１発明及び甲１３発明を認定することができ（別
紙２の第１の１参照）、また、これらの発明と本件各発明とを対比すると、本件審決
5 が認定したとおりの一致点及び相違点（一致点１、２、相違点１Ａ、２Ａ、３Ａ、
１Ｂ、２Ｂ、３Ｂ。別紙２の第１の２、３参照）が認められる（この点については
当事者間にも争いがない。。
）
イ 周知技術等
本件出願日前に日本国内で頒布された刊行物である甲２～４によると、「鋼管杭
10 に高強度鋼管を採用すること」は、本件出願日当時の周知技術であったと認められ
る。
本件出願日前に日本国内で頒布された刊行物である甲７には、「直杭式横桟橋の
性能照査においては、杭に発生する応力（船舶の作用、レベル１地震動、載荷重：
変動状態、レベル２地震動：偶発状態）、杭の支持力（船舶の作用、レベル１地震動、
15 載荷重、波浪の作用：変動状態、レベル２地震動：偶発状態）、変形量（レベル２地
震動：偶発状態）を適切に設定して検討し、杭の断面力は、深さ方向に変化し、地
中部の深いところでは小さくなるのが一般的であるため、経済性の観点から鋼管杭
の板厚又は鋼種を変更することがあること」との技術（以下「技術①」という。）及
び「鋼管杭に生じる軸力及び曲げモーメントに応じて杭の曲げ剛性を低下させて解
20 析を行うこと」との技術（以下「技術②」という。）がそれぞれ記載されていると認
められる。
本件出願日前に日本国内で頒布された刊行物である甲８には、
「杭の材質には、一
般にＳＫＫ４９０あるいはＳＫＫ４００が使用されるところ、応力で決定される構
造物では耐力の大きなＳＫＫ４９０が経済的となる場合が多いが、変位量の制約を
25 受ける場合には、断面二次モーメントの大きな部材を使用することにより、許容応
力度に対して発生応力度の余裕を残すことが多いため、ＳＫＫ４００が経済的であ
ること、及び、杭の断面力は、深さ方向に変化し、地中部の深いところで小さくな
るため、経済性の観点からは鋼管杭の板厚及び材質を地中部の発生断面力に応じて
変更することが望ましいこと」との技術（以下「技術③」という。）が記載されてい
ると認められる。
5 本件出願日前に日本国内で頒布された刊行物である甲１１には、「設計外力の大
きくなる場合が多い杭の材質の分布は、計画水深－１０ｍ未満の岸壁では、ＳＴＫ
４００の鋼管杭を使用している事例がほとんどであるが、計画水深－１０ｍ以上の
岸壁では設計外力が大きくなるためか、ＳＴＫ４００の鋼管杭を使用している割合
は３８％に減少し、強度の大きいＳＴＫ４９０の鋼管杭を使用している割合が６
10 ２％と大きなシェアを占めるようになること」との技術（以下「技術④」という。）
が記載されていると認められる。
本件出願日前に日本国内で頒布された刊行物である甲１２には、「海側よりも陸
側の杭の板厚を大きくすること、及び、陸側の地中部において下杭よりも上杭の板
厚を大きくすること」との技術（以下「技術⑤」という。）が記載されていると認め
15 られる。
本件出願日前に日本国内で頒布された刊行物である乙３（「わが国における鋼管
杭設計・施工技術の発展と今後の課題」土木学会論文集６６巻３号、平成２２年７
月）には、
「鋼管杭の部材として、現状ではＳＫＫ４００（基準降伏点２３５Ｎ／ｍ
ｍ２）及びＳＫＫ４９０（基準降伏点３１５Ｎ／ｍｍ２）が一般に用いられているが、
20 杭部材の高強度化が期待されており、最近になって基準降伏点が４００Ｎ／ｍｍ２
クラスの鋼管杭が、高支持力杭が普及し始めている建築分野にて商品化されている
こと」との技術（以下「技術⑥」という。）が記載されていると認められる。
(3) 相違点３Ａに係る容易想到性についての検討
前記１に認定した本件各発明の概要によると、本件発明３の相違点３Ａに係る構
25 成は、杭の全塑性の要求性能を満足させようとする際に試みる板厚又は径の増加に
伴う建設コストの増加との課題に対し、鋼管杭の局所的な変形性能を上げることに
より解決を図るべく、変形性能の指標として曲率φｐを用い、少なくとも陸側に対
面して配置された鋼管杭の地中部における発生曲率が大きい部分にのみ変形性能の
高い鋼管杭を用いて、当該鋼管杭が地中部において曲率φｐを越えないようにした
ものである。
5 ここで、前記(2)のとおり、甲１発明が属する鋼管杭式桟橋においては、鋼管杭に
高強度鋼管を採用することは周知技術であって、また、本件出願日当時、技術①（直
杭式横桟橋の性能照査では、杭に発生する応力、杭の支持力、変形量を適切に設定
して検討すること、杭の断面力は深さ方向に変化し、地中部の深いところでは小さ
くなるのが一般的であるため、経済性の観点から鋼管杭の板厚又は鋼種を変更する
10 ことがあること） 技術②
、 （鋼管杭に生じる軸力及び曲げモーメントに応じて杭の曲
げ剛性を低下させて解析を行うこと）、技術③（杭の断面力は、深さ方向に変化し、
地中部の深いところで小さくなるため、経済性の観点からは鋼管杭の板厚及び材質
を地中部の発生断面力に応じて変更することが望ましいこと） 技術④
、 （計画水深が
深い岸壁では、強度の大きいＳＴＫ４９０の鋼管杭を用いている例が多くなるこ
15 と）、技術⑤（陸側の地中部において下杭よりも上杭の板厚を大きくすること）及び
技術⑥（鋼管杭の部材として、一般に用いられているＳＫＫ４００及びＳＫＫ４９
０よりも基準降伏点の高い鋼管杭が、高支持力杭が普及し始めている建築分野にて
商品化されていること）等の技術が公知であったことが認められるが、いずれの技
術によっても、杭の全塑性の要求性能を満足させつつ建設コストの増加を回避する
20 ため、甲１発明の「鋼管杭」を、変形性能の指標として曲率φｐを用いた上で、少
なくとも陸側に対面して配置された鋼管杭の地中部における発生曲率が大きい部分
にのみ、局所的に変形性能の高い鋼管杭を用いて、当該部分での発生曲率が曲率φ
ｐを越えないようにすることは導出できないといわざるを得ないし、このような構
成を得ることが甲１発明及び上記周知技術又は各公知技術に接した当業者が通常行
25 うべき試行錯誤の範囲内のものということもできない。
したがって、当業者であっても、甲１発明の「鋼管杭」につき、相違点３Ａに係
る構成にすることが容易想到であったということはできず、本件発明３は、甲１発
明並びに上記周知技術及び各公知技術に基づいて当業者が容易に発明することがで
きたものということはできない。
(4) 相違点３Ｂに係る容易想到性についての検討
5 本件発明３の相違点３Ｂに係る構成は、前記(3)のとおり、杭の全塑性の要求性能
を満足させようとする際に試みる板厚又は径の増加に伴う建設コストの増加との課
題に対し、鋼管杭の局所的な変形性能を上げることにより解決を図るべく、変形性
能の指標として曲率φｐを用い、鋼管杭の地中部における発生曲率が大きい部分に
のみ変形性能の高い鋼管杭を用いて、当該鋼管杭が地中部において全塑性モーメン
10 トに対応する曲率を越えないようにしたものである。
甲１３発明の「鋼管杭」は、少なくとも陸側の鋼管杭の地中部は、φ１３００ｍ
ｍ×１６ｔのＳＫＫ４９０からなる上杭の下方にφ１３００ｍｍ×１３ｔのＳＫＫ
４００からなる下杭で構成されており、技術③及び④によると、上杭部分の強度は
下杭部分よりも大きいといえる。しかし、前記(3)と同様に、前記周知技術及び公知
15 技術（技術①～⑥）によっても、杭の全塑性の要求性能を満足させつつ建設コスト
の増加を回避するため、上杭と下杭とからなる甲１３発明の「鋼管杭」を、変形性
能の指標として曲率φｐを用いた上で、少なくとも陸側に対面して配置された鋼管
杭の地中部における発生曲率が大きい部分にのみ、局所的に変形性能の高い鋼管杭
を用いて、当該部分での発生曲率が曲率φｐを越えないようにすることは導出でき
20 ないといわざるを得ないし、このような構成を得ることが甲１３発明及び上記周知
技術又は各公知技術に接した当業者が通常行うべき試行錯誤の範囲内のものという
こともできない。
したがって、当業者であっても、甲１３発明の「鋼管杭」につき、相違点３Ｂに
係る構成にすることが容易想到であったということはできず、本件発明３は、甲１
25 ３発明並びに上記周知技術及び各公知技術に基づいて当業者が容易に発明すること
ができたものということはできない。
(5) 被告の主張について
ア 被告は、「杭の断面力（曲げモーメントを含む概念である。）は深さ方向に変
化するため、深さや発生断面力に応じ杭の材質・鋼種を変更することがある」との
周知技術が認定でき（技術①、③参照）、これは典型的には降伏強度の異なる鋼管杭
5 を用いることである上、「強度の観点のみならず経済性の観点から鋼管杭の板厚及
び鋼種をその設置位置や部位ごとに変更すること」「杭全体のうち、大きい曲げモ
、
ーメントがかかる部分についてだけ高降伏強度の鋼管杭を用いること」 「杭に生じ
、
る曲げモーメントが大きい箇所において全塑性モーメントに達しないように設計す
ることが望ましいこと」がいずれも技術常識であり、鋼管杭の設計に際しどのくら
10 いの降伏強度の鋼管杭とするかは周知技術に基づき適宜設計されるものだから、相
違点３Ａ又は３Ｂに係る構成は、周知技術又は技術常識から導出し得る旨主張する。
しかし、本件審決が説示するとおり、被告は、
「強度の観点のみならず経済性の観
点から鋼管杭の板厚及び鋼種をその設置位置や部位ごとに変更すること」や「杭全
体のうち、大きい曲げモーメントがかかる部分についてだけ高降伏強度の鋼管杭を
15 用いること」が技術常識であることをいかなる証拠の記載から認定できるかを具体
的に指摘していない上、仮に、これらが技術常識であるとしても、これらを組み合
わせる動機付けや、組み合わせた結果からどのようにして相違点３Ａ又は３Ｂに係
る構成が導出されるかにつき、技術的視点に基づいた具体的な主張をしていない。
そして、前記のとおり、周知技術及び公知技術（技術①～⑥）によっても、甲１発
20 明の「鋼管杭」又は甲１３発明の「鋼管杭」を、相違点３Ａ又は３Ｂに係る構成に
することは導出できず、そのような構成を得ることが、当業者が通常行うべき試行
錯誤の範囲内ということもできない。
したがって、被告の上記主張は採用することができない。
イ 被告は、本件審決が「曲率の条件式と変形能力の異なる鋼管杭の組合せを有
25 する具体的な構成を設計し得る合理的な動機もない」とした点につき、本件発明３
は「物」の発明であって設計方法の発明ではなく、仮に曲率の条件式を使って「設
計する」点に進歩性が認められるとしても、当該方法で設計した「物」にまで進歩
性を認めることは誤りであるとか、鋼材降伏強度の特性値が高い（本件発明３の数
値に即すると４５０Ｎ／ｍｍ２）鋼管杭を選択することは、曲率の条件式を用いなく
とも、ある降伏強度の鋼管杭を用いて地震応答解析をした結果に応じて強度を順に
5 上げていく等の通常の設計により行われ得ることであり、その場合に、高強度の鋼
管杭を発生曲率の大きい部分に局所的に配置することも、経済合理性の観点から当
然あり得ることであるなどとして、物の発明に進歩性を認めた点に誤りがある旨主
張する。
しかし、本件審決が「具体的な構成を設計し得る合理的な動機もなく」というの
10 は、相違点に係る構成を想起し得る動機付けがなく、結論として当該構成につき容
易に想到できない旨を述べているにすぎず、
「設計」という語を用いているからとい
って、設計方法に進歩性を認めているものでないことは、本件審決の論理から明ら
かである。また、曲率の条件式を用いずに、地震応答解析の結果を踏まえて鋼管杭
の強度を順に上げていくことが通常の設計により行われ得るとしても、これを越え
15 て、発生曲率の大きい部分にのみ、局所的に高強度の鋼管杭を配置するまでに当然
に至るとはいえず、少なくとも相違点３Ａ又は３Ｂに係る構成を容易に想到できた
ということは困難というほかない。
したがって、被告の上記主張はいずれも採用することができない。そのほか、被
告が主張するところをもっても、上記結論は左右されない。
20 (6) 小括
以上によれば、本件発明３は、甲１発明又は甲１３発明、周知技術等に基づき当
業者が容易に発明をすることができたものとはいえないから、特許法２９条２項の
規定により特許を受けることができないものとはいえない。
また、被告は、本件発明３についての進歩性判断の誤りと同様のことが本件発明
25 １及び２についても妥当すると主張するが、本件発明３についての上記判断に照ら
すと、本件発明１及び２についても、甲１発明又は甲１３発明、周知技術等に基づ
き当業者が容易に発明をすることができたものとはいえないから、特許法２９条２
項の規定により特許を受けることができないものとはいえない。
したがって、本件審決に誤りはなく、被告の主張する取消事由１には理由がない。
３ 原告主張の取消事由（サポート要件についての判断の誤り）及び被告主張の
5 取消事由２（サポート要件についての判断の誤り）について
(1) 当事者主張の取消事由について
ア 被告の主張の要旨
被告は、本件発明３は本件明細書に記載されたものであるとした本件審決の判断
（別紙２の第２）につき、本件明細書には、特定の条件下（鋼管杭列の数、水深、
10 地盤構造、鋼管杭の板厚、直径）での地震応答解析（シミュレーション）で確かめ
られたことが記載されるにとどまり、別の条件下においても曲率φｐの数値範囲（本
件発明３ではφｐ≧５．６５×１０－３／Ｄ）とすることで課題が解決できるとは理
解できないこと、請求項３は、実施の形態３（鋼管杭の地中部の中間部分にのみ変
形性能が優れている鋼管杭が用いられている形態）とは異なる場合（地中部におけ
15 る上部分全体、又は下部分全体の変形性能が優れている場合や、地上部全長の変形
性能も優れている場合等）を含む記載となっており、これらの場合でも課題が解決
できるとは理解できないことなどを主張して、本件発明３は本件明細書に記載され
たものではなく、本件審決の上記判断は誤りである旨主張する。
イ 原告の主張の要旨
20 原告は、本件明細書には、地中部における発生曲率が大きい部分の曲率の条件を
「φｐ≧５．６５×１０－３／Ｄを満足」するものとし、かつ地中部の他の部分は変
形性能を低いものとした実施例として、実施の形態３のみが記載されているにとど
まり、曲率の条件を他のものとすることについて記載も示唆もないから、本件発明
１及び２の範囲まで、発明の詳細な説明に開示された内容を拡張ないし一般化でき
25 ないとした本件審決の判断（別紙２の第２）につき、実施の形態１～３と【図２】
～【図１３】に開示された具体的な計算結果を示された当業者は、地中部における
発生曲率が大きい部分に変形性能の高い鋼管杭を用いれば、杭全体の変形性能を上
げなくても、当該発生曲率が大きい部分において曲率φｐを上回ることはないこと、
杭の上端部での曲率に変化はないことを理解し、実施の形態１及び２の結果を示し
た図面を組み合わせることにより、実施の形態３の結果を示した【図１３】にほぼ
5 対応する各曲率を得ることができるから、本件発明１及び２の曲率の条件であって
も、発明の課題を解決できることを認識できるとして、本件審決の上記判断は誤り
である旨主張する。
(2) 検討
ア はじめに
10 特許を受けようとする発明が発明の詳細な説明に記載したものであるか否かは、
特許請求の範囲の記載と発明の詳細な説明の記載とを対比し、特許請求の範囲に記
載された発明が、発明の詳細な説明に記載された発明で、発明の詳細な説明の記載
又はその示唆により当業者が当該発明の課題を解決できると認識できる範囲のもの
であるか否か、また、その記載や示唆がなくとも当業者が出願時の技術常識に照ら
15 し当該発明の課題を解決できると認識できる範囲のものであるか否かを検討して判
断すべきである。
イ 特許請求の範囲の記載
本件各発明の特許請求の範囲は前記第２の２のとおりであるが、次に再掲する（以
下、各請求項に記載された「４．３９×１０ －３／Ｄ」「４．９０×１０－３／Ｄ」
、 、
20 「５．６５×１０－３／Ｄ」の各値を順に「φｐ１」「φｐ２」「φｐ３」というこ
、 、
とがある。。
）
【請求項１】
海底地盤に根入れされた複数の鋼管杭によって構成される鋼管杭列と、該鋼管杭
列における海面上に突出した部位に構築される上部工とで構成される鋼管杭式桟橋
25 において、前記鋼管杭列を構成する鋼管杭の一部であって、外力に対して鋼管杭に
生じる曲率が大きい少なくとも陸側に対面して配置された鋼管杭の地中部における
発生曲率が大きい部分を、前記鋼管杭の直径Ｄと前記鋼管杭の全塑性モーメントに
対応する曲率φｐが、φｐ≧４．３９×１０－３／Ｄという関係を満足するものとし、
前記鋼管杭の地中部の他の部分は前記部分よりも変形性能が低いものとしたことを
特徴とする鋼管杭式桟橋。
5 【請求項２】
φｐ≧４．９０×１０－３／Ｄを満足することを特徴とする請求項１記載の鋼管杭
式桟橋。
【請求項３】
φｐ≧５．６５×１０－３／Ｄを満足することを特徴とする請求項１記載の鋼管杭
10 式桟橋。
ウ 本件各発明の課題及びその解決手段
本件各発明の課題及びその解決手段は、前記１(1)及び(2)のとおり、鋼管杭式桟
橋において、杭の全塑性の要求性能を満足させようとする際に試みる板厚又は径の
増加に伴う建設コストの増加との課題に対し、鋼管杭の局所的な変形性能を上げる
15 ことにより解決を図るべく、変形性能の指標として曲率φｐを用い、少なくとも陸
側に対面して配置された鋼管杭の地中部における発生曲率が大きい部分にのみ、局
所的に変形性能の高い鋼管杭を用いて、当該部分の発生曲率が曲率φｐを越えない
ようにしたものである。
エ 実施の形態について
20 (ｱ) 実施の形態１
実施の形態１においては、当初、鋼管杭としてＳＫＫ４９０材（直径９００ｍｍ、
板厚１４ｍｍ、曲率φｐ＝３．９５×１０－３／Ｄ）を用いた鋼管杭式桟橋（以下、
この鋼管杭の断面を「初期断面」という。）に対し、所定の地盤定数を用いて、レベ
ル２地震動に対する地震応答解析を行ったところ、地中部で局所的に鋼管杭の変形
25 性能が不足し、杭の全塑性の要求性能を満足しなかった。その結果は次の【図２】
のとおりである。なお、図上部の左向き矢印上の数値は残留水平変位を指し、○印
が付されている箇所は、発生曲率φが曲率φｐを上回った箇所、すなわち全塑性に
達した箇所を示している。【００２１】～【００２３】【図１】【図２】
（ 、 、 ）
そこで、鋼管杭の変形性能を向上させた鋼管杭（具体的には、曲率φｐをφｐ１、
すなわち４．３９×１０－３／Ｄとしたもの。直径Ｄが０．９ｍであるから４．８８
5 ×１０－３となる。）を用いて同様の地震応答解析を行ったところ、地中部で曲率φ
ｐを越える曲率は発生せず（地中部の発生曲率は４．８２×１０－３） 杭の全塑性の
、
要求性能を満足することができた。その結果は次の【図７】のとおりである。【０
（
０３０】【００３１】【図７】
、 、 ）
10 (ｲ) 実施の形態２
実施の形態２では、初期断面に対し、レベル２地震動の最大加速度を７．５％大
きくして地震応答解析を行ったところ、地中部で局所的に鋼管杭の変形性能が不足
し、杭の全塑性の要求性能を満足しなかった。その結果は次の【図８】のとおりで
ある。【００３３】【図８】
（ 、 ）
15 そこで、鋼管杭の変形性能を向上させた鋼管杭（具体的には、曲率φｐをφｐ２、
すなわち４．９０×１０－３／Ｄとしたもの。直径Ｄが０．９ｍであるから５．４４
×１０－３となる。）を用いて同様の地震応答解析を行ったところ、地中部で曲率φ
ｐを越える曲率は発生せず（地中部の発生曲率は５．３６×１０－３） 杭の全塑性の
、
要求性能をほぼ満足することができた。その結果は次の【図１１】のとおりである。
20 （【００３５】【図１１】
、 ）
また、鋼管杭の変形性能を更に向上させた鋼管杭（具体的には、曲率φｐをφｐ
３、すなわち５．６５×１０－３／Ｄとしたもの。直径Ｄが０．９ｍであるから６．
２８×１０－３となる。）を用いて同様の地震応答解析を行ったところ、地中部で曲
率φｐを越える曲率は発生せず、杭の全塑性の要求性能を完全に満足することがで
5 きた。その結果は次の【図１２】のとおりである。【００３６】【図１２】
（ 、 ）
(ｳ) 実施の形態３
実施の形態１及び２では、鋼管杭式桟橋を構成する鋼管杭は、全て同一の直径、
10 板厚、変形性能のものを用いることを前提として検討してきたが、実施の形態３で
は、発生曲率が大きくなる部分にだけ、変形性能が優れる鋼管杭を用いた。すなわ
ち、実施の形態２における初期断面（【図８】）のうち、地中部における発生曲率が
大きい部分に変形性能が優れる鋼管杭（具体的には、曲率φｐをφｐ３、すなわち
５．６５×１０－３／Ｄとしたもの。直径Ｄが０．９ｍであるから６．２８×１０－３
となる。 を用いて同様の地震応答解析を行ったところ、
） 残留水平変位は初期断面と
変わらないものの、地中部で曲率φｐを越える曲率は発生せず、杭の全塑性の要求
性能を満足することができた。その結果は次の【図１３】のとおりである。【００
（
３７】【図８】【図１３】
、 、 ）
オ 技術常識等
本件出願日前に日本国内で頒布された刊行物である甲２３（青木徹彦「構造力学」
（コロナ社、昭和６１年））によると、一般的な構造材料において、塑性域に達する
までの弾性範囲内においては、一軸方向の応力とひずみとの間には比例関係が成り
10 立ち（フックの法則）、その比例定数をヤング係数と呼ぶこと、構造物に一般的に用
いられる構造用鋼（軟鋼）のヤング係数の値はどの鋼種でもほぼ一定値（２．１×
１０６ｋｇｆ／ｃｍ２。なお、同数値は本件明細書の【０００３】【００１１】にあ
、
るＳＫＫ４９０材のヤング率として記載されている１０ ８ｋＰａに近似している。）
であることが認められ、このことは、当業者にとって技術常識であったと認められ
15 る。
本件出願日前に日本国内で頒布された刊行物である甲７によると、鋼管杭を用い
た直杭式桟橋の性能照査に際し、弾塑性法による解析は、鋼管杭に生じる軸力及び
曲げモーメントに応じて杭の曲げ剛性を低下させて解析を行うところ、鋼管杭の曲
げモーメントと曲率の関係は、次の図－２．１４に示すような全塑性モーメントを
20 上限値とするトリリニアモデルを用いるが、一般的な諸元の桟橋では、トリリニア
モデルに代えて、より計算が簡単なバイリニアモデルを用いても計算結果に差があ
まり見られないので、バイリニアモデルを用いてもよいとされていることが認めら
れ、このことは、当業者にとって技術常識であったと認められる。なお、本件明細
書は、【０００７】にて、「曲率φｐは全塑性モーメントＭｐを曲げ剛性ＥＩ（Ｅは
5 杭の鋼材のヤング率、Ｉは杭の断面２次モーメント）で割ることで算定できる。」と
記載しているから、地震応答解析に際し、バイリニアモデルを前提としていること
が読み取れる。
カ 課題を解決できると認識できるか
10 本件各発明は、いずれも、形式的には本件明細書の【００１２】～【００１５】
に記載されているといえるところ、本件明細書の発明の詳細な説明の記載、示唆及
び本件出願日当時の技術常識に照らし、当業者において、本件各発明の構成を採用
することにより本件各発明の課題を解決できると認識できるかを順に検討する。
(ｱ) 本件発明３について
15 本件発明３は、鋼管杭式桟橋において、鋼管杭のうち少なくとも陸側に対面して
配置された鋼管杭の地中部における発生曲率が大きい部分の変形性能につき、「曲
率φｐ≧φｐ３」という関係を満足するものとし、地中部の他の部分は前記部分よ
りも変形性能を低いものとしたものであるところ、実施の形態３に関する上記本件
明細書の記載【００３７】【図８】【図１３】には、初期断面に対する地震応答解
、 、
20 析の結果として局所的に鋼管杭の変形性能が不足していた部分付近のみの変形性能
を「曲率φｐ＝φｐ３」として、それ以外の部分を初期断面と同様の変形性能とし
た場合に、杭の全塑性の要求性能を満足したことが示されている。この場合におい
て、曲率φｐをφｐ３より大きいものとした場合 「曲率φｐ＞φｐ３」
（ とした場合）
にも杭の全塑性の要求性能を満足することは自明であるし、地中部の他の部分の鋼
5 管杭の変形性能を低くすることにより、建設コストの増加との課題を解決すること
ができることも明らかである。
したがって、本件発明３は、本件明細書の記載及び技術常識に照らし、当業者に
おいて、その構成を採用することにより、発明の課題を解決できると認識できるも
のと認められる。
10 (ｲ) 本件発明１及び２について
本件発明１及び２、すなわち、鋼管杭式桟橋において、鋼管杭のうち少なくとも
陸側に対面して配置された鋼管杭の地中部における発生曲率が大きい部分の変形性
能につき、
「曲率φｐ≧φｐ１」
（本件発明１）又は「曲率φｐ≧φｐ２」
（本件発明
２）という関係を満足するものとし、地中部の他の部分は前記部分よりも変形性能
15 を低いものとしたものについて、本件明細書には、これをそのまま実施した実施例
は記載されていない。
もっとも、本件明細書は、バイリニアモデルを前提とした地震応答解析により、
杭の全塑性の要求性能を満足させられるかを照査しているところ、バイリニアモデ
ルでは、塑性域に達するまでの弾性範囲内では、応力とひずみとの間にはヤング係
20 数を定数とする比例関係が成り立ち（フックの法則） 構造物に一般的に用いられる
、
構造用鋼（軟鋼）のヤング係数の値はどの鋼種でもほぼ一定値であるとの技術常識
を踏まえると、本件明細書に記載された実施の形態における鋼管杭に発生する曲率
は、初期断面や実施の形態２のように鋼管杭の全部の変形性能を同じものとしても、
実施の形態３のように地中部の一部のみの変形性能を高めたものとしても、ほぼ同
25 じ結果が得られるであろうことが理解できる。このことは、本件明細書に記載され
た初期断面（【図８】）において、鋼管杭の地上部への発生曲率が海側から順に「４．
３７×１０－２」
「３．３７×１０－２」
「２．３３×１０－２」であるのに対し、実施の
形態３（【図１３】）における変形性能を高めていない鋼管杭の地上部への発生曲率
が海側から順に「４．３８×１０－２」
「３．４１×１０－２」
「２．３４×１０－２」と
ほぼ一致していることや、逆に、実施の形態２及び３において、変形性能を高めた
5 ために弾性範囲内であった地中部の鋼管杭への発生曲率が「５．３６×１０ －３」
（【図
）「５．３７×１０－３」【図１２】
１１】、 （ ）及び「５．３５×１０－３」【図１３】
（ ）と
ほぼ一致していることからも裏付けられる。
そうすると、本件明細書の実施の形態２及び３に関する上記記載に接した当業者
は、上記技術常識に照らし、鋼管杭の地中部における発生曲率が大きい部分の変形
10 性能を「曲率φｐ≧φｐ２」という関係を満足するものとしても、杭の全塑性の要
求性能を満足しつつ、地中部の他の部分の鋼管杭の変形性能を低くすることにより、
建設コストの増加との課題を解決することができることを認識できるというべきで
ある。
また、実施の形態１についても、実施の形態２とはレベル２地震動の最大加速度
15 の条件が異なっているにすぎず、開示されている技術的思想において実施の形態２
と異なるところはないから、本件明細書の記載に接した当業者は、技術常識に照ら
し、鋼管杭の地中部における発生曲率が大きい部分の変形性能を「曲率φｐ≧φｐ
１」という関係を満足するものとした場合であっても、発明の課題を解決できると
認識できるものと認められる。
20 (3) 被告の主張について
ア 被告は、【００３７】には、実施の形態３のうち曲率φｐの条件をφｐ１やφ
ｐ２とすることについては何ら記載されていないとか、同記載に照らせば実際には
φｐ１やφｐ２では要求性能を満足できない旨が示唆されている旨主張するが、前
記のとおり、本件明細書のうち実施の形態に関する記載（とりわけ各図面に記載さ
25 れた発生曲率の数値）に接した当業者は、技術常識に照らして、曲率φｐの条件を
φｐ１以上やφｐ２以上とした場合においても発明の課題を解決できることを認識
できるといえるから、上記主張は採用することができない。
イ 被告は、【図８】及び【図１１】～【図１３】に示された数値の変化は無視で
きない誤差である旨主張するが、これらの図に記載された数値が近似していること
は、前記のとおり、バイリニアモデルを前提としたフックの法則とヤング係数の値
5 がどの鋼種でもほぼ一定値であるとの技術常識から導かれる「本件明細書に記載さ
れた実施の形態における鋼管杭に発生する曲率は、初期断面や実施の形態２のよう
に鋼管杭の全部の変形性能を同じものとしても、実施の形態３のように地中部の一
部のみの変形性能を高めたものとしても、ほぼ同じ結果が得られるであろうこと」
を裏付けるに十分なものといえ、被告が指摘する誤差の程度をもって、その結論が
10 左右されるものとは認め難く、上記主張は採用することができない。
ウ 被告は、本件明細書には特定の条件下（鋼管杭列の数、水深、地盤構造、鋼
管杭の板厚、直径）での地震応答解析（シミュレーション）で確かめられたことが
記載されるにとどまり、別の条件下においても曲率φｐの数値範囲とすることで課
題が解決できるとは理解できない旨主張するが、もとより鋼管杭式桟橋が設置され
15 る地盤等は様々であって、その性能照査は状況に応じた適切な方法によらねばなら
ないものであるが、本件明細書が開示しているのは、鋼管杭のうち少なくとも陸側
に対面して配置された地中部における発生曲率が大きい部分にのみ、局所的に特定
の数値以上の変形性能を有する鋼管杭を用いるという技術的思想であって、これに
触れた当業者は、現実に地震応答解析等の性能照査を行う場合、他の条件を加味し
20 た上で、適宜上記技術的思想を取り入れ、本件各発明の課題を解決することが可能
であるから、特定の条件下での結果のみが記載されていることのみをもって、本件
各発明がサポート要件を満たさないとする理由とはならないというべきである。上
記主張は採用することができない。
エ 被告は、請求項の記載が、実施の形態３（鋼管杭の地中部の中間部分にのみ
25 変形性能が優れている鋼管杭が用いられている形態）とは異なる場合（地中部にお
ける上部分全体、又は下部分全体の変形性能が優れている場合や、地上部全長の変
形性能も優れている場合等）を含む記載となっており、これらの場合でも課題が解
決できるとは理解できない旨主張するが、本件各発明の構成を備えることにより、
局所的に変形性能の高い鋼管杭を用いて杭の全塑性の要求性能を満足しつつ、それ
以外の場所で変形性能の高くない鋼管杭を用いて建設コストの増加との課題を解決
5 することができることは容易に認識でき、被告が例として挙げる場合であっても異
なるところはないから、上記主張は採用することができない。
(4) まとめ
以上によると、本件各発明は、いずれも本件明細書の発明の詳細な説明に記載し
たものであるということができ、サポート要件を満たしているというべきである。
10 したがって、本件発明１及び２につきこれを満たさないとした本件審決の判断には
誤りがあり、原告の主張する取消事由には理由がある。他方、本件発明３につきこ
れを満たすとした本件審決の判断には誤りがないから、被告の主張する取消事由２
には理由がない。
４ 被告主張の取消事由３（明確性要件についての判断の誤り）について
15 (1) 被告の主張の要旨
被告は、本件各発明は不明確とはいえないとした本件審決の判断（別紙２の第３）
につき、一定の長さのある鋼管杭はその領域ごとに発生曲率が異なるところ、
「曲率
が相対的に大きい」などという基準では、これにより特定される具体的な領域が判
断者により、また前提条件により異なり得るから、本件各発明の「鋼管杭の地中部
20 における発生曲率が大きい部分」「前記鋼管杭の地中部の他の部分」（いずれも請求
項１を引用）が表す内容は不明確であるというべきであって、本件審決の上記判断
は誤りである旨主張する。
(2) 検討
【００２０】【００２１】には、港湾基準の記載と、
、 「杭の二箇所で全塑性に達す
25 る場合は、杭と上部工の境界部分一箇所と、地中部の一箇所以上で全塑性に達する
ことが一般的である」との理解とを前提に、
「本事例のレベル２地震に対する要求性
能」の一つとして「地中部で全塑性に対応する曲率を超えない」ことを定めた上で、
初期断面（鋼管杭として直径９００ｍｍ、板厚１４ｍｍのＳＫＫ４９０材を用いた
もの）に対して、偶発状態のレベル２地震に対する地震応答解析を行った旨が記載
されている。
5 そして、実施の形態１に関する【００２３】では、初期断面では「陸側の鋼管杭
の地中部において全塑性モーメントに対応する曲率を１．４倍程度越えてしまって
いる（φ＝６．１１×１０－３）」と記載され、対応する図面である【図２】には当該
部分が「○」で示されている。同様に、実施の形態２に関する【００３３】でも、
初期断面では「陸側の地中部において全塑性モーメントに対応する曲率を１．９倍
10 程度越えてしまっている（φ＝８．５６×１０－３）」と記載され、対応する図面であ
る【図８】には当該部分が「○」で示されている。その上で、実施の形態３に対応
する【００３７】には、
「実施の形態２の初期断面では、陸側の鋼管杭の地中部で全
塑性モーメントに対応する曲率が発生している（図８参照）。この断面に対して、地
中部における発生曲率が大きい部分に変形性能が優れる鋼管杭を用いることを検討
15 した。」と記載され、対応する図面である【図１３】には、【図８】にて「○」が付
された部分付近（－１５ｍ～－２３．３ｍ）に、変形性能が優れる鋼管杭が用いら
れることが示されている。
以上の記載を踏まえると、請求項１における「鋼管杭の地中部における発生曲率
が大きい部分」とは、初期断面に対する地震応答解析の結果、鋼管杭の地中部にお
20 いて全塑性モーメントに対応する曲率を上回った部分を示すものと理解できる。
(3) 小括
したがって、請求項１における「鋼管杭の地中部における発生曲率が大きい部分」、
「前記鋼管杭の地中部の他の部分」が表す内容が明確でないということはできず、
請求項１を引用する請求項２及び３記載の発明を含む本件各発明は、いずれも特許
25 法３６条６項２号の規定により特許を受けることができないものということはでき
ない。本件審決に誤りはなく、被告の主張する取消事由３には理由がない。
５ 被告主張の取消事由４（実施可能要件についての判断の誤り）について
(1) 被告の主張の要旨
被告は、本件各発明は実施可能要件を満たすとした本件審決の判断（別紙２の第
４）につき、
【００１１】の記載を踏まえると、鋼管杭の変形能力の指標として「φ
5 ｐ＝２εｐ/Ｄ」とすることを前提として、本件各発明が導出され得るものであるこ
とが読みとれるから、軸力の存在を前提としない本件各発明を実施するに当たり、
軸力の存在を必ずしも考慮したものとする必然性は見いだせないこと、【００３０】
に「曲率の算定式はφｐ＝４．３９×１０－３／Ｄ＝４．３９×１０－３／０．９＝４．
８８×１０－３である。この変形性能を発揮させるためには、鋼材降伏強度の特性値
10 を３１５Ｎ／ｍｍ ２よりも１割程度高い３５０Ｎ／ｍｍ ２ を保証できる鋼管杭を用
いることで可能となる。、
」【００３２】に「ＳＫＫ４９０よりも変形性能が高い鋼管
杭を用いることで鋼管杭の直径、板厚を減らすことができる。 と各記載されている
」
事項は、軸力がない場合に正しいといえるが、軸力が発生している場合には必ずし
も正しいとはいえないことから、本件各発明は、当業者がその実施をすることがで
15 きる程度に明確かつ十分に記載したものではないというべきであって、本件審決の
上記判断は誤りである旨主張する。
(2) 検討
前記１(2)のとおり、本件明細書では、鋼管杭の変形性能の指標として曲率φｐを
用い、これはＭｐ（全塑性モーメント）を曲げ剛性ＥＩ（Ｅは杭の鋼材のヤング率、
20 Ｉは杭の断面２次モーメント）で除して算定できる（φｐ＝Ｍｐ／ＥＩ）としてお
り（【０００７】、曲率φｐは、軸力の有無に関係なく導出されることが示されてい
）
る。また、甲７によると、当業者は、軸力がない場合の全塑性モーメントから、軸
力を考慮した全塑性モーメントを計算でき、このことは技術常識と認められる。そ
うすると、当業者は、本件明細書の記載及び上記技術常識に従い、本件各発明を実
25 施することができるというべきである。
被告は、
【００３０】及び【００３２】の記載が、軸力が発生している場合には必
ずしも正しいとはいえないから、本件各発明は実施可能要件を満たさない旨主張す
るが、上記のとおり、当業者は、軸力がない場合の全塑性モーメントから、軸力を
考慮した全塑性モーメントを計算できるのであるから、軸力を考慮した場合に【０
０３０】及び【００３２】の記載が直ちに成り立たない場合があるとしても、その
5 ことをもって本件各発明が実施できないものであるということはできない。被告の
上記主張は採用することができない。
(3) 小括
したがって、本件各発明は、いずれも当業者がその実施をすることができる程度
に明確かつ十分に記載されたものということができるから、特許法３６条４項１号
10 の規定により特許を受けることができないものということはできない。本件審決に
誤りはなく、被告の主張する取消事由４には理由がない。
６ 結論
以上のとおり、原告が主張する審決取消事由には理由があり、他方で、被告が主
張する審決取消事由にはいずれも理由がない。
15 よって、原告の請求には理由があるから本件審決のうち請求項１及び２に係る部
分を取り消すこととし、他方、被告の請求には理由がないからこれを棄却すること
として、主文のとおり判決する。
知的財産高等裁判所第１部
裁判長裁判官
本 多 知 成
裁判官
遠 山 敦 士
10 裁判官
天 野 研 司
（別紙１）
当事者目録
第１事件原告兼第２事件被告
5 ＪＦＥスチール株式会社
（以下「原告」という。）
同訴訟代理人弁護士 近 藤 惠 嗣
同訴訟代理人弁理士 石 川 壽 彦
第１事件被告兼第２事件原告
日 本 製 鉄 株 式 会 社
（以下「被告」という。）
15 同訴訟代理人弁護士 石 神 恒 太 郎
薄 葉 健 司
佐 藤 信 吾
三 芳 大 紀
同訴訟代理人弁理士 福 地 律 生
20 齋 藤 学
木 村 健 治
岩 田 純
甲第２２号証
JP 5967862 B2 2016.8.10
（別紙２）本件特許に係る特許公報
(57)【 特 許 請 求 の 範 囲 】
【請求項１】
 海底地盤に根入れされた複数の鋼管杭によって構成される鋼管杭列と、該鋼管杭列にお
ける海面上に突出した部位に構築される上部工とで構成される鋼管杭式桟橋において、
 前記鋼管杭列を構成する鋼管杭の一部であって、外力に対して鋼管杭に生じる曲率が大
きい少なくとも陸側に対面して配置された鋼管杭の地中部における発生曲率が大きい部分
を 、 前 記 鋼 管 杭 の 直 径 Dと 前 記 鋼 管 杭 の 全 塑 性 モ ー メ ン ト に 対 応 す る 曲 率 φ pが 、 φ p≧ 4.3
-3
9× 10 /Dと い う 関 係 を 満 足 す る も の と し 、 前 記 鋼 管 杭 の 地 中 部 の 他 の 部 分 は 前 記 部 分 よ
りも変形性能が低いものとしたことを特徴とする鋼管杭式桟橋。
【請求項２】 10
-3
  φ p≧ 4.90× 10 /Dを 満 足 す る こ と を 特 徴 と す る 請 求 項 １ 記 載 の 鋼 管 杭 式 桟 橋 。
【請求項３】
-3
  φ p≧ 5.65× 10 /Dを 満 足 す る こ と を 特 徴 と す る 請 求 項 １ 記 載 の 鋼 管 杭 式 桟 橋 。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
 本発明は、港湾や河川に構築される鋼管杭式桟橋および、鋼管杭式桟橋に用いる鋼管杭
に関する。
【背景技術】
【０００２】 20
(2) JP 5967862 B2 2016.8.10
 港湾や河川に構築される鋼管杭式桟橋は、「港湾の施設の技術上の基準・同解説（社団
法人日本港湾協会編）（非特許文献１）」（以下、「港湾基準」と表記する）に即して設
計されている係船施設の一形式であり、本明細書では、桟橋の背後が陸地となっている横
桟橋（図１４参照）、陸地から海に向かって縦方向配置される縦桟橋（図１５参照）、船
舶の係留用のドルフィン（図１６参照）、デタッチドピア（図１７参照）を含めて鋼管杭
式桟橋と表記する。
 なお、図１４において、１は鋼管杭、３は上部工、５は渡版、７はＬ形ブロック、９は
被覆石、１１は海水面、１３は海底面を示している。図１５∼図１７において図１４と同
一部分には同一の符号が付してある。また、図１７において、１５はヤード橋、１７は海
側軌条、１９は陸側軌条、２１はケーソンを示している。 10
【０００３】
  鋼 管 杭 式 桟 橋 は 、 工 場 で 製 作 さ れ る 鋼 管 ぐ い （ JIS  A  5525） （ 以 降 、 「 鋼 管 ぐ い 」 は
、 「 鋼 管 杭 」 と 表 記 す る ） で あ る SKK400（ 港 湾 基 準 に 記 載 さ れ て い る 鋼 材 降 伏 強 度 の 特 性
2 2
値 は 235N/mm ） 、 SKK490（ 港 湾 基 準 に 記 載 さ れ て い る 鋼 材 降 伏 強 度 の 特 性 値 は 315N/mm ）
を海中に複数本打設して、複数の鋼管杭の杭頭部を鉄筋コンクリート製の上部工で一体化
することによって構築される。
  本 明 細 書 で は 、 鋼 管 杭 は 「 JIS  A  5525」 に 記 載 さ れ て い る サ イ ズ 、 鋼 材 の ヤ ン グ 率 は
2.06× 10 kPaを 用 い て 検 討 し て い る 。
【先行技術文献】
【非特許文献】 20
【０００４】
【非特許文献１】「港湾の施設の技術上の基準・同解説（社団法人日本港湾協会編）」
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
 鋼管杭式桟橋の設計法は、船舶の接岸力、地震力、上部工上に設置される場合がある荷
役機械の荷重などを対象として設計される。その中でも、多くの場合、地震力で鋼管杭式
桟橋の断面（鋼管杭径、板厚、配置など）が決定される。平成１９年に改訂された港湾基
準では、地震力は施設の供用期間中に発生する可能性が高いレベル１地震動と、想定され
る最大規模のレベル２地震動に対して設計することになっている。特に、地震時の耐震性 30
が求められる「耐震強化施設」では、レベル２地震動に対する照査が必須で、有限要素法
による地震応答解析で検討することが一般的である。
【０００６】
 具体的な設計手順としては、最初に、変動状態（船舶の接岸・牽引による力、レベル１
地震動など）に対して、鋼管杭式桟橋を骨組構造として鋼管杭に発生する断面力が、鋼管
杭の耐力以下となるような断面を決める。次に、偶発状態（レベル２地震動）に対する照
査を地震応答解析で検討する。
【０００７】
 耐震強化施設のレベル２地震に対する性能規定は以下の通りである。
 耐震強化施設（特定（緊急物資輸送対応））では、岸壁法線（図１４参照）の変形に関 40
し て は 、 「 残 留 変 形 量 の 限 界 値 は 、 標 準 的 に は 30∼ 100cm程 度 」 と さ れ て い る 。 ま た 、 杭
の全塑性に関しては、「当該桟橋を構成する杭の中に、二箇所以上で全塑性に達している
杭が存在しないことを照査する。全塑性に達している杭とは、杭に生じる曲げモーメント
が全塑性モーメントに達している杭のことである」とされている。
 なお、本明細書では、杭の全塑性の照査の指標としては、全塑性モーメントに対応する
曲 率 φ p（ 単 位 は 1/m） を 用 い る 。 曲 率 φ pは 全 塑 性 モ ー メ ン ト Mpを 曲 げ 剛 性 EI（ Eは 杭 の 鋼
材 の ヤ ン グ 率 、 Iは 杭 の 断 面 ２ 次 モ ー メ ン ト ） で 割 る こ と で 算 定 で き る 。
【０００８】
 港湾基準で規定されるレベル２地震動は、近年の地震観測網の充実や、地震動予測技術
の向上により大きくなる傾向にあり、レベル２地震動が大きな地点では、岸壁法線の変形 50
(3) JP 5967862 B2 2016.8.10
に関しては要求性能を満足するものの、杭の全塑性を満足しないことが散見され、設計断
面の見直しが必要になる機会が増えている。これに対して、例えば、鋼管杭の板厚を厚く
する、鋼管杭の径を大きくすることで対処している。
【０００９】
 鋼管杭の板厚を厚くすると鋼管杭の曲げ剛性が増加するものの、杭の全塑性に関する指
標である全塑性モーメントに対応する曲率はほとんど変わらない。鋼管杭の曲げ剛性の増
加によって、桟橋の残留変形量は減少し、その効果で鋼管杭の発生曲率を、全塑性モーメ
ン ト に 対 応 す る 曲 率 φ p以 下 と す る こ と が 可 能 な ケ ー ス が 出 て く る 。 た だ し 、 変 動 状 態 で
決めた断面よりも、発生確率の非常に低い偶発状態のために鋼管杭の鋼重が大きくなり、
建設コストアップにつながるという問題を抱えている。 10
【００１０】
 また、鋼管杭の径を大きくすると、板厚を厚くするよりも効率的に曲げ剛性を増加させ
ることができるが、反面、鋼管杭の径が大きくなることで、杭の全塑性に関する指標であ
る全塑性モーメントに対応する曲率は小さくなってしまう。すなわち、変形性能が小さく
なってしまう。そのため、よほど残留変形量が小さく成らない限り、杭の全塑性の要求性
能を満足させることは難しい。また、仮に要求性能を満足したとしても、板厚を厚くした
場合と同様、変動状態で決めた断面よりも、発生確率の非常に低い偶発状態のために鋼管
杭の鋼重が大きくなり、建設コストアップにつながるという問題を抱えている。
 さらに、レベル２地震動に対する照査で用いる地震応答解析は、解析モデルの作成と解
析時間が多大であり、設計業務の効率化の課題となっている。 20
【課題を解決するための手段】
【００１１】
 前記課題で説明したように、鋼管杭式桟橋の残留変形量は要求性能を満足しているのに
、杭の全塑性に関して要求性能を満足していないということは、杭の局所的な変形能力が
不足していることに他ならない。
 杭の全塑性に関する要求性能を満足させる方法としては、前述したように、鋼管杭の板
厚を上げる方法、鋼管杭の直径を大きくする方法により鋼管杭の剛性を上げ、鋼管杭式桟
橋の変形量を小さくすることで要求性能を満足させる方法が考えられるが、いずれも使用
鋼材重量が増加し、建設コストの増加につながってしまう。
 そこで、発明者はこのような課題を解決するために、杭の局所的な変形能力を上げるこ 30
とを考えた。
  鋼 管 杭 の 変 形 能 力 の 指 標 は 、 全 塑 性 モ ー メ ン ト Mpに 対 応 す る 曲 率 φ pを 用 い る こ と が で
き る 。 φ p＝ Mp/EI＝ 2ε p/D（ ε p： 杭 が 全 塑 性 状 態 に 達 し た 場 合 の 鋼 管 杭 の 外 縁 の 最 大 ひ
ず み 、 Dは 鋼 管 杭 の 直 径 ） で 表 す こ と が 可 能 で 、 SKK490の 鋼 管 杭 の ε pは ヤ ン グ 率 を 2.06×
10 kPaと す る と 板 厚 に も よ る が 、 設 計 で 用 い る 値 は 、 お よ そ 0.197%∼ 0.199％ 程 度 で あ る
-3
。 し た が っ て 、 φ p＝ （ 3.94∼ 3.98） × 10 /D=α ／ D（ α は 定 数 ） の 関 係 と な っ て い る 。
こ の 式 か ら 、 α を 大 き く す る か 、 鋼 管 杭 の 直 径 Dを 小 さ く す る こ と で 鋼 管 杭 の 局 所 的 な 変
形 性 能 を 増 加 さ せ る こ と が 可 能 と な る 。 な お 、 直 径 Dは 、 鋼 管 杭 の 支 持 力 や 、 桟 橋 の 残 留
変形量に余裕があるときでないと小さくすることは難しい。そこで、従来よりも変形性能
を向上させる観点から、αの目安としては、効果を明確に得るため１割以上大きくするこ 40
ととした。
 本発明は上記の知見に基づくものであり、具体的には以下の構成からなるものである。
【００１２】
（１）本発明に係る鋼管杭桟橋は、海底地盤に根入れされた複数の鋼管杭によって構成さ
れる鋼管杭列と、該鋼管杭列における海面上に突出した部位に構築される上部工とで構成
さ れ る 鋼 管 杭 式 桟 橋 に お い て 、 前 記 鋼 管 杭 は 、 前 記 鋼 管 杭 の 直 径 Dと 前 記 鋼 管 杭 の 全 塑 性
-3
モ ー メ ン ト に 対 応 す る 曲 率 φ pが 、 φ p≧ 4.39× 10 /Dと い う 関 係 を 満 足 す る こ と を 特 徴 と
するものである。
【００１３】
（ ２ ） ま た 、 本 発 明 に 係 る 鋼 管 杭 桟 橋 は 、 上 記 （ １ ） に 記 載 の も の に お い て 、 φ p≧ 4.90 50
(4) JP 5967862 B2 2016.8.10
-3
× 10 /Dを 満 足 す る こ と を 特 徴 と す る も の で あ る 。
【００１４】
（ ３ ） ま た 、 本 発 明 に 係 る 鋼 管 杭 桟 橋 は 、 上 記 （ １ ） に 記 載 の も の に お い て 、 φ p≧ 5.65
-3
× 10 /Dを 満 足 す る こ と を 特 徴 と す る も の で あ る 。
【００１５】
（４）また、本発明に係る鋼管杭桟橋は、外力に対して鋼管杭に生じる曲率が大きい部分
に、上記（１）∼（３）に記載の鋼管杭を用い、それ以外の部分には前記鋼管杭よりも変
形性能の低い鋼管杭を用いたことを特徴とするものである。
【００１６】
（５）また、本発明に係る鋼管杭は、上記（１）∼（４）のいずれかに記載の鋼管杭であ 10
って、該鋼管杭がスパイラル鋼管によって形成されていることを特徴とするものである。
【００１７】
（６）また、本発明に係る鋼管杭は、上記（１）∼（４）のいずれかに記載の鋼管杭であ
って、該鋼管杭が電縫鋼管によって形成されていることを特徴とするものである。
【発明の効果】
【００１８】
 本発明に係る鋼管杭桟橋は従来よりも変形性能が高い鋼管杭を用いているので、変形性
能の低い従来の鋼管杭を用いた鋼管杭式桟橋であれば、レベル２地震に対する要求性能に
関して、残留水平変位に対する要求性能は満足しているが、地中部で鋼管杭が全塑性モー
メントに対応する曲率を越えてしまうような場合であっても、板厚を厚くしたり径を大き 20
くしたりすることなく要求性能を満足させることが可能となる。
 また、変形性能の低い従来の鋼管杭を用いた鋼管杭式桟橋で、レベル２地震に対する要
求性能を満足しているような場合には、本発明による変形性能が高い鋼管杭を用いること
で、従来材と比べ鋼管杭の杭径を小さくしたり、板厚を薄くしたりすることが可能である
。これにより、鋼管杭式桟橋の建設コストを低減することが可能になる。
 鋼管杭の製造方法としては、製造コストと納期の観点から、スパイラル鋼管又は電縫鋼
管が好適である。
【図面の簡単な説明】
【００１９】
【図１】実施の形態１に関する鋼管杭式桟橋（初期断面）の断面図である。 30
【図２】初期断面に対する地震応答解析結果を示す図である。
【 図 ３ 】 初 期 断 面 に 対 し て 板 厚 を 16mmと し た 場 合 の 地 震 応 答 解 析 結 果 を 示 す 図 で あ る 。
【 図 ４ 】 初 期 断 面 に 対 し て 板 厚 を 19mmと し た 場 合 の 地 震 応 答 解 析 結 果 を 示 す 図 で あ る 。
【 図 ５ 】 初 期 断 面 に 対 し て 直 径 を 1000mmと し た 場 合 の 地 震 応 答 解 析 結 果 を 示 す 図 で あ る 。
【 図 ６ 】 初 期 断 面 に 対 し て 直 径 を 1100mmと し た 場 合 の 地 震 応 答 解 析 結 果 を 示 す 図 で あ る 。
-3
【 図 ７ 】 初 期 断 面 に 対 し て φ p≧ 4.39× 10 /Dを 満 足 す る 鋼 管 杭 と し た 場 合 の 地 震 応 答 解
析結果を示す図である（本発明例）。
【図８】初期断面に対する地震応答解析結果（レベル２地震が強い場合）を示す図である
。
【 図 ９ 】 初 期 断 面 に 対 し て 板 厚 を 19mmと し た 場 合 の 地 震 応 答 解 析 結 果 （ レ ベ ル ２ 地 震 が 強 40
い場合）を示す図である。
【 図 １ ０ 】 初 期 断 面 に 対 し て 直 径 を 1100mmと し た 場 合 の 地 震 応 答 解 析 結 果 （ レ ベ ル ２ 地 震
が強い場合）を示す図である。
-3
【 図 １ １ 】 初 期 断 面 に 対 し て φ p≧ 4.90× 10 /Dを 満 足 す る 鋼 管 杭 と し た 場 合 の 地 震 応 答
解 析 結 果 （ レ ベ ル 2地 震 が 強 い 場 合 ） を 示 す 図 で あ る （ 本 発 明 例 ） 。
-3
【 図 １ ２ 】 初 期 断 面 に 対 し て φ p≧ 5.65× 10 /Dを 満 足 す る 鋼 管 杭 と し た 場 合 の 地 震 応 答
解 析 結 果 （ レ ベ ル 2地 震 が 強 い 場 合 ） を 示 す 図 で あ る （ 本 発 明 例 ） 。
【図１３】発生曲率が大きな部分に変形性能が高い鋼管杭を用いた場合の地震応答解析結
果 （ レ ベ ル 2地 震 が 強 い 場 合 ） を 示 す 図 で あ る （ 本 発 明 例 ） 。
【図１４】横桟橋の断面図および平面図の一例である。 50
(5) JP 5967862 B2 2016.8.10
【図１５】縦桟橋の断面図および平面図の一例である。
【図１６】ドルフィンの断面図および平面図の一例である。
【図１７】デタッチドピアの断面図および平面図の一例である。
【発明を実施するための形態】
【００２０】
 ［実施の形態１］
  図 １ に 示 す -11m水 深 の 鋼 管 杭 式 桟 橋 を 例 と し て 実 施 の 形 態 を 説 明 す る 。 な お 、 図 １ に お
いて図１４と同一部分には同一の符号を付してある。
 本事例のレベル２地震に対する要求性能は、港湾基準に記載される耐震強化施設（特定
（ 緊 急 物 資 輸 送 対 応 ） ） を 参 考 に し て 、 (1)鋼 管 杭 が 地 中 部 で 全 塑 性 モ ー メ ン ト に 対 応 す 10
る 曲 率 を 越 え な い 、 (2)鋼 管 杭 式 桟 橋 の 地 震 後 の 残 留 水 平 変 位 は 30∼ 100cm程 度 と し た 。
  (1)は 、 港 湾 基 準 の 「 二 箇 所 以 上 で 全 塑 性 に 達 し て い る 杭 が 存 在 し な い 」 に 対 応 す る 部
分を言い換えたものである。杭の二箇所で全塑性に達する場合は、杭と上部工の境界部分
一箇所と、地中部の一箇所以上で全塑性に達することが一般的である。杭と上部工の境界
部分は海面上であるため全塑性化しても修復が容易である。一方、地中部で全塑性化する
と、修復が困難なうえ、全塑性化していることを発見することも容易ではない。したがっ
て、「二箇所以上で全塑性に達している杭が存在しない」ということは、「地中部で全塑
性に対応する曲率を越えない」と言い換えることができる。
【００２１】
  変 動 状 態 の 荷 重 条 件 に 対 し て 決 定 さ れ た 鋼 管 杭 式 桟 橋 （ 鋼 管 杭 は 、 直 径 900ｍ ｍ 、 板 厚 1 20
4mmの SKK490材 で あ る 。 以 下 、 こ の 断 面 を 「 初 期 断 面 」 と 定 義 す る 。 全 塑 性 モ ー メ ン ト に
-3 -3 -3 -3
対 応 す る 曲 率 φ pは 4.39× 10 （ φ p＝ 3.95× 10 /D=3.95× 10 /0.9＝ 4.39× 10 で 算 定
）に対して、偶発状態のレベル２地震に対して地震応答解析を行った。
 解析で用いた主な地盤定数を表１に示す
【００２２】
【表１】
【００２３】
 地震応答解析の結果を図２に示す。同図には、鋼管杭式桟橋の変形図、残留水平変位の
値 、 鋼 管 杭 で 全 塑 性 モ ー メ ン ト に 対 応 す る 曲 率 φ pを 越 え る 曲 率 が 発 生 し た 地 点 を ○ 印 で
示 し て い る 。 図 ２ に 示 す よ う に 、 残 留 水 平 変 位 は 95cmで 要 求 性 能 を 満 足 し て い る の に 対 し
て 、 陸 側 の 鋼 管 杭 の 地 中 部 に お い て 全 塑 性 モ ー メ ン ト に 対 応 す る 曲 率 を 1.4倍 程 度 越 え て
-3
し ま っ て い る （ φ ＝ 6.11× 10 ） 。 す な わ ち 、 鋼 管 杭 式 桟 橋 全 体 と し て は レ ベ ル ２ 地 震 後
の残留水平変位を満足していたものの、地中部で局所的に鋼管杭の自体の変形性能が不足
していたことになる。
【００２４】
 このような結果に対して、最初に、鋼管杭の板厚を厚くすることを検討した。 50
(6) JP 5967862 B2 2016.8.10
 板厚を厚くすると鋼管杭の曲げ剛性が増加し、鋼管杭式桟橋の残留水平変位を減らすこ
とができることから、鋼管杭地中部で発生する曲率を全塑性モーメントに対応する曲率よ
りも小さくすることを目指した。
【００２５】
  板 厚 を 16mmと す る と 、 曲 げ 剛 性 EIは 1.16倍 、 鋼 重 は 1.14倍 、 全 塑 性 モ ー メ ン ト に 対 す る
曲 率 φ pは 1.00倍 と な る 。 こ の 場 合 の 地 震 応 答 解 析 結 果 を 図 ３ に 示 す 。
  板 厚 16mmで は 、 残 留 水 平 変 位 は 90cm（ 初 期 断 面 に 比 べ 0.95倍 ） ま で 抑 制 さ れ た が 、 陸 側
の鋼管杭の地中部において全塑性モーメントに対応する曲率を越えてしまっている。
【００２６】
  さ ら に 板 厚 を 増 し て 19mmと す る と 、 曲 げ 剛 性 EIは 1.33倍 、 鋼 重 は 1.35倍 、 全 塑 性 モ ー メ 10
ン ト に 対 す る 曲 率 φ pは 1.01倍 と な る 。 こ の 場 合 の 地 震 応 答 解 析 結 果 を 図 ４ に 示 す 。 板 厚 1
9mmで は 、 残 留 水 平 変 位 は 85cm（ 初 期 断 面 に 比 べ 0.90倍 ） ま で 抑 制 さ れ 、 陸 側 の 鋼 管 杭 の
曲率は全塑性モーメントに対応する曲率以下となり、要求性能を満足することができた。
 これらの結果から、板厚を厚くしても、全塑性モーメントに対する曲率はほとんど変わ
らないが、曲げ剛性が増加するため、増加した曲げ剛性で残留水平変位が抑制できれば、
鋼管杭に発生する曲率を全塑性モーメントに対応する曲率以下にすることができることが
明らかになった。
【００２７】
 次に、鋼管の直径を増加させることを検討した。
 鋼管の直径を増加させると、効率的に鋼管杭の曲げ剛性を増加させることができるが、 20
全塑性モーメントに対する曲率は小さくなってしまうという二律背反の関係があるので、
両者のバランスをいかにするかが重要である。
  鋼 管 杭 の 直 径 を 1000mmと す る と 、 曲 げ 剛 性 EIは 1.38倍 、 鋼 重 は 1.11倍 、 全 塑 性 モ ー メ ン
ト に 対 す る 曲 率 φ pは 0.90倍 と な る 。 板 厚 を 厚 く す る よ り 少 な い 鋼 重 で 曲 げ 剛 性 を 上 げ る
ことができているが、全塑性モーメントに対する曲率は小さくなってしまっている。この
場 合 の 地 震 応 答 解 析 結 果 を 図 ５ に 示 す 。 残 留 水 平 変 位 は 87cm（ 初 期 断 面 に 比 べ 0.92倍 ） ま
で抑制されるが、地中部で全塑性モーメントを越える曲率が発生している。
【００２８】
  さ ら に 鋼 管 杭 の 直 径 を 増 し て 1100mmと す る と 、 曲 げ 剛 性 EIは 1.84倍 、 鋼 重 1.23倍 、 全 塑
性 モ ー メ ン ト に 対 す る 曲 率 φ pは 0.82倍 と な る 。 こ の 場 合 の 地 震 応 答 解 析 結 果 を 図 ６ に 示 30
す 。 残 留 水 平 変 位 は 81cm（ 初 期 断 面 に 比 べ 0.85倍 ） ま で 抑 制 さ れ 、 陸 側 の 鋼 管 杭 で は 全 塑
性モーメントに対応する曲率以下となり、要求性能を満足することができた。
【００２９】
 以上の検討結果から、板厚を厚くするか、鋼管杭の直径を大きくすることで、「鋼管杭
が地中部で全塑性モーメントに対応する曲率を越えない」という要求性能を満足すること
が で き る こ と が 判 明 し た が 、 板 厚 を 厚 く す る 場 合 に は 1.33倍 の 鋼 重 が 必 要 な こ と 、 直 径 を
大 き く す る 場 合 に は 1.23倍 の 鋼 重 が 必 要 な う え 、 鋼 管 杭 の 施 工 費 も 増 加 す る と い う 欠 点 が
生じることが明らかになった。
【００３０】
 そこで、本実施の形態では、鋼管杭の変形性能を向上させることを考えた。具体的には 40
-3 -3
、 全 塑 性 モ ー メ ン ト に 対 応 す る 曲 率 φ pを 4.39× 10 よ り も 1割 程 度 高 い 4.88× 10 の 鋼 管
を用いることにした。
-3 -3 -3
  曲 率 の 算 定 式 は φ p=4.39× 10 /D＝ 4.39× 10 /0.9＝ 4.88× 10 で あ る 。 こ の 変 形 性 能
2 2
を 発 揮 さ せ る た め に は 、 鋼 材 降 伏 強 度 の 特 性 値 を 315N/mm よ り も 1割 程 度 高 い 350N/mm を
保証できる鋼管杭を用いることで可能となる。なお、変形性能が向上しただけで、曲げ剛
性、鋼重に変化はない。
【００３１】
 上記の変形性能が優れる鋼管杭を用いた地震応答解析結果を図７に示す。残留水平変位
は 91cm（ 初 期 断 面 に 比 べ 0.97倍 ） で 抑 制 効 果 は 小 さ い が 、 地 中 部 で 全 塑 性 モ ー メ ン ト を 越
える曲率は発生しておらず、「鋼管杭が地中部で全塑性モーメントに対応する曲率を越え 50
(7) JP 5967862 B2 2016.8.10
ない」という要求性能を満足している。このように、実施の形態では、鋼管杭式桟橋にφ
-3
p≧ 4.39× 10 /Dを 満 足 す る 変 形 性 能 が 高 い 鋼 管 杭 を 用 い る こ と で 、 要 求 性 能 を 満 足 さ せ
ることができた。
【００３２】
 なお、本実施の形態では、変動状態の荷重条件に対して決定された鋼管杭式桟橋が、レ
ベ ル ２ 地 震 動 に 対 し て 要 求 性 能 を 満 足 で き な か っ た 例 を 示 し た が 、 SKK490材 で レ ベ ル ２ 地
震 動 に 対 し て 要 求 性 能 を 満 足 し て い る 場 合 で も 、 SKK490よ り も 変 形 性 能 が 高 い 鋼 管 杭 を 用
いることで鋼管杭の直径、板厚を減らすことができる。その結果、鋼管杭式桟橋の建設コ
スト縮減に結びつくという効果が得られる。
【００３３】 10
［実施の形態２］
 実施の形態１で検討したのと同じ鋼管杭式桟橋で、レベル２地震が大きくなった場合の
検 討 を 行 っ た 。 具 体 的 に は 、 実 施 の 形 態 １ で 用 い た レ ベ ル ２ 地 震 動 の 最 大 加 速 度 を 7.5%大
きくした。要求性能は実施の形態１の場合と同一である。図１に示す初期断面に対して地
震 応 答 解 析 を 行 っ た 結 果 を 図 ８ に 示 す 。 残 留 水 平 変 位 は 109cmで 概 ね 要 求 性 能 を 満 足 し て
い る の に 対 し て 、 陸 側 の 地 中 部 に お い て 全 塑 性 モ ー メ ン ト に 対 応 す る 曲 率 を 1.9倍 程 度 越
-3
え て し ま っ て い る （ φ ＝ 8.56× 10 ） 。 す な わ ち 、 鋼 管 杭 式 桟 橋 全 体 と し て は レ ベ ル ２ 地
震後の残留水平変位を概ね満足していたものの、地中部で局所的に鋼管杭自体の変形性能
が不足していたことになる。
【００３４】 20
  こ こ で 、 実 施 の 形 態 １ と 同 様 に 、 最 初 に 板 厚 を 19mmま で 増 加 さ せ た 。 こ の 場 合 の 地 震 応
答 解 析 結 果 を 図 ９ に 示 す 。 残 留 水 平 変 位 は 98cm（ 初 期 断 面 に 比 べ 0.90倍 ） ま で 抑 制 さ れ る
が、地中部で全塑性モーメントを越える曲率が発生してしまっている。
  次 に 、 鋼 管 杭 の 直 径 を 1100mmま で 増 加 さ せ た 。 こ の 場 合 の 地 震 応 答 解 析 結 果 を 図 １ ０ に
示 す 。 残 留 水 平 変 位 は 92cm（ 初 期 断 面 に 比 べ 0.84倍 ） ま で 抑 制 さ れ る が 、 地 中 部 で 全 塑 性
モーメントを越える曲率が発生してしまっている。
【００３５】
 そこで、変形性能を徐々に増加させた地震応答解析を行った。その結果、全塑性モーメ
-3 -3 -3 -3
ン ト に 対 応 す る 曲 率 φ pを 5.44× 10 （ φ p=4.90× 10 /D＝ 4.90× 10 /0.9＝ 5.44× 10
）としたときに地中部で全塑性モーメントを越える曲率が発生しなくなった。この場合の 30
地震応答解析結果を図１１に示す。
-3
  鋼 管 杭 式 桟 橋 に φ p≧ 4.90× 10 /Dを 満 足 す る 変 形 性 能 が 高 い 鋼 管 杭 を 用 い る こ と で 、
残 留 水 平 変 位 は 102cm（ 初 期 断 面 に 比 べ 0.94倍 ） ま で 抑 制 さ れ 、 「 鋼 管 杭 式 桟 橋 の 地 震 後
の 残 留 水 平 変 位 は 30∼ 100cm程 度 」 と い う 要 求 性 能 を 、 ほ ぼ 満 足 す る こ と が で き た 。
【００３６】
-3 -3
  さ ら に 、 全 塑 性 モ ー メ ン ト に 対 応 す る 曲 率 φ pを 6.28× 10 （ φ p=5.65× 10 /D＝ 5.65
-3 -3
× 10 /0.9＝ 6.28× 10 ） に し た 場 合 の 地 震 応 答 解 析 結 果 を 図 １ ２ に 示 す 。 鋼 管 杭 式 桟 橋
-3
に φ p≧ 5.65× 10 /Dを 満 足 す る 変 形 性 能 が 高 い 鋼 管 杭 を 用 い る こ と で 、 残 留 水 平 変 位 は 9
8cm（ 初 期 断 面 に 比 べ 0.04倍 ） ま で 抑 制 さ れ 、 「 鋼 管 杭 式 桟 橋 の 地 震 後 の 残 留 水 平 変 位 は 3
0∼ 100cm程 度 」 と い う 要 求 性 能 を 、 完 全 に 満 足 す る こ と が で き た 。 40
【００３７】
［実施の形態３］
 実施の形態１、実施の形態２では、鋼管杭式桟橋を構成する鋼管杭は、すべて同一の直
径、板厚、変形性能のものを用いることを前提として検討してきた。
 これに対して実施の形態３では、曲率が大きくなる部分にだけ、変形性能が優れる鋼管
杭を用いた例を説明する。
 実施の形態２の初期断面では、陸側の鋼管杭の地中部で全塑性モーメントを越える曲率
が発生している（図８参照）。この断面に対して、地中部における発生曲率が大きい部分
に 変 形 性 能 が 優 れ る 鋼 管 杭 を 用 い る こ と を 検 討 し た 。 具 体 的 に は 、 -15m∼ -23.3mの 8.3m分
-3 -3
を 全 塑 性 モ ー メ ン ト に 対 す る 曲 率 が 6.28× 10 の 鋼 管 杭 （ φ p≧ 5.65× 10 /Dを 満 足 す る 50
(8) JP 5967862 B2 2016.8.10
変形性能が高い鋼管杭）を適用した。この場合の地震応答解析結果を図１３に示す。残留
水 平 変 位 は 109cmで 初 期 断 面 と 変 わ ら な い が 、 地 中 部 で は 全 塑 性 モ ー メ ン ト を 越 え る 曲 率
は発生していない。これにより、「鋼管杭が地中部で全塑性モーメントに対応する曲率を
越えない」という要求性能を満足することができる。
  本 実 施 例 で は 、 -15m∼ -23.3mで す べ て の 鋼 管 杭 で 、 同 じ 変 形 性 能 の 鋼 管 杭 を 適 用 し て い
るが、解析結果から推察すると、海側や中央の鋼管杭では、もう少し変形性能が劣るもの
を用いることが可能である。すなわち、鋼管杭に発生する曲率に応じて最適な変形性能の
鋼管杭を用いることで、経済的な鋼管杭式桟橋の構築が可能となる。
【符号の説明】
【００３８】 10
  １ 鋼管杭
  ３ 上部工
  ５ 渡版
  ７ Ｌ形ブロック
  ９ 被覆石
 １１ 海水面
 １３ 海底面
 １５ ヤード橋
 １７ 海側軌条
 １９ 陸側軌条 20
 ２１ ケーソン
【図１】 【図３】
【図２】 【図４】
(9) JP 5967862 B2 2016.8.10
【図５】 【図７】
【図６】 【図８】
【図９】 【図１１】
【図１０】 【図１２】
(10) JP 5967862 B2 2016.8.10
【図１３】 【図１４】
【図１５】 【図１６】
(11) JP 5967862 B2 2016.8.10
【図１７】
(12) JP 5967862 B2 2016.8.10
̶̶̶̶̶̶̶̶̶̶̶̶̶̶̶̶̶̶̶̶̶̶̶̶̶̶̶̶̶̶̶̶̶̶̶̶̶̶̶̶̶̶̶̶̶̶̶̶̶̶̶̶
フロントページの続き
(56)参考文献 特開２００１−２８８７２５（ＪＰ，Ａ）
       特開２０１０−１０１１５９（ＪＰ，Ａ）
       特開２００４−１４３５００（ＪＰ，Ａ）
       特開２００１−２８８５１２（ＪＰ，Ａ）
       特開２００８−１１５５５８（ＪＰ，Ａ）
       特開２０１０−１５６１９２（ＪＰ，Ａ）
       特開２００４−３６０８８（ＪＰ，Ａ）
(58)調査した分野(Int.Cl.，ＤＢ名)
       E02B 3/06
       E02D 5/22,5/30
（別紙３）
本件審決の要旨
第１ 無効理由１（進歩性欠如）について
１ 甲１（特開２００１－２８８７２５号公報）及び甲１３（「沿岸技術研究セン
5 ター論文集Ｎｏ．１」
（２００１年８月）に掲載された「ＰＣ桟橋の設計・施工に関
する共同研究〔大柳修一ほか著〕）に記載された発明の認定
(1) 甲１には、次の発明（以下「甲１発明」という。）が記載されている。
港湾等の水域における杭式桟橋に使用する鋼管杭９の頭部が鉄筋コンクリート製
の梁により互いに連結されている杭式基礎構造物４０ａにおいて、
10 複数の鋼管杭９は、列状に配置され、
杭式基礎構造物４０ａにおける鉄筋コンクリート製の梁４３は、鋼管杭９を水底
地盤に打設後、海洋上の現位置において施工された、
杭式基礎構造物４０ａ。
(2) 甲１３には、次の発明（以下「甲１３発明」という。）が記載されている。
15 海底地盤に根入れされた複数の鋼管杭からなる鋼管杭列と法線直角方向に配置さ
れ、海面上に突出した部位にある上部工主梁からなる直杭式の桟橋であって、
少なくとも陸側の鋼管杭の地中部は、φ１３００ｍｍ×１６ｔのＳＫＫ４９０か
らなる上杭の下方に φ１３００ｍｍ×１３ｔのＳＫＫ４００からなる下杭で構成
されている、
20 直杭式の桟橋。
２ 甲１を主引用例とする無効理由１（進歩性欠如）について
(1) 本件発明１について
ア 本件発明１と甲１発明との対比
（一致点１）
25 海底地盤に根入れされた複数の鋼管杭によって構成される鋼管杭列と、該鋼管杭
列における海面上に突出した部位に構築される上部工とで構成される鋼管杭式桟橋。
（相違点１Ａ）
本件発明１の「鋼管杭」が「前記鋼管杭列を構成する鋼管杭の一部であって、外
力に対して鋼管杭に生じる曲率が大きい少なくとも陸側に対面して配置された鋼管
杭の地中部における発生曲率が大きい部分を、前記鋼管杭の直径Ｄと前記鋼管杭の
5 全塑性モーメントに対応する曲率 φｐが、φｐ≧４．３９×１０－３／Ｄという関係
を満足するものとし、前記鋼管杭の地中部の他の部分は前記部分よりも変形性能が
低いものとした」ものであるのに対し、甲１発明の「鋼管杭９」がそのようなもの
か不明である点。
イ 相違点１Ａについての容易想到性の判断
10 本件発明１の相違点１Ａに係る構成は、杭の局所的な変形性能を上げるために、
鋼管杭の変形性能の指標として、全塑性モーメントＭｐに対応する曲率 φｐを用い、
曲率が大きくなる部分にだけ、変形性能が優れる鋼管杭を用いて、鋼管杭が地中部
で全塑性モーメントに対応する曲率を越えないという要求性能を満足するものであ
る。
15 鋼管杭に高強度鋼管を採用することは周知技術であり、①直杭式横桟橋の性能照
査において、杭に発生する応力、杭の支持力、変形量を適切に設定して検討するこ
と、及び、杭の断面力は、深さ方向に変化し、地中部の深いところでは小さくなる
のが一般的であるため、経済性の観点から鋼管杭の板厚又は鋼種を変更することが
あること（甲７（「港湾構造物設計事例集（平成１９年改訂版）上巻」（財団法人沿
20 岸技術研究センター、平成１９年）） ②鋼管杭に生じる軸力及び曲げモーメントに
）、
応じて杭の曲げ剛性を低下させて解析を行うこと（甲７） ③応力で決定される構造
、
物では耐力の大きなＳＫＫ４９０が経済的となる場合が多いが、変位量の制約を受
ける場合には、断面二次モーメントの大きな部材を使用することにより、許容応力
度に対して発生応力度の余裕を残すことが多いため、ＳＫＫ４００が経済的であり
25 、杭の断面力は、深さ方向に変化し、地中部の深いところで小さくなるため、経済
性の観点からは鋼管杭の板厚及び材質を地中部の発生断面力に応じて変更すること
が望ましいこと（甲８（「港湾構造物設計事例集（上巻）第１編係留施設」（財団法
人沿岸開発技術研究センター、平成１１年） ） ④設計外力の大きくなる場合が多い
）、
陸側の杭の材質の分布は、計画水深－１０ｍ未満の岸壁では、ＳＴＫ４００の鋼管
杭を使用している事例がほとんどであるが、計画水深－１０ｍ以上の岸壁では設計
5 外力が大きくなるためか、ＳＴＫ４００の鋼管杭を使用している割合は３８％に減
少し、強度の大きいＳＴＫ４９０の鋼管杭を使用している割合が６２％と大きなシ
ェアを占めるようになること（甲１１（老平武弘ほか「直ぐい式横桟橋の構造諸元
の統計的分析」港湾技研資料７４９号（運輸省港湾技術研究所、平成５年） ）
） 、⑤海
側よりも陸側の杭の板厚を大きくすること、及び、陸側の地中部において下杭より
10 も上杭の板厚を大きくすること（甲１２（横田弘ほか「鋼管杭式桟橋の地震応答解
析結果に基づく設計水平震度の考察」港湾技術研究所報告３７巻２号（運輸省港湾
技術研究所、平成１０年） ）が、各々周知技術であるとしても、いずれの周知技術
）
からも「杭の局所的な変形能力を上げるために、曲率が大きくなる部分にだけ変形
性能が優れる鋼管杭を用いて、鋼管杭が地中部で全塑性モーメントに対応する曲率
15 を越えない」ようにするという技術思想が導出され得ず、また、前記周知技術をど
のように組み合わせても前記技術思想を想起し、さらに前記技術思想に基づき、曲
率の条件式と変形能力の異なる鋼管杭の組み合わせを有する具体的な構成を設計し
得る合理的な動機もなく、技術常識ともいえない。また、甲９（国土交通省関東地
方整備局作成「平成１６年度・工事名「東京国際空港Ｄ滑走路建設外工事」の「桟
20 橋部杭構成図（３）」、甲１０（国土交通省中部地方整備局名古屋港湾空港工事事
」）
務所作成「平成１４年度・工事名「名古屋港飛鳥ふ頭南岸壁（－１６ｍ）本体製作
及び据付工事」の「標準断面図（Ｊ３）」、甲１４（
」） 「横荷重を受ける杭と矢板の縦
梁解法」
（株式会社山海堂、平成４年２月２０日）１２０～１２１頁）、甲１５（「構
造力学公式集 昭和６１年版（第２版・第９刷）（社団法人土木学会、平成１５年
」
25 ３月３１日）４３～４５、４９頁）、甲１６（「港湾の施設の技術上の基準・同解説
（上巻）（社団法人日本港湾協会、平成１１年５月発行）３１７～３１９頁）
」 、甲１
７（国土交通省関東地方整備局作成「平成１６年度・工事名「東京国際空港Ｄ滑走
路建設外工事」の「新滑走路島横断図（７）」、甲１８（国土交通省関東地方整備
」）
局東京空港整備事務所ホームページ「羽田空港の情報 羽田空港の歴史」（令和４年
４月出力インターネット＜ＵＲＬ: https://www.pa.ktr.mlit.go.jp/haneda/hane
5 da/05-info/history.html＞）、甲１９（五洋建設株式会社ホームページ「ソリュー
）
ション技術プロジェクト紹介・プロジェクトストーリー・東京国際空港Ｄ滑走路建
設外工事」
（令和４年４月出力＜ＵＲＬ:https://www.penta-ocean.co.jp/business
/project/pj_story/024.html＞）、甲２０（
） 「鹿島：ＫＡＪＩＭＡダイジェスト特集
：羽田Ｒｅｐｏｒｔ－Ｄ滑走路建設工事」令和４年４月出力＜ＵＲＬ: https://ww
10 w.kajima.co.jp/news/digest/feb_2009/tokushu/tokushu.htm＞）及び甲２１（平
成１５年１月２０日官報（号外政府調達第７号））を考慮しても同様である。
よって、当業者といえども、甲１発明の「鋼管杭９」を「鋼管杭列を構成する鋼
管杭の一部であって、外力に対して鋼管杭に生じる曲率が大きい少なくとも陸側に
対面して配置された鋼管杭の地中部における発生曲率が大きい部分を、前記鋼管杭
15 の直径Ｄと前記鋼管杭の全塑性モーメントに対応する曲率 φｐが、φｐ≧４．３９
×１０－３／Ｄという関係を満足するものとし、前記鋼管杭の地中部の他の部分は前
記部分よりも変形性能が低いものとした」ものに設計し、相違点１Ａのようにする
ことはできないから、本件発明１は、甲１発明及び周知技術に基づいて当業者が容
易に発明をすることができたものということはできない。
20 (2) 本件発明２について
ア 本件発明２と甲１発明との対比
（一致点）
本件発明２と甲１発明とは、前記(1)アの一致点１において一致する。
（相違点２Ａ）
25 本件発明２の「鋼管杭」が「前記鋼管杭列を構成する鋼管杭の一部であって、外
力に対して鋼管杭に生じる曲率が大きい少なくとも陸側に対面して配置された鋼管
杭の地中部における発生曲率が大きい部分を、前記鋼管杭の直径Ｄと前記鋼管杭の
全塑性モーメントに対応する曲率 φｐが、φｐ≧４．９０×１０－３／Ｄという関係
を満足するものとし、前記鋼管杭の地中部の他の部分は前記部分よりも変形性能が
低いものとした」ものであるのに対し、甲１発明の「鋼管杭９」がそのようなもの
5 か不明である点。
イ 相違点２Ａについての容易想到性の判断
相違点２Ａは、相違点１Ａと曲率の数値範囲が異なるものである。よって、前記
(1)イと同様の理由により、本件発明２は、甲１発明及び周知技術に基づいて当業者
が容易に発明をすることができたものということはできない。
10 (3) 本件発明３について
ア 本件発明３と甲１発明との対比
（一致点）
本件発明３と甲１発明とは、前記(1)アの一致点１において一致する。
（相違点３Ａ）
15 本件発明３の「鋼管杭」が「前記鋼管杭列を構成する鋼管杭の一部であって、外
力に対して鋼管杭に生じる曲率が大きい少なくとも陸側に対面して配置された鋼管
杭の地中部における発生曲率が大きい部分を、前記鋼管杭の直径Ｄと前記鋼管杭の
全塑性モーメントに対応する曲率 φｐが、φｐ≧５．６５×１０－３／Ｄという関係
を満足するものとし、前記鋼管杭の地中部の他の部分は前記部分よりも変形性能が
20 低いものとした」ものであるのに対し、甲１発明の「鋼管杭９」がそのようなもの
か不明である点。
イ 相違点３Ａについての容易想到性の判断
相違点３Ａは、相違点１Ａと曲率の数値範囲が異なるものである。よって、前記
(1)イと同様の理由により、本件発明３は、甲１発明及び周知技術に基づいて当業者
25 が容易に発明をすることができたものということはできない。
３ 甲１３を主引用例とする無効理由１（進歩性欠如）について
(1) 本件発明１について
ア 本件発明１と甲１３発明との対比
（一致点２）
海底地盤に根入れされた複数の鋼管杭によって構成される鋼管杭列と、該鋼管杭
5 列における海面上に突出した部位に構築される上部工とで構成される鋼管杭式桟橋。
（相違点１Ｂ）
本件発明１の「鋼管杭」が「前記鋼管杭列を構成する鋼管杭の一部であって、外
力に対して鋼管杭に生じる曲率が大きい少なくとも陸側に対面して配置された鋼管
杭の地中部における発生曲率が大きい部分を、前記鋼管杭の直径Ｄと前記鋼管杭の
10 全塑性モーメントに対応する曲率 φｐが、φｐ≧４．３９×１０－３／Ｄという関係
を満足するものとし、前記鋼管杭の地中部の他の部分は前記部分よりも変形性能が
低いものとした」ものであるのに対し、甲１３発明の「鋼管杭」は、少なくとも陸
側の鋼管杭の地中部は、φ１３００ｍｍ×１６ｔのＳＫＫ４９０からなる上杭の下
方にφ１３００ｍｍ×１３ｔのＳＫＫ４００からなる下杭で構成されているが、曲
15 率との関係が不明な点。
イ 相違点１Ｂについての容易想到性の判断
相違点１Ｂにおける本件発明１の構成は、前記２(1)アに述べた相違点１Ａと同
じものである。よって、前記２(1)イと同様の理由により、本件発明１は、甲１３発
明及び周知技術に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものということ
20 はできない。
(2) 本件発明２について
ア 本件発明２と甲１３発明との対比
（一致点）
本件発明２と甲１３発明とは、前記(1)アの一致点２において一致する。
25 （相違点２Ｂ）
本件発明２の「鋼管杭」が「前記鋼管杭列を構成する鋼管杭の一部であって、外
力に対して鋼管杭に生じる曲率が大きい少なくとも陸側に対面して配置された鋼管
杭の地中部における発生曲率が大きい部分を、前記鋼管杭の直径Ｄと前記鋼管杭の
全塑性モーメントに対応する曲率 φｐが、φｐ≧４．９０×１０－３／Ｄという関係
を満足するものとし、前記鋼管杭の地中部の他の部分は前記部分よりも変形性能が
5 低いものとした」ものであるのに対し、甲１３発明の「鋼管杭」は、少なくとも陸
側の鋼管杭の地中部は、φ１３００ｍｍ×１６ｔのＳＫＫ４９０からなる上杭の下
方にφ１３００ｍｍ×１３ｔのＳＫＫ４００からなる下杭で構成されているが、曲
率との関係が不明な点。
イ 相違点２Ｂについての容易想到性の判断
10 相違点２Ｂは、相違点１Ｂと曲率の数値範囲が異なるものである。よって、前記
(1)イと同様の理由により、本件発明２は、甲１３発明及び周知技術に基づいて当業
者が容易に発明をすることができたものということはできない。
(3) 本件発明３について
ア 本件発明３と甲１３発明との対比
15 （一致点）
本件発明３と甲１３発明とは、前記(1)アの一致点２において一致する。
（相違点３Ｂ）
本件発明３の「鋼管杭」が「前記鋼管杭列を構成する鋼管杭の一部であって、外
力に対して鋼管杭に生じる曲率が大きい少なくとも陸側に対面して配置された鋼管
20 杭の地中部における発生曲率が大きい部分を、前記鋼管杭の直径Ｄと前記鋼管杭の
全塑性モーメントに対応する曲率 φｐが、φｐ≧５．６５×１０－３／Ｄという関係
を満足するものとし、前記鋼管杭の地中部の他の部分は前記部分よりも変形性能が
低いものとした」ものであるのに対し、甲１３発明の「鋼管杭」は、少なくとも陸
側の鋼管杭の地中部は、φ１３００ｍｍ×１６ｔのＳＫＫ４９０からなる上杭の下
25 方にφ１３００ｍｍ×１３ｔのＳＫＫ４００からなる下杭で構成されているが、曲
率との関係が不明な点。
イ 相違点３Ｂについての容易想到性の判断
相違点３Ｂは、相違点１Ｂと曲率の数値範囲が異なるものである。よって、前記
(1)イと同様の理由により、本件発明３は、甲１３発明及び周知技術に基づいて当業
者が容易に発明をすることができたものということはできない。
5 ４ 小括
したがって、本件各発明は、甲１発明又は甲１３発明及び周知技術に基づいて、
当業者が容易に発明することができたものではなく、特許法２９条２項の規定に違
反して出願されたものではない。
第２ 無効理由２（サポート要件違反）について
10 １ 本件各発明が解決しようとする課題及び課題を解決するための手段
本件各発明が解決しようとする課題は、本件明細書の記載からすると、港湾や河
川に構築される鋼管杭式桟橋において、杭の全塑性に関する要求性能を満足させる
方法として、鋼管杭の板厚を上げる方法、鋼管杭の直径を大きくする方法により鋼
管杭の剛性を上げ、鋼管杭式桟橋の変形量を小さくすることが考えられるが、いず
15 れも使用鋼材重量が増加し、建設コストの増加につながるというものと認められる。
そして、本件各発明は、【００１１】及び【００３７】の記載からして、「杭の局
所的な変形能力を上げる」ために、
「鋼管杭の変形能力の指標は、全塑性モーメント
Ｍｐに対応する曲率 φｐを用い」「曲率が大きくなる部分にだけ、変形性能が優れ
、
る鋼管杭を用い」て、『鋼管杭が地中部で全塑性モーメントに対応する曲率を越え
「
20 ない』という要求性能を満足」することにより上記の課題を解決したものと認めら
れる。
請求項１において、前記「曲率φｐを用い」ることに関し「前記鋼管杭列を構成
する鋼管杭の一部であって、外力に対して鋼管杭に生じる曲率が大きい少なくとも
陸側に対面して配置された鋼管杭の地中部における発生曲率が大きい部分を、前記
25 鋼管杭の直径Ｄと前記鋼管杭の全塑性モーメントに対応する曲率 φｐが、φｐ≧４．
３９×１０－３／Ｄという関係を満足するものとし」、前記「曲率が大きくなる部分
にだけ、変形性能が優れる鋼管杭を用い」ることに関し、
「前記鋼管杭の地中部の他
の部分は前記部分よりも変形性能が低いものとしたこと」により、上記課題を解決
し得るものであるといえる。また、請求項２及び３についても「曲率φｐ」の数値
範囲を変更したものであるから、同様に上記課題を解決し得るものであるといえる。
5 以上によれば、請求項１ないし３には、発明の詳細な説明に記載された発明の課
題を解決するための手段が記載されており、本件各発明は、発明の詳細な説明に記
載した範囲のものである。
２ 本件各発明と発明の詳細な説明に記載された範囲の関係
(1) 本件発明１について
10 本件発明１は、
「前記鋼管杭列を構成する鋼管杭の一部であって、外力に対して鋼
管杭に生じる曲率が大きい少なくとも陸側に対面して配置された鋼管杭の地中部に
おける発生曲率が大きい部分を、前記鋼管杭の直径Ｄと前記鋼管杭の全塑性モーメ
ントに対応する曲率 φｐが、φｐ≧４．３９×１０－３／Ｄという関係を満足するも
のとし、前記鋼管杭の地中部の他の部分は前記部分よりも変形性能が低いものとし
15 た」ことを構成として有するものである。
ここで、
【００２０】～【００３２】には、
「実施の形態１」として「曲率φｐが、
φｐ≧４．３９×１０－３／Ｄという関係を満足するもの」が記載されているが、
【０
０３７】には、
「実施の形態１、実施の形態２では、鋼管杭式桟橋を構成する鋼管杭
は、すべて同一の直径、板厚、変形性能のものを用いることを前提として検討して
20 きた。これに対して実施の形態３では、曲率が大きくなる部分にだけ、変形性能が
優れる鋼管杭を用いた例を説明する。」と記載されていることからすると、「実施の
形態１」 「外力に対して鋼管杭に生じる曲率が大きい少なくとも陸側に対面して
は、
配置された鋼管杭の地中部における発生曲率が大きい部分」を前記「曲率φｐ」の
条件を満たし、「前記鋼管杭の地中部の他の部分は前記部分よりも変形性能が低い
25 ものと」することについて記載したものとはいえない。そして、
「実施の形態３」は、
曲率の条件に関して「φｐ≧５．６５×１０－３／Ｄを満足する」実施例が記載され
ているのみであり、その条件を他のものにすることについて記載も示唆もなく、技
術常識ともいえない。
よって、出願時の技術常識に照らしても、本件発明１の範囲まで、発明の詳細な
説明に開示された内容を拡張ないし一般化できるとはいえないから、本件発明１は、
5 発明の詳細に記載されたものではない。
(2) 本件発明２について
本件発明２は、本件発明１における曲率 φｐにつき、「φｐ≧４．９０×１０－３
／Ｄを満足すること」としたものである。
ここで、【００３３】～【００３６】には、「実施の形態２」として「φｐ≧４．
10 ９０×１０－３／Ｄを満足する」ものが記載されているが、前記(1)と同様の理由に
より、「実施の形態２」は、「外力に対して鋼管杭に生じる曲率が大きい少なくとも
陸側に対面して配置された鋼管杭の地中部における発生曲率が大きい部分」を前記
「曲率φｐ」の条件を満たし、
「前記鋼管杭の地中部の他の部分は前記部分よりも変
形性能が低いものと」することについて記載したものとはいえないし、
「実施の形態
15 ３」は、曲率の条件に関して「φｐ≧５．６５×１０－３／Ｄを満足する」実施例が
記載されているのみであり、その条件を他のものにすることについて記載も示唆も
なく、技術常識ともいえない。
よって、出願時の技術常識に照らしても、本件発明２の範囲まで、発明の詳細な
説明に開示された内容を拡張ないし一般化できるとはいえないから、本件発明２は、
20 発明の詳細に記載されたものではない。
(3) 本件発明３について
本件発明３は、【００３７】に「実施の形態３」として記載されたものである。
３ 小括
以上によれば、本件発明１及び２は、発明の詳細な説明に記載したもの（特許法
25 ３６条６項１号）ではないから、同法１２３条１項４号に該当し、無効とすべきも
のである。他方、本件発明３は、発明の詳細な説明に記載したものであるから、サ
ポート要件（特許法３６条６項１号）違反は認められない。
第３ 無効理由３（明確性要件違反）について
【００３７】及び【０００７】の記載を参酌すると、
「鋼管杭の地中部における発
生曲率が大きい部分」は、
「変形性能が優れる鋼管杭」を用いる前に耐震強化施設の
5 レベル２地震に対する性能規定に基づき求められた「鋼管杭の地中部」における「曲
率」が相対的に大きな「領域」を表し、「前記鋼管杭の地中部の他の部分」は、「鋼
管杭の地中部」において前記「領域」以外、すなわち、前記「領域」の上下に位置
する部分を「鋼管杭の地中部の他の部分」と理解することができるから、請求項１
の記載が明確でないとはいえない。
10 よって、本件各発明につき明確性要件（特許法３６条６項２号）違反は認められ
ない。
第４ 無効理由４（実施可能要件違反）について
【００１１】の記載を踏まえると、鋼管杭の変形能力の指標として「φｐ＝２ε
ｐ/Ｄ」とすることを前提として、本件各発明が導出され得るものであることが読み
15 とれるから、軸力の存在を前提としない本件各発明を実施するに当たり、軸力の存
在を必ずしも考慮したものとする必然性は見いだせない。そうすると、本件明細書
の発明の詳細な説明は、当業者がその実施をすることができる程度に明確かつ十分
に記載したものであるといえる。
よって、本件各発明につき実施可能要件（特許法３６条４項１号）違反は認めら
20 れない。
以 上