令和4(行ケ)10110審決取消請求事件

令和６年３月１８日判決言渡

令和４年（行ケ）第１０１１０号 審決取消請求事件

口頭弁論終結日 令和５年１２月１９日

判 決

原告（無効審判請求人） 日 本 製 鉄 株 式 会 社

同訴訟代理人弁護士 石 神 恒 太 郎

同 薄 葉 健 司

同 佐 藤 信 吾

同訴訟代理人弁理士 福 地 律 生

同 齋 藤 学

同 木 村 健 治

同 岩 田 純

被告（同被請求人） ＪＦＥスチール株式会社

同訴訟代理人弁護士 近 藤 惠 嗣

同訴訟代理人弁理士 石 川 壽 彦

主 文

１ 原告の請求を棄却する。

２ 訴訟費用は原告の負担とする。

事 実 及 び 理 由

【略語】本判決で用いる略語は、別紙１「略語一覧」のとおりである。なお、本件審決中で使用されている略語は、本判決でもそのまま踏襲している。

第１ 請求

特許庁が無効２０２１－８０００２３号事件について令和４年９月８日にした審決（本件審決）を取り消す。

第２ 事案の概要

5 １ 特許庁における手続の経緯等（争いのない事実）

(1) 被告は、平成２２年１０月２９日、発明の名称を「鋼管矢板式係船岸およびその設計方法」とする発明について特許出願をし、平成２８年４月２２日、本件特許に係る特許権（請求項の数４）の設定登録を受けた。

(2) 原告は、令和３年３月３０日、本件特許の請求項１～４に係る発明についての特許の無効審判請求をし、特許庁は、同請求を無効２０２１－８０００２３号として審理し、被告は、同年７月２０日、本件特許の請求項１及び請求項３をそれぞれ後記２(1)、(2)のとおり訂正し、請求項２及び請求項４を削除するとの内容の本件訂正の請求をした。

(3) 特許庁は、令和４年９月８日、下記の審決（本件審決）をし、その謄本は同月２０日原告に送達された。「 特許第５９１９６２０号の特許請求の範囲を令和３年７月２０日に提出された訂正請求書に添付された特許請求の範囲のとおり、訂正後の請求項１～４について訂正することを認める。特許第５９１９６２０号の請求項１及び３に係る発明についての特許の審判の請求は成り立たない。特許第５９１９６２０号の請求項２及び４に係る発明についての特許の審判請求を却下する。」

(4) 原告は、同年１０月１８日、本件審決の取消しを求める本件訴訟を提起した。２ 本件発明の概要

(1) 本件発明１に係る特許請求の範囲の記載（本件訂正後の請求項１。下線部は訂正により追加した箇所を示す。）下端側を地盤に根入れすると共に上端側をタイ材によって控え工で支持する鋼管矢板式係船岸であって、鋼管矢板の設計で用いることができる鋼材降伏強度の特性値を４００～７

5 ００Ｎ／mm２とし、鋼管矢板壁の剛度を表すパラメータρ（＝Ｈ Ｔ４／ＥＩ）が下式を満たすことを特徴とする鋼管矢板式係船岸。ρ（＝Ｈ Ｔ４ ／ＥＩ）＞0.412ｌ ｈ ＋72.118但し、Ｈ Ｔ ：海底面からタイ材取り付け位置までの高さ（ｍ）Ｅ：鋼管矢板のヤング率（ＭＰａ）Ｉ：単位幅あたりの鋼管矢板壁の断面２次モーメント（ｍ ４／ｍ）ｌ ｈ ：地盤反力係数（ＭＮ／㎥）

(2) 本件発明３に係る特許請求の範囲の記載（本件訂正後の請求項３。下線部は訂正により追加した箇所を示す。）下端側を地盤に根入れすると共に上端側をタイ材によって控え工で支持する鋼管矢板式係船岸の設計方法であって、鋼管矢板の設計で用いることができる鋼材降伏強度の特性値を４００～７００Ｎ／mm２とし、鋼管矢板壁の剛度を表すパラメータρ（＝Ｈ Ｔ４／ＥＩ）が下式を満たすように設定することを特徴とする鋼管矢板式係船岸の設計方法。ρ（＝Ｈ Ｔ４ ／ＥＩ）＞0.412ｌ ｈ ＋72.118但し、ＨＴ：海底面からタイ材取り付け位置までの高さ（ｍ）Ｅ：鋼管矢板のヤング率（ＭＰａ）Ｉ：単位幅あたりの鋼管矢板壁の断面２次モーメント（ｍ ４／ｍ）ｌｈ ：地盤反力係数（ＭＮ／㎥）

(3) 本件明細書の記載等本件明細書及び図面には、本件発明について次のような開示があることが認められる。ア 技術分野本発明は、港湾や河川に構築される鋼管矢板式係船岸に関し、特に鋼管矢板壁の下端側を地盤に根入れすると共に上端側をタイ材によって控

5 え工で支持する鋼管矢板式係船岸に関する（【０００１】）。イ 背景技術矢板式係船岸は、当初は鋼矢板を用いて構築されていたが、係船岸の大水深化に伴い、鋼管杭の両サイドに継ぎ手構造を溶接した鋼管矢板が用いられるようになってきた。従来の鋼管矢板を用いた鋼管矢板式係船岸は、工場で製造される鋼管矢板（JIS A 5530）であるＳＫＹ４００（降伏点または耐力（鋼材降伏強度）は２３５Ｎ／ｍ㎡以上）、ＳＫＹ４９０（鋼材降伏強度は３１５Ｎ／ｍ㎡以上）を用いて構築される（【０００２】）。ウ 発明が解決しようとする課題(ｱ) 矢板式係船岸の設計法は、矢板の根入れ長は「フリーアースサポート法」で決定し、応力に対しては「仮想ばり法」が用いられていた（【０００４】）。これらの方法は、矢板の剛性の違いを考慮して検討されたものではなく、鋼管矢板は鋼矢板に比べて剛性が高いためそのまま適用することはできないという問題があったため、矢板壁の剛性を考慮し、矢板壁の根入れ部分に関して弾性床上の梁として取り扱う「Ｒｏｗｅの方法」（ただし、解析的に解く必要があるため、設計実務としては利便性に欠ける。）に着目し、「Ｒｏｗｅの方法」による必要根入れ長（Ｄ Ｆ）を下記（１）式により簡易的に求め、「仮想ばり法」で求めた最大曲げモーメント（Ｍ Ｔ ）を下記（２）式により「Ｒｏｗｅの方法」を満足する最大曲げモーメント（Ｍ Ｆ ）に補正する方法（Ｒｏｗｅの修正法）が提案され、現在実務で用いられている。Ｄ Ｆ／ＨＴ＝5.0916ω－０．２－0.259 …（１）ＤＦ：Ｒｏｗｅの方法による必要根入れ長ＨＴ：海底面からタイ材とりつけ位置までの高さ（ｍ）ω：以下により算出されるシミラリティナンバー

5 ①フレキシビリティナンバーρを計算ρ＝Ｈ Ｔ ４／ＥＩＥ：矢板壁の剛性（ヤング率）Ｉ：単位幅あたりの鋼管矢板壁の断面２次モーメント（ｍ４／ｍ）

②ω＝ｌｈ×ρｌｈ：海底地盤の地盤反力係数（ＭＮ／㎥）Ｍ Ｆ／ＭＴ＝4.5647ω－０．２＋0.1319 …（２）ＭＦ：Ｒｏｗｅの方法を満足する最大曲げモーメントＭＴ ：仮想ばり法で求めた最大曲げモーメント（【０００５】、【０００６】）(ｲ) ところが、近年、船舶の大型化による係船岸の大水深化や、地震などの設計外力の増加で、上記の（２）式で算定されるＭ Ｆ ／Ｍ Ｔ が１を越えるケースが増えている。（２）式において１を越える場合は、矢板壁の剛性が高いため、従来の方法、すなわち仮想ばり法で求めた最大曲げモーメントでは不十分であることを示している。言い換えれば、Ｍ Ｆ ／Ｍ Ｔ が１を越えるケースでは、矢板壁のたわみ性が十分発揮されていないことになる。船舶の大型化による係船岸の大水深化や、これまでよりも耐震性能に優れることが求められるなど、必要とされる矢板壁の剛性が増大している。これにより、必要となる根入れ長も長くなっている。このことにより、鋼重が増すと共に建設コストが増大するという問題を有している（【０００７】）。本発明は、鋼重を低減して建設コストを抑制できる鋼管矢板式係船岸を得ることを目的とする（【０００８】）。エ 課題を解決するための手段(ｱ) 上記の課題を解決するために、仮想ばり法とＲｏｗｅの修正法を用い、

5 さまざまな条件における鋼管矢板式係船岸の試計算を行った。海底地盤は緩い（地盤反力係数ｌ ｈ＝２４ＭＮ／㎥、せん断抵抗角３０°）、中位（地盤反力係数ｌ ｈ ＝３８ＭＮ／㎥、せん断抵抗角３５°）、堅い（地盤反力係数ｌ ｈ ＝５８ＭＮ／㎥、せん断抵抗角４０°）の３種類としたほか、設計震度、水深、鋼材降伏強度の特性値等の条件を設定した（【０００９】、【００１８】～【００２２】、【 表１】、【表２】）。【図２】は試計算結果を分析するためのグラフである。破線はＲｏｗｅの修正法の（２）式のωにｌｈ （海底地盤の地盤反力係数）としてそれぞれ２４、３８及び５８を代入し、ρとＭ Ｆ ／Ｍ Ｔ と関係を表す曲線を引いたものであり、試計算結果のうち鋼材降伏強度（Ｎ／ｍ㎡）２３５、３１５、４５０、５５０についての結果をグラフ中にプロットした（【００１０】）。【図２】試計算結果を分析するためのグラフ(ｲ) 【図２】に示すとおり、現在一般に使用されている鋼管矢板の鋼種であるＳＫＹ４００（降伏強度２３５Ｎ／ｍ㎡）では、ρは２６～５

5 ６、Ｍ Ｆ ／Ｍ Ｔ は１．０４～１．４０に分布し、ＳＫＹ４９０（降伏強度３１５Ｎ／ｍ㎡）では、ρは４９～９６、Ｍ Ｆ ／Ｍ Ｔ は１．０４～１．４０に分布することがわかる。どちらもＭ Ｆ ／Ｍ Ｔ が１を大きく上回るケースが多く、鋼管矢板壁の剛度が高いため、鋼管矢板壁に発生する曲げモーメントが大きくなってしまい、前述したように、根入れ深さを深くしなければならず、鋼重が増えると共に建設コストが増大する。また、破線で示した曲線の傾きの絶対値が大きく、少々の条件の変更で、発生する曲げモーメントが大きく変化し、設計が非常に敏感であるため、設計が難しいという課題がある（【００１０】）。(ｳ) 他方、より降伏強度が大きい鋼管矢板を用いた場合（４５０Ｎ／ｍ㎡、５５０Ｎ／ｍ㎡）を見ると、４５０Ｎ／ｍ㎡では、ρは９４から２５６、Ｍ Ｆ ／Ｍ Ｔ は０．８０～１．１１に分布し、５５０Ｎ／ｍ㎡では、ρは１５４から２７９、Ｍ Ｆ ／Ｍ Ｔ は０．７９～１．０２に分布することがわかる。したがって、鋼材降伏強度の特性値が３１５Ｎ／ｍ

5 ㎡より大きい鋼管矢板を用いることでＭ Ｆ ／Ｍ Ｔ が従来材に比べて大幅に小さくなり、鋼重を減らすことができ、建設コストの増大を抑制できる。また、【図２】のグラフの破線で示した曲線の傾きの絶対値が小さいことから、少々の条件変更では発生する曲げモーメントの変化が小さく、設計に対して鈍感であることがわかる（【００１１】）。(ｴ) さらに、【図２】において、ｌ ｈ ＝２４ＭＮ／㎥、水深－１５ｍ、鋼材降伏強度３１５Ｎ／ｍ㎡の場合における図中最も右にある▲のρの値はρ＝８２であり、ｌ ｈ ＝５８ＭＮ／㎥、水深－１５ｍ、鋼材降伏強度３１５Ｎ／ｍ㎡の場合における図中最も右にある▲のρの値はρ＝９６であることから、ρをｌ ｈ の１次関数として（ｌ ｈ ，ρ）が（２４，８２）と（５８，９６）の２点を通る線として設定すると、直線の傾きは（９６－８２）／（５８－２４）＝７／１７＝０．４１２、ρ切片は、８２－７／１７×２４＝７２．１１７６＝７２．１１８となる。したがって、Ｒｏｗｅの修正法のフレキシビリティナンバーρの領域を地盤反力係数ｌ ｈとの関係で表現すると、鋼材降伏強度の特性値が３１５Ｎ／ｍ㎡よりも大きい鋼管矢板を用いることは、下記の（３）式（ρの式）で表現することができる。ρ（＝Ｈ Ｔ ４ ／ＥＩ）＞0.412ｌ ｈ ＋72.118 …（３）（【００１２】）(ｵ) 本件発明１に係る鋼管矢板式係船岸は、下端側を地盤に根入れすると共に上端側をタイ材によって控え工で支持する鋼管矢板式係船岸であって、鋼管矢板の設計で用いることができる鋼材降伏強度の特性値を４００～７００Ｎ／ｍ㎡とすること、及び鋼管矢板壁の剛度を表すパラメータρ（＝Ｈ Ｔ ４ ／ＥＩ）がρの式を満たすことを特徴とするものである。また、本件発明３に係る鋼管矢板式係船岸の設計方法は、下端側を地盤に根入れすると共に上端側をタイ材によって控え工で支持する鋼管

5 矢板式係船岸の設計方法であって、鋼管矢板の設計で用いることができる鋼材降伏強度の特性値を４００～７００Ｎ／ｍ㎡とすること、及び鋼管矢板壁の剛度を表すパラメータρ（＝Ｈ Ｔ ４ ／ＥＩ）がρの式を満たすことを特徴とするものである（【００１３】、【００１４】）。オ 発明の効果(ｱ) 本発明によれば、ＳＫＹ４９０の鋼材降伏強度の特性値（３１５Ｎ／ｍ㎡）よりも降伏強度が大きい鋼管矢板を用いることになるので、鋼管矢板壁に用いる鋼材重量を低減することができ、建設コストを抑制でき、また、タイ材や控え工へ作用する荷重が減少するため、両者の鋼材重量低減にもつながる（【００１５】）。また、本発明においては、ＳＫＹ４９０の鋼材降伏強度の特性値（３１５Ｎ／ｍ㎡）よりも降伏強度が大きい鋼管矢板を用い、Ｍ Ｆ ／Ｍ Ｔ の値を最大でも１．１程度までとして、ρとの関係でＭ Ｆ ／Ｍ Ｔ の変化が小さい領域で合理的な設計を行うことで、鋼材使用重量を減らし、建設コストを低減できる（【００１７】）。(ｲ) 鋼材降伏強度の特性値とＳＫＹ４００（鋼材降伏強度３１５Ｎ／ｍ㎡）に対する使用鋼材重量の低減率の関係は、－１２ｍ水深では４００Ｎ／ｍ㎡でほぼ低減率が収束し、－１５ｍ水深では７００Ｎ／ｍ㎡まで鋼材降伏強度の特性値を上げていく効果が現れており、好適な鋼材降伏強度の特性値は４００Ｎ／ｍ㎡～７００Ｎ／ｍ㎡の間にあることが分かる（【００２４】、【００２５】、【図３】、【図４】）。３ 本件審決の理由の要旨本件審決の理由の概要は以下のとおりであり、後記の取消事由に係る部分を別紙２「本件審決の理由の要旨」に示す。

(1) 本件訂正の可否本件訂正は、いずれも特許法１３４条の２第１項１号の特許請求の範囲の

5 減縮を目的とするものに該当し、本件明細書に記載した事項の範囲内においてされたものであり、新規事項を追加するものではなく、同条９項で準用する同法１２６条５項、６項の要件を満たす。

(2) サポート要件違反についてア 本件発明１及び本件発明３は、鋼材降伏強度の特性値に係る構成及びρの式に係る構成により、「船舶の大型化による係船岸の大水深化や、これまでよりも耐震性能に優れることが求められるなど、必要とされる矢板壁の剛性が増大している。これにより、必要となる根入れ長も長くなっている。このことにより、鋼重が増すと共に建設コストが増大するという」という課題を解決できることは、当業者にとって認識可能である。したがって、本件発明に係る特許は、特許法３６条６項１号のサポート要件を満たしていない特許出願に対してされたものではない。イ 原告は、本件明細書の記載からみて、【図２】は一定の条件で計算されたものであるから、明細書の発明の詳細な説明の記載や出願時の技術常識に照らしても、【図２】から導出されたρの式がこれらの条件を満たさない場合にまで拡張できるといえる根拠はない旨主張する（無効理由１－Ｂ）。しかし、本件明細書の記載から、ρの式は、従来から実務で用いられ周知といえる「Ｒｏｗｅの修正法」に基づくものであり、原告が主張するような鋼管矢板に関する他の条件によらず成立するものといえ、そうするとＲｏｗｅの修正法に基づくρの式についても同様のことが成立するといえる。よって、鋼管矢板に関する各種条件での実施例が記載されていないことを根拠として、本件発明が本件明細書の発明の詳細な説明に記載されたものでないという無効理由１－Ｂの主張は理由がない。ウ サポート要件違反に係る原告のその余の主張は、いずれも理由がない。

(3) 進歩性欠如について

5 ア 甲１文献に基づく進歩性欠如について当業者といえども、甲１発明から「ρ」と「ｌ ｈ 」の相関式すなわちρの式を導出し、鋼管矢板の鋼材降伏強度の特性値を４００～７００Ｎ／ｍ㎡としたものに設計すること（本件発明１と甲１発明の相違点１Ａ）はできないから、本件発明１は、甲１発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものということはできない。同様の理由から、本件発明３は、甲１方法発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものということはできない。イ 甲２文献に基づく進歩性欠如について当業者といえども、「フレキシビリティーナンバーρ」と「地盤反力係数」の相関関係から条件式すなわちρの式を導出し、鋼管矢板の鋼材降伏強度の特性値を４００～７００Ｎ／ｍ㎡としたものに設計すること（本件発明１と甲２発明の相違点１Ｂ）はできないから、本件発明１は、甲２発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものということはできない。同様の理由から、本件発明３は、甲２方法発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものということはできない。ウ よって、本件発明１、３に係る特許は、特許法２９条２項に違反してされたものではない。

(4) 実施可能要件違反について原告は、本件明細書では、なぜＭ Ｆ ／Ｍ Ｔが１を超えて１．１程度まで許容されるのかについては何ら説明されていないから、本件特許の明細書からは適切なＭ Ｆ ／Ｍ Ｔ の値が、出願時の技術常識に基づいても、当業者が理解することはできず、当業者が実施することができる程度に記載されていない旨主張する。しかし、本件明細書の記載には、Ｍ Ｆ ／Ｍ Ｔ が１．１程度まで「許容され

5 る」ことは記載されておらず、また、Ｍ Ｆ ／Ｍ Ｔ が１を越えるケースについても記載され、当業者が実施できる程度に説明されているものであるから、本件特許は、特許法３６条４項１号の実施可能要件を満たしていない特許出願に対してされたものではない。４ 取消事由

(1) サポート要件に関する判断の誤り（取消事由１）

(2) 甲１文献に基づく進歩性の判断の誤り（取消事由２）

(3) 甲２文献に基づく進歩性の判断の誤り（取消事由３）

(4) 実施可能要件に関する判断の誤り（取消事由４）

第３ 当事者の主張

１ 取消事由１（サポート要件に関する判断の誤り）について

(1)

（原告の主張）

本件発明は、以下のとおり、発明の詳細な説明や出願時の技術常識に照らしても発明の課題を解決できると当業者が認識できる範囲のものではないから、サポート要件に関する本件審決の判断は誤りである。ア ρの式を導き出す基準とされた【図２】の２つの▲点は、鋼材降伏強度の特性値３１５Ｎ／ｍ㎡、水深－１５ｍ、設計震度０．２、その他本件明細書に記載された特定の条件に基づいて算出された結果である。これらの条件を変えて計算した場合、Ｈ Ｔ （海底面からタイ材取り付け位置までの高さ）が変わることはもとより、鋼管矢板の断面が変わりＩ（単位幅あたりの鋼管矢板壁の断面２次モーメント）も変わるため、ρ（＝Ｈ Ｔ４／ＥＩ）の値は異なるものととなり、【図２】にプロットされる点も異なるものとなるから、ρの式の「0.412」、「72.118」といった係数が異なる値になることは自明である。すなわち、ρの式は設計震度、水深その他の条件によって一意に定まらない式であることが明らかであり、これらの条件を満たさない場合に

5 まで拡張できる根拠はない。例えば設計震度０．１や水深－２０ｍとい

う条件の場合などで鋼材の降伏強度が違う場合を対比することに、技術的意味はない。イ 被告は、本件発明の本質はρの値を大きくすることによってＭ Ｆ ／Ｍ Ｔの値を１．１以下にした上で、少々の条件変更では、発生する曲げモーメントの変化が小さく、設計に対して鈍感な鋼管矢板式係船岸が得られることにある旨主張する（後記(2)ア）。そうであれば、ρの式は具体的な係数を含めて本件発明の本質であるということになるが、ρの式の係数は特定の条件を前提に導き出されているから、適用範囲もその特定の条件に限定されるはずである。また、Ｍ Ｆ ／Ｍ Ｔ の値を１．１以下にすることは本件発明の課題を解決するための手段の要件であることになるが、【図２】に示されるρの式の直線からも明らかなように、地盤係数ｌ ｈ が２４ＭＮ／㎥の場合、ρの式の線上のＭ Ｆ ／Ｍ Ｔの値は１．１より大きくなるから、ρの式を満足したとしても本件発明の課題を解決できないことになる。

(2)

（被告の主張）

ア 【図２】に図示される破線の曲線は、実験や試算の結果を示すものではなく、公知の「Ｒｏｗｅの修正法」の（２）式から導き出されたものであって（本件明細書【００１０】）、海底地盤の堅さｌ ｈ によって決まるものであるから、鋼管矢板に関する他の条件によらず成立する。その上で、計算条件が変われば算出されるρの値が変わることは当然である。しかし、ρの式は、試計算の結果を【図２】のように整理した結果、

①ＳＫＹ４００（鋼材降伏強度２３５Ｎ／ｍ㎡）及びＳＫＹ４９０（鋼

材降伏強度３１５Ｎ／ｍ㎡）を用いることを前提とする従来技術では、ρの値が小さく、ρの変化に対しＭ Ｆ ／Ｍ Ｔ の変化が大きい領域が利用されていたこと、②ρの値を大きくすることによって、Ｍ Ｆ ／Ｍ Ｔ の値を１．

5 １以下程度にし、少々の条件変更では発生する曲げモーメントの変化が

小さく、設計に対して鈍感な鋼管矢板式係船岸が得られることが分かったことから、ＳＫＹ４９０（鋼材降伏強度３１５Ｎ／ｍ㎡）より大きい鋼材降伏強度を有する鋼材を使用し、上記②の効果が得られるρの領域を示す不等式として導き出されたものである。したがって、ρの式は、鋼材降伏強度を３１５Ｎ／ｍ㎡より大きくすることのみを意味するものではないし、原告が主張するような他の条件によらず成立するものである。なお、原告が指摘する設計震度０．１という条件は、「地震などの設計外力の増加」（本件明細書【０００７】）という前提の範囲外であるし、水深－２０ｍという条件は、本件特許出願当時、鋼管矢板式係船岸において想定されていなかった。イ 本件発明の本質は上記アのとおりであり、ρの式の係数はいわゆる臨界的効果を奏するものではなく、従来技術で利用されていなかった進歩性を有する範囲を明確にする目的で定めたものである。ウ したがって、サポート要件に関する本件審決の判断に誤りはない。

２ 取消事由２（甲１文献に基づく進歩性の判断の誤り）について

(1)

（原告の主張）

本件発明１と甲１発明との相違点１Ａ及び本件発明３と甲１方法発明との相違点３Ａについての本件審決の判断は、以下のとおり誤りである。ア ρの式に係る構成について(ｱ) ρの式を導き出した【図２】のグラフは、公知の「Ｒｏｗｅの修正法」の式（２）のグラフ（下記の甲１文献の図６．９）について、海底地盤の地盤反力係数ｌ ｈ の数値を３つに固定することにより横軸をρの数値としたものと一致しており、公知の曲線を分解したものにすぎない。上記図６．９の曲線は、種々のパラメータの選択によらずに成り立つものであるから、【図２】にプロットされた点が破線の曲線の上に並ぶことも当然である。また、降伏強度の特性値が高いほどρの値が大きくなることについては、鋼材降伏強度の特性値が高ければ同じ矢板断面でもより大きい曲げモーメント（発生する曲げ応力）に対応できるということであり、換言すれば、単位幅当たりの断面２次モーメント（Ｉ）を小さくすることができるので、ρ（＝Ｈ Ｔ ４ ／ＥＩ）の値が大きくなるのであって、これは技術常識である。そして、ρの式は、鋼材降伏強度の特性値が３１５Ｎ／ｍ㎡であって、水深－１５ｍ、設計震度０．２の場合におけるρとｌｈ の関係式（一次関数の式）を作成し、不等号（＞）で両辺をつないだものであり、ρの式が表す領域は【図２】に引かれた右側の直線よりも右側、すなわちρの値が大きくなる方向の領域であるから、上記の技術常識を前提

5 とすれば、ρの式には、同じ条件であれば鋼材降伏強度の特性値が３

１５Ｎ／ｍ㎡より大きくなるという程度の意味しかない。したがって、甲１発明からρの式を導出することは、当業者が容易になし得ることである。(ｲ) 上記図６．９をみれば、ωを大きくするとＭ Ｆ ／Ｍ Ｔ を小さくできることは自明であり、ωを大きくするためには地盤係数ｌ ｈ を前提にρの数値を大きくするしかないから、当業者にとってρの数値を大きくすることについての動機がある。そして、ρの値を大きくすることは、鋼材の剛性ＥＩを小さくすることであり、Ｅ（ヤング率）は鋼材の種類にかかわらすほぼ一定であるからＩ（断面２次モーメント）を小さくすることを意味し、降伏強度が大きい鋼材を用いればＩが小さく設計されることは自明であるから、鋼材降伏強度を上げることと同義である。(ｳ) また、本件発明１及び本件発明３は、いずれも「鋼管矢板の設計で用いることができる鋼材降伏強度の特性値を４００～７００Ｎ／ｍ㎡とすること」という構成（鋼材降伏強度の特性値に係る構成）を有しているから、特定の条件下で「鋼材降伏強度の特性値が３１５Ｎ／ｍ㎡より大きくなる」程度の意味しかないρの式に係る構成は、本件発明において技術的意味がないことになる。被告は、ρの式は「矢板壁の剛性を抑えてたわみ性を十分発揮させる条件として働く」と主張するが、これは鋼材の剛性ＥＩを小さくすることであり、上記(ｲ)のとおり降伏強度が大きい鋼材を用いることを意味することは自明であるから、結局、ρの式には「鋼材降伏強度の特性値３１５Ｎ／ｍ㎡より大きい鋼管矢板を用いること」以上の技術的意味はないことになる。なお、被告が指摘する試計算の結果（本件明細書【表１】、【表２】）

5 のうち、鋼材降伏強度の特性値が４００Ｎ／ｍ㎡であってもρの式を

満たしていないケース（表１の Case3-25、表２の Case1-25 のうち特性値４００Ｎ／ｍ㎡のもの）は、設計震度や水深がρの式の前提となっている水深－１５ｍ、設計震度０．２と異なるから、ρの式を当てはめて評価することに意味はない。イ 鋼材降伏強度の特性値に係る構成等について上記アのとおり、降伏強度の特性値が高いほどρの値が大きくなることは技術常識であるから、鋼材降伏強度の特性値を３１５Ｎ／ｍ㎡より大きいものとすることや４００Ｎ／ｍ㎡以上とすることは、当業者が適宜なし得る数値範囲の最適化・好適化である。また、７００Ｎ／ｍ㎡以下とすることも、効果の飽和という意味があるにすぎないから（本件明細書【００２５】）、これも当業者が適宜なし得る数値範囲の最適化・好適化にすぎない。当業者が４００～７００ｍ㎡の範囲内の鋼材を入手できたことは明らかであるし、ＳＫＹ４００（鋼材降伏強度２３５Ｎ／ｍ㎡）及びＳＫＹ４９０（鋼材降伏強度３１５Ｎ／ｍ㎡）と異なる鋼材を用いることは、港湾の施設の技術上の基準・同解説３１７頁（甲５）においても許容されており、そもそも「技術上の基準」としてＪＩＳに採用されたのが上記の２種類であることは、それに反する設計が許されないというものではなく、技術的な着想を阻むものではない。ウ 物の発明である本件発明１の進歩性について(ｱ) 鋼管矢板は板厚、直径、降伏強度の組合せにより設計されるところ、板厚、直径を減少させれば鋼重を減らしコストを低減できることは自明であるから、降伏強度が高い鋼材を使うことがコストの観点で不利にならないのであれぱ、そのような選択をすることは合理的である。したがって、当業者は、まず仮想ばり法などを用いて設計した後、公

5 知の「Ｒｏｗｅの修正法」を用い、ＭＦ／ＭＴの値を求めて安全性を検証す

る過程で、ρの式を用いずとも、本件発明１と同じ物が合理的に設計され得る。また、甲１文献の図６．９のグラフ右側にある点は、ρの式の直線が画する【図２】の右側、すなわちρの式を満たす物であるから、ρの式を満たす物が設計され得ることが示唆されている。したがって、仮にρの式に係る構成に進歩性が認められるとしても、設計方法の進歩性であって、物の発明である本件発明１の進歩性は認められない。(ｲ) 本件審決は、「…降伏強度と荷重を受ける面の関係について及び単に適宜の降伏強度の鋼板（管）を設計することは、請求人の主張のとおりであるものの、本件発明１及び３のρの式とあわせて設計することが周知や自明であるともいえず、前記ア及びイで検討したとおり、甲１発明又は甲１方法発明から当業者が容易に想到し得るこ と とも い えな い。」 （ 審決 ３ ６頁 ２３行 目 ） 」と判断しており、ρの式を使わずに設計することとは設計変更等にすぎないことを認め、「ρの式とあわせて設計すること」という設計方法について進歩性があると判断しているにすぎない。にもかかわらず、そのような設計方法によらないで設計された物について、本件発明１の進歩性を認めた本件審決は誤りである。

(2)

（被告の主張）

ア ρの式に係る構成について(ｱ) ρの式は、「近年、船舶の大型化による係船岸の大水深化や、地震などの設計外力の増加で、〔Ｒｏｗｅの修正法の〕（２）式で算定されるＭ Ｆ ／Ｍ Ｔ が１を越えるケースが増えている。（２）式において１を越える場合は、矢板壁の剛性が高いため、従来の方法、すなわち仮想ば

5 り法で求めた最大曲げモーメントでは不十分であることを示している。

言い換えれば、Ｍ Ｆ ／Ｍ Ｔ が１を越えるケースでは、矢板壁のたわみ性が十分発揮されていないことになる。船舶の大型化による係船岸の大水深化や、これまでよりも耐震性能に優れることが求められるなど、必要とされる矢板壁の剛性が増大している。これにより、必要となる根入れ長も長くなっている。このことにより、鋼重が増すと共に建設コストが増大するという問題を有している。」（本件明細書【０００７】）という従来技術の問題点を解決するためのものである。すなわち、従来技術では、矢板壁に作用する土圧によって発生する曲げ応力に対応できる矢板断面を決めるため、仮想ばり法で求めた最大曲げモーメントを「Ｒｏｗｅの修正法」の（２）式を用いて補正するが、この式には右辺に矢板壁の剛性ＥＩ（単位幅あたりの鋼管矢板壁の断面２次モーメントＩは矢板断面に依存する。）が 含まれているため（ω＝ｌ ｈ×ρ、ρ＝Ｈ Ｔ ４／ＥＩ）、矢板断面を決めるための計算としては循環している。そのため、実務的には、まず経験に基づいて仮の断面を仮定し、（２）式を用いて最大曲げモーメントを計算し、発生する曲げ応力に対応できる断面を再計算することが繰り返されていた。また、従来は、ＪＩＳ規格が定められていたＳＫＹ４００又はＳＫＹ４９０のいずれかを用いることが前提となっていたため、（２）式で計算した最大曲げモーメントに対し仮定した矢板断面が不足している場合には、断面２次モーメントの大きい断面を選択して計算を繰り返すこと、その結果、断面が大きくなりρの値が小さくなることが当然とされていた。本件発明のρの式に係る構成は、このような従来技術の限界を明らかにし、矢板壁の剛性を抑えてたわみ性を十分発揮させる条件として、

5 水深（厳密には、構築場所によって決まる、海底面からタイ材とりつ

け位置までの高さＨ Ｔ ）に対してρの式によって矢板断面を決定するという解決手段を提供するものである。(ｲ) 本件特許の出願時の従来技術は上記(ｱ)のとおりであったから、当業者には、ρの値を大きくすることや、ＳＫＹ４９０より降伏強度の特性値の大きい鋼材を使用することの動機はなく、甲１文献にそのような記載も示唆もないから、甲１文献の図６．９からρの値の下限を画する式を導いてρの値をそれより大きくすることの動機は生まれない。(ｳ) ρの式に係る構成が、鋼材降伏強度の特性値を３１５Ｎ／ｍ㎡より大きいものを用いることのみを意味するものでないことは、本件明細書の試計算の結果（【表１】、【表２】）に４００Ｎ／ｍ㎡であってもρの式を満たさないものがあることからも明らかである。イ 鋼材降伏強度の特性値に係る構成等について上記アのとおり、当業者にはρの値を大きくすることやＳＫＹ４９０より降伏強度の特性値の大きい鋼材を使用することの動機はなかったから、鋼材降伏強度の特性値を４００Ｎ／ｍ㎡以上とすることが、当業者が適宜なし得る数値範囲の最適化・好適化であるとはいえない。仮に、７００Ｎ／ｍ㎡の数値に効果の飽和という意味があるにすぎないとしても、特許請求の範囲に記載された数値の全てが進歩性を基礎づけている訳ではない。ウ 物の発明である本件発明１の進歩性について

（原告の主張）

ウ(ｱ)は否認ないし争う。鋼管矢板式係船岸の鋼材の選択や用いられていたρの値についての技術常識は上記ア(ｱ)のとおりであり、甲１文献には、鋼管矢板式係船岸についてρの値が小さいものしか記載されていない（甲２文献も同様である。）。

5 ３ 取消事由３（甲２文献に基づく進歩性の判断の誤り）について

(1)

（原告の主張）

本件発明１と甲２発明との相違点１Ｂ及び本件発明３と甲２方法発明との相違点３Ｂについての本件審決の判断は、以下のとおり誤りである。ア ρの式に係る構成について(ｱ) 甲２文献の図７のグラフは、横軸がフレキシビリティナンバーρ、縦軸がμ＝Ｍ Ｆ ／Ｍ Ｔ であり、「最大曲げモーメント比μ」が「ρ」と「地盤条件（例えば地盤反力係数ｌ ｈ ）」の関数になっていることが示唆されている。また、甲２文献の図８のグラフには、フレキシビリティナンバーρと地盤反力係数ｌ ｈの積である修正フレキシビリティナンバーω（「Ｒｏｗｅの修正法」のシミラリティーナンバーωに相当）を用いて、μ＝ＭＦ／Ｍ Ｔ がωだけの関数として表せることが示されており、これは上記図７のグラフと実質的に同じものである。そして、ρの式を導き出した【図２】のグラフは、甲２文献の図７、図８のグラフについて、海底地盤の地盤反力係数ｌ ｈ の数値を３つに固定することにより横軸をρの数値としたものと一致しており、公知の

5 曲線を分解したものにすぎない。

また、降伏強度の特性値が高いほどρの値が大きくなることは技術常識であることは、上記２(1)ア(ｱ)と同様である。したがって、上記２(1)ア(ｱ)と同様の理由から、甲２発明からρの式を導出することは、当業者が容易になし得ることである。(ｲ) また、本件発明はいずれも鋼材降伏強度の特性値に係る構成を有しているから、特定の条件下で「鋼材降伏強度の特性値が３１５Ｎ／ｍ㎡より大きくなる」程度の意味しかないρの式の技術的意味はない（上記２(1)ア(ｲ)に同じ）。イ 鋼材降伏強度の特性値に係る構成等について鋼材降伏強度の特性値に係る構成は、当業者が適宜なし得る数値範囲の最適化・好適化にすぎない（上記２(1)イ同じ）。ウ 物の発明である本件発明１の進歩性について本件審決は、「よって、当業者といえども、「フレキシビリティーナンバーρ」と「地盤反力係数」の相関関係から条件式を導出し、鋼管矢板の鋼材降伏強度の特性値を４００～７００Ｎ／ｍ㎡としたものに設計し、相違点１Ｂのようにすることはできないから、本件発明１は、甲２発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものということはできない。」 （ 審決３ ８ 頁１２行 目） 」と判断しており、上記２(1)と同様、「ρの式とあわせて設計する 」という設計方法について進歩性があると判断しているにすぎない。にもかかわらず、そのような設計方法によらないで設計された物について、本件発明１の進歩性を認めた本件審決は誤りである。

(2)

（被告の主張）

（原告の主張）

は、取消事由２（甲１文献に基づく進歩性の判断の誤り）に関する主張のうち、甲１文献の図６．９のグラフを甲２文献の図７、図８のグ

5 ラフに置き換えたものと同じであるから、これに対する反論も上記２(2)と

同様である。

４ 取消事由４（実施可能要件に関する判断の誤り）について

(1)

（原告の主張）

ア ρの式の係数は条件によって変わるものであるから、ρの式を導出した設計震度、水深などの特定の条件以外の条件の下でどのようにρの式を用いることができるのか、本件明細書の記載からは不明であり、技術常識に基づいて理解することもできないから、当業者は本件発明を実施することができない。イ 本件明細書には、鋼材特性を４００～７００Ｎ／ｍ㎡とするための具体的な手段や方法が記載されていないから、当業者は本件発明を実施することができない。

(2)

（被告の主張）

ア ρの式については、Ｈ Ｔ（海底面からタイ材とりつけ位置までの高さ）及びｌ ｈ （海底地盤の地盤反力係数）は施工現場により定まり、Ｅ（矢板壁の剛性・ヤング率）がほぼ固定値であることは技術常識であるから、当業者はρの式を満たすＩ（単位幅あたりの鋼管矢板壁の断面２次モーメント）を選択すればよく、実施可能であることは明らかである。

（原告の主張）

アは、明確性要件とサポート要件を混同するものである。イ 当業者が鋼材特性４００～７００Ｎ／ｍ㎡の鋼材を購入等して選択できることは明らかである。

第３ 甲２文献に基づく進歩性欠如について

１ 甲２発明及び甲２方法発明の認定

甲２文献には、以下の発明（甲２発明及び甲２方法発明）が記載されていると認める。＜甲２発明＞砂質地盤または固い粘土地盤中に打ち込まれた矢板壁を対象とした港湾のタイロッド式矢板壁であって、タイロッド式矢板壁において、鋼管矢板を含む矢板の種類、土質条件、震度について異なるものの組み合わせを用いたモデルについて解析計算した結果において、解析の結果得られた最大曲げモーメント比μ＝Ｍ Ｆ ／Ｍ Ｔ とフレキシビリティーナンバーρ（＝Ｈ Ｔ ４ ／ＥＩ）の関係について、μはρの増加によって低下する傾向にあることがわかるが、プロットされたデータにはばらつきがあり、μがρだけの関数ではなく、地盤条件の関数にもなっている、

5 タイロッド式矢板壁。

＜甲２方法発明＞砂質地盤または固い粘土地盤中に打ち込まれた矢板壁を対象とした港湾のタイロッド式矢板壁の計算法であって、タイロッド式矢板壁において、鋼管矢板を含む矢板の種類、土質条件、震度について異なるものの組み合わせを用いたモデルについて解析計算した結果において、解析の結果得られた最大曲げモーメント比μ＝Ｍ Ｆ ／Ｍ Ｔ とフレキシビリティーナンバーρ（＝Ｈ Ｔ ４ ／ＥＩ）の関係について、μはρの増加によって低下する傾向にあることがわかるが、プロットされたデータにはばらつきがあり、μがρだけの関数ではなく、地盤条件の関数にもなっている、タイロッド式矢板壁の計算法。

２ 一致点と相違点の認定

(1) 本件発明１と甲２発明には、以下の一致点及び相違点が認められる。

【一致点】下端側を地盤に根入れすると共に上端側をタイ材によって控え工で支持する鋼管矢板式係船岸【相違点１Ｂ】本件発明１が、鋼管矢板の設計で用いることができる鋼材降伏強度の特性値を４００～７００Ｎ／ｍ㎡とし、鋼管矢板壁の剛度を表すパラメータρ（＝Ｈ Ｔ ４ ／ＥＩ）がρの式を満たすものであるのに対し、甲２発明の「港湾のタイロッド式矢板壁」は、「鋼管矢板を含む矢板の種類、土質条件、震度について異なるものの組み合わせを用いたモデルについて解析計算した結果において、解析の結果得られた最大曲げモーメント比μ＝Ｍ Ｆ／Ｍ Ｔとフレキシビリティーナンバーρ（＝Ｈ Ｔ ４ ／ＥＩ）の関係について、μはρの増加によって低下する傾向にあることが分かるが、

5 プロットされたデータにはばらつきがあり、μがρだけの関数ではなく、

地盤条件の関数にもなっている」であり、鋼材降伏強度が不明である点。

(2) 本件発明３と甲２方法発明には、以下の一致点及び相違点が認められる。

【一致点】下端側を地盤に根入れすると共に上端側をタイ材によって控え工で支持する鋼管矢板式係船岸の設計方法【相違点３Ｂ】相違点１Ｂと同内容である。

３ 相違点についての判断

(1) 相違点１Ｂについて

甲２発明において、「解析の結果得られた最大曲げモーメント比μ＝Ｍ Ｆ／ＭＴとフレキシビリティーナンバーρ（＝Ｈ Ｔ４／ＥＩ）の関係について、μはρの増加によって低下する傾向にあることがわかるが、プロットされたデータにはばらつきがあり、「μがρだけの関数ではなく、地盤条件の関数にもなっている」ことは、「最大曲げモーメント比μ」が「フレキシビリティーナンバーρ」と「地盤条件」の関数になっていることを示唆するものであり、甲２の表－１、表－２等の記載からみて「地盤条件」の例として「地盤反力係数」が挙げられることが読み取れる。しかしながら、上記の構成は「フレキシビリティーナンバーρ」と「地盤反力係数」についての関係を明らかにし、それを用いて「矢板壁」の条件を想起することの技術思想を表すものでなく、そのような技術思想自体が自明ともいえない。また、甲２の表－４に、４種類の鋼矢板の「設計許容応力度」が記載されているが、鋼材の材質からみて鋼材降伏強度が４００～７００Ｎ／ｍ㎡の範囲のものではない。そうすると、甲２発明には「フレキシビリティーナンバーρ」と「地盤反

5 力係数」の関係から条件式を導出し、所定の範囲の鋼材降伏強度とともに設

計することが記載されておらず、示唆されているともいえない。よって、当業者といえども、「フレキシビリティーナンバーρ」と「地盤反力係数」の相関関係から条件式を導出し、鋼管矢板の鋼材降伏強度の特性値を４００～７００Ｎ／ｍ㎡としたものに設計し、相違点１Ｂのようにすることはできないから、本件発明１は、甲２発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものということはできない。

(2) 相違点３Ｂについて

上記(1)と同様である。

(3)

（原告の主張）

に対する判断原告は、甲２文献は、鋼矢板の材質、震度、土質条件、水深等をパラメータとしてタイロッド式矢板壁の支配方程式を用いた解析方法であり、純粋に力学的な解析を行うものであるから、鋼材降伏強度の特性値が４００～７００Ｎ／ｍ㎡となったとしても、表－４に示される範囲の鋼材強度の特性値と同様の考え方ができるものである。したがって、甲２文献は、鋼材降伏強度が４００～７００Ｎ／ｍ㎡のものについての解析手法として理解しても妥当であると主張する。しかし、甲２文献は、最大曲げモーメント比μ＝Ｍ Ｆ ／Ｍ Ｔ とフレキシビリティーナンバーρ（＝Ｈ Ｔ ４ ／ＥＩ）の関係が記載されているが、「フレキシビリティーナンバーρ」と「地盤反力係数」についての関係を明らかにし、それを用いて「矢板壁」の条件を想起することの技術思想を表すものでなく、そのような技術思想自体が自明ともいえないから、

（原告の主張）

は採用できない。

４ 進歩性のまとめ

以上検討のとおり、本件発明１及び本件発明３は、甲２発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるとはいえない。

5 第４ 実施可能要件違反について

原告は、本件明細書では、なぜＭ Ｆ ／Ｍ Ｔ が１を超えて１．１程度まで許容されるのかについては何ら説明されていないから、本件特許の明細書からは適切なＭ Ｆ ／Ｍ Ｔ の値が、出願時の技術常識に基づいても、当業者が理解することはできず、当業者が実施することができる程度に記載されていない旨主張している。しかし、本件明細書の段落【０００７】の記載は、Ｍ Ｆ ／Ｍ Ｔ が１を超えたケースが仮想ばり法で求めた最大曲げモーメントでは不十分であることを示すものであり、明細書の段落【００１１】、【００１２】及び【００１７】にＭＦ ／Ｍ Ｔ が１を超えたものが記載されていることからみて、必ずしも矢板壁を実施できないことを示すものとまではいえない。また、Ｍ Ｆ ／Ｍ Ｔ が１を超えて１．１程度まで許容されるのかについては、「許容される」ことが本件明細書に記載されておらず、また、前記のとおりＭＦ ／Ｍ Ｔ が１を越えるケースについて本件明細書に記載されていることから、実施できる程度に説明されているものである。よって、本件明細書は、本件発明１及び３を実施することができるように記載されたものであるから、本件特許は、実施可能要件を満たしていない特許出願に対してされたものではない。以 上

第４ 当裁判所の判断

１ 取消事由１（サポート要件に関する判断の誤り）について

(1) 原告は、ρの式を導き出す基準とされた【図２】の２つの▲点は、鋼材降伏強度の特性値３１５Ｎ／ｍ㎡、水深－１５ｍ、設計震度０．２その他本件明細書に記載された特定の条件に基づいて算出された結果であるから、これ

5 らの条件が異なる場合に、本件発明の課題を解決できると当業者が認識できる範囲のものではない旨主張する。

(2) しかし、本件明細書の記載及び弁論の全趣旨によれば、ρの式の技術的意義は、以下のとおりと認められる（なお、下記イは、本件発明の進歩性に関する取消事由２、３において原告自身が主張する内容である。）。ア 本件発明の課題は、近年、船舶の大型化による係船岸の大水深化や、地震などの設計外力の増加という要因により、①「Ｒｏｗｅの修正法」の（２）式で算定されるＭ Ｆ ／Ｍ Ｔ が１を越えるケースが増えており、（２）式において１を越える場合は、矢板壁の剛性が高いため、仮想ばり法で求めた最大曲げモーメントでは不十分であり、矢板壁のたわみ性が十分発揮されていないことになること、②必要とされる矢板壁の剛性が増大し、必要となる根入れ長も長くなり、鋼重が増すと共に建設コストが増大するという問題を有していることにある（本件明細書【０００７】）。イ 【図２】のグラフの曲線は、公知の「Ｒｏｗｅの修正法」の（２）式が示すＭ Ｆ ／Ｍ Ｔ とシミラリティナンバーωの関係（甲１文献の図６．９のグラフ）に、ω（＝ｌ ｈ ×ρ）について海底地盤の地盤反力係数ｌ ｈ を設定して得られるものである（本件明細書【００１０】）。そして、本件明細書の試計算は「Ｒｏｗｅの修正法」の（２）式を用いて行われているから（本件明細書【０００９】、【００１０】）、地盤反力係数ｌ ｈ が同じであれば、他の条件にかかわらず、設定されたｌ ｈ により描かれる上記曲線上のいずれかの位置にプロットされることになる。ウ ρの式を導き出した▲点は、単に鋼材特性３１５Ｎ／ｍ㎡その他の上記条件を満たすことを理由に選択されたものではなく、同点より右の領域は①Ｍ Ｆ ／Ｍ Ｔ の値が１を大きく上回らないこと、②曲線の傾きが小さいこと（そのため、設計時の条件変更による曲げモーメントの変化が小さく、設計が容易であること）を理由に選択されたものである（本件明細書【０

5 ０１０】、【００１１】）。なお、本件明細書【００１２】には、「したがって、鋼材降伏強度の特性値が、３１５Ｎ／ｍ㎡よりも大きい鋼管矢板を用いることは、下記の

（３）式〔＝ρの式〕で表現することができる。」との記載があり、この部分は本件明細書の試計算を前提とする表現と解されるが、上記【００１０】、【００１１】の記載と併せ、上記の趣旨をも述べるものと解される。エ ρの式の構成によれば、ＳＫＹ４９０の鋼材降伏強度の特性値（３１５Ｎ／ｍ㎡）よりも降伏強度が大きい鋼管矢板を用い、Ｍ Ｆ／Ｍ Ｔ の値を最大でも１．１程度までとし、ρとの関係でＭ Ｆ／Ｍ Ｔ の変化が小さい領域で合理的な設計を行うことで、鋼管矢板壁に用いる鋼材使用重量を減らし、建設コストを低減できる。また、タイ材や控え工へ作用する荷重が減少するため、両者の鋼材重量低減にもつながる （【００１５】、【００１７】）。(3) 上記(2)によれば、本件明細書の試計算で用いられた条件と異なる条件で「Ｒｏｗｅの修正法」の（２）式を用いて計算した場合であっても、設定されたｌｈ が同一であれば、ρの数値は【図２】のグラフの曲線のいずれかにプロットされることになり、その結果が【図２】のグラフの右側の直線より右にある場合、すなわちρの式を満たす場合は、Ｍ Ｆ ／Ｍ Ｔ の値は最大で１．１程度となるとともにρとの関係でＭ Ｆ ／Ｍ Ｔ の変化が小さい領域であることは当業者にとって明らかであるから、本件発明の課題を解決できると当業者が認識できる範囲のものといえる。この点は、原告が挙げる設計震度０．１という条件や水深－２０ｍという条件であっても同様と解される。原告は、ρの式の係数が発明の本質というのであれば適用範囲も係数を導き出した特定の条件に限定される、Ｍ Ｆ ／Ｍ Ｔ の値が１．１より大きくなる場合は本件発明の課題を解決できないとも主張するが、上記(2)のρの式の技術的意義に照らし、いずれも採用できない。

5 (4) また、地盤反力係数ｌ ｈ （単位ＭＮ／㎥）の緩い＝２４、中位＝３８、堅い＝５８との数値は、テルツァギィの提案値として、鋼管矢板式係船岸の設計において実務上用いられているものと認められる（甲１・６－４頁、甲２・１１９７頁）。その他、本件明細書記載の多数の試計算が用いた水深、鋼材の降伏強度の特性値、決定した鋼管矢板断面、鋼管矢板長さ、鋼重といった条件（【０００９】、【表１】、【表２】）は、甲１文献や甲２文献の記載をみても、当業者が鋼管矢板式係船岸を設計する上で通常前提となるか、通常選択される範囲として常識的なものと認められる（降伏強度の特性値４００Ｎ／ｍ㎡以上のものを除く。）。(5) そうすると、本件明細書の記載は、その数式が示す範囲と得られる効果（性能）との関係の技術的な意味が、特許出願時において、特許出願時の技術常識を参酌して、当該数式が示す範囲内であれば、所望の効果（性能）が得られると当業者において認識できる程度に、具体例を開示して記載するものといえる。したがって、サポート要件に関する本件審決の判断に誤りはなく、原告主張の取消事由１は理由がない。

２ 取消事由２（甲１文献に基づく進歩性の判断の誤り）について(1) ρの式に関する構成についてア 原告は、①ρの式を導き出した【図２】のグラフは公知の「Ｒｏｗｅの修正法」の式（２）のグラフである甲１文献の図６．９と実質的に同じグラフであるから、ωないしρの値を大きくすればＭ Ｆ ／Ｍ Ｔ を小さくできることは当業者が容易に想到でき、そのような動機付けもある、②降伏強度の特性値が高いほどρの値が大きくなることは技術常識であるから、甲１発明からρの式を導出することは、当業者が容易になし得る旨主張する。上記主張のうち、【図２】のグラフの曲線が公知の「Ｒｏｗｅの修正法」

5 の式（２）に基づくものであること、したがってρの値を大きくすればＭＦ ／Ｍ Ｔ を小さくできることが技術常識であることは上記１(2)のとおりであり、降伏強度の特性値が高いほどρの値が大きくなることが技術常識であることも認められる。イ しかし、本件審決が認定する本件発明１と甲１発明の相違点１Ａ及び本件発明３と甲１方法発明の相違点３Ａは「『ρ：フレキシビリティーナンバー（＝ＨＴ４ ／ＥＩ）』と『ｌｈ ； 矢板壁の地盤反力係数（ＭＮ／㎥）』についての相関式について記載がなく、鋼材降伏強度が不明である点」であるところ、上記図６．９のグラフを含め、甲１文献には、ρの値を地盤係数ｌ ｈの関係式としてρの式のように限定することについての記載や示唆はなく、ρの式の技術的意義である、Ｍ Ｆ ／Ｍ Ｔ の値が最大で１．１程度となるとともにρとの関係でＭ Ｆ ／Ｍ Ｔの変化が小さい領域をρの値により画することについての記載や示唆も見当たらない。ウ さらに、本件特許出願当時の鋼管矢板式係船岸の従来技術については、被告が主張するとおり、ＪＩＳ規格で定められていたＳＫＹ４００又はＳＫＹ４９０のいずれかを用いることが前提となっており、鋼管矢板の断面の決定においては、「Ｒｏｗｅの修正法」の（２）式を用いるに当たり仮の断面を仮定し、Ｍ Ｆ ／Ｍ Ｔ が１を超え同式で計算した最大曲げモーメントに対し仮定した矢板断面が不足している場合には、断面２次モーメントの大きい断面を選択して計算を繰り返すこと、その結果、断面が大きくなりρの値が小さくなることが当然とされていたと認められる。すなわち、①甲１文献には、「６．５ 基本設計計算例」（６－１０頁～）として、鋼材はＳＫＹ４９０を使用し（６－１２頁）、ρ＝３３．２１（６－２１頁）の値からωを算出して矢板根入れ長及び最大曲げモーメントを計算することが記載され、②意見書（甲３）に添付された「港湾技術資料」（１９９３年６月、運輸省港湾技術研究所）の「表－

5 １（ｂ） 鋼管矢板壁のフレキシビリティナンバーの例」は、１０通りの例について「ρの例」（地震時）の値のすべてが本件明細書の単位に換算すると１５～２９となっており（甲３、弁論の全趣旨）、③港湾の施設の技術上の基準・同解説（上巻）（平成１１年４月、社団法人日本港湾協会）（甲５）の「表－２．３．２ 鋼杭及び鋼管矢板の許容応力度」に鋼管矢板の鋼種としてＳＫＹ４００とＳＫＹ４９０のみが記載されていることは、上記の被告の主張を裏付けるものといえる。なお、上記甲５の文献には、「明記していない鋼材を用いるときなどには、次の事項に留意して許容応力度を定める必要がある。」との記載からは、ＳＫＹ４９０より鋼材降伏強度の大きい鋼材を用いることが禁止されていないことまでは認められるが、上記の被告の主張を否定するものとはいえない。また、「わが国における鋼管杭設計・施工技術の発展と今後の課題」と題する論文（甲１７）は、建物等の基礎に用いられる鋼管杭について、「最近になって基準降伏点が４００Ｎ／ｍ㎡クラスの鋼管杭が、高支持力杭が普及し始めている建築分野にて商品化されている。」等の記載があるが、同論文は題名のとおり鋼管杭に関する論文であり、「建築分野」と「土木分野」を書き分けていることからも、鋼管矢板式係船岸について４００Ｎ／ｍ㎡以上の鋼材が用いられていたことや、当業者にそのような動機があったことを裏付けるものではない。そうすると、本件特許出願当時の技術常識を考慮しても、甲１発明からρの式を導出することを当業者が容易になし得たとは認められない。エ 原告は、ρの式には、同じ条件であれば鋼材降伏強度の特性値が３１５Ｎ／ｍ㎡より大きくなるという程度の意味しかないから、本件発明において技術的意味がないとも主張するが、この主張が採用できないことは上記１(2)ウで述べたとおりであり、このことは、本件明細書の試計算

5 の結果に鋼材降伏強度の特性値が４００Ｎ／ｍ㎡であってもρの式を満た し て い な い ケ ー ス が あ る こ と （ 【 表 １ 】 の Case3-25 、 【 表 ２ 】 のCase1-25 のうち特性値４００Ｎ／ｍ㎡のもの）からも裏付けられる（設計震度や水深が異なることによってρの式に係る構成の奏する効果が異なるものではないことも、既に述べたとおりある。）。(2) 鋼材降伏強度の特性値に係る構成について原告は、本件発明の鋼材降伏強度の特性値に係る構成は、当業者が適宜なし得る数値範囲の最適化・好適化にすぎない旨主張する。しかし、鋼材降伏強度を４００～７００Ｎ／ｍ㎡とすることについては、甲１文献のほか、甲２文献その他の本件各証拠をみても記載はなく、上記(1)ウのとおり、本件特許出願当時、鋼材降伏強度が４００Ｎ／ｍ㎡より小さいＳＫＹ４００及びＳＫＹ４９０を使用することが当然の前提とされていたと認められることからすると、当業者が適宜なし得る数値範囲の最適化・好適化であるということはできない。(3) 物の発明である本件発明１の進歩性についてア 原告は、ρの式に係る構成に進歩性が認められるとしても、①当業者には降伏強度が高い鋼材を使う合理性があるから、ρの式を用いない従来の方法であっても本件発明１と同じ物が合理的に設計され得ること、②甲１文献の図６．９のグラフにはρの式を満たす物である点が記載されていることから、物の発明である本件発明１の進歩性は認められない旨主張する。しかし、本件特許出願当時の技術常識（上記(1)ウ）からすれば、ＳＫＹ４９０より降伏強度が高い鋼材を使用し、ρの式を用いずにρの式を満たす物が合理的に設計され得るとは認め難いし、そのような抽象的な可能性があることは、数値限定発明であるρの式に係る構成の進歩性を否定するものではない。甲１文献の図６．９については、【図２】のグラフが鋼管矢板につい

5 て当てはまるのと同様に、鋼矢板、鋼管矢板を問わず当てはまると認められるが、このことは、ρの式に係る構成を満たす鋼管矢板式係船岸が理論的にあり得ることを示すにとどまるものであって、上記図６．９のグラフからρの式を導出することを当業者が容易になし得たと認められないことは上記(1)で述べたとおりであり、数値限定発明であるρの式に係る構成の進歩性を否定するものではない。イ 原告は、本件審決は設計方法について進歩性があると判断しているにすぎず、物の発明である本件発明１の進歩性を認めたことは誤りである旨主張する。しかし、本件審決は、本件発明１と甲１発明との相違点１Ａについて、設計方法の進歩性と混同することなく判断していることは明らかであり、原告指摘の箇所を考慮しても、本件審決の判断に原告主張の誤りはない。

(4) したがって、甲１文献に基づく進歩性に関する本件審決の判断に誤りはなく、原告主張の取消事由２は理由がない。

３ 取消事由３（甲２文献に基づく進歩性の判断の誤り）について(1) 取消事由３に係る原告の主張は、甲１文献の図６．９のグラフの代わりに甲２文献の図７、図８のグラフが指摘されているほかは、取消事由２（甲１文献に基づく進歩性の判断の誤り）に関する主張とほぼ同様である。(2) しかし、本件審決が認定する本件発明１と甲２発明の相違点１Ｂ及び本件発明３と甲２方法発明の相違点３Ｂは、甲２発明及び甲２方法発明は「『μ＝Ｍ Ｆ／Ｍ Ｔ とフレキシビリティーナンバーρ（＝Ｈ Ｔ ４／ＥＩ）の関係について、μはρの増加によって低下する傾向にあることが分かるが、プロットされたデータにはばらつきがあり、μがρだけの関数ではなく、地盤条件の関数にもなっている』であり、鋼材降伏強度が不明である点」であるところ、上記図７、図８のグラフを含め、甲２文献には、ρの値を地盤係数ｌ ｈの関係式としてρの式のように限定することについての記載や示唆はなく、ρの

5 式の技術的意義である、Ｍ Ｆ ／Ｍ Ｔ の値が最大で１．１程度となるとともにρとの関係でＭ Ｆ ／Ｍ Ｔ の変化が小さい領域をρの値により画することについての記載や示唆も見当たらない。(3) その他、取消事由３に係る原告の主張に理由がないことは、上記２で述べたところと同様である。(4) したがって、甲２文献に基づく進歩性に関する本件審決の判断に誤りはなく、原告主張の取消事由３は理由がない。

４ 取消事由４（実施可能要件に関する判断の誤り）について(1) 原告は、ρの式を導出した設計震度、水深などの特定の条件以外の条件の下でどのようにρの式を用いることができるのか、本件明細書の記載からは不明であり、技術常識に基づいて理解することもできないから、当業者は本件発明を実施することができないと主張する。しかし、本件発明のρの式に係る構成については、当業者が発明の詳細な説明の記載及び出願当時の技術常識に基づいて、過度の試行錯誤を要することなく、その実施品の生産等ができる程度の記載が本件明細書にあることは、被告が主張するとおりである。なお、ρの式に係る構成は、ρの式を導出した本件明細書の試計算における設計震度、水深などの特定の条件以外の場合にもその効果を奏するものであるから（上記１）、その意味においても、原告の主張には理由がない。(2) 原告は、本件明細書には、鋼材特性を４００～７００Ｎ／ｍ㎡とするための具体的な手段や方法が記載されていないから、当業者は本件発明を実施することができないと主張する。しかし、鋼材特性４００Ｎ／ｍ㎡以上の鋼材は少なくとも建築分野では商品化されていること（甲１７）、原告は、本件発明の進歩性に関し、当業者が４００～７００ｍ㎡の範囲内の鋼材を入手できたことは明らかであると主張していることから、原告の上記主張は採用できない。

5 (3) したがって、実施可能要件に関する本件審決の判断に誤りはなく、原告主張の取消事由４は理由がない。

５ 結論以上によれば、本件審決にこれを取り消すべき違法はないこととなる。よって、原告の請求を棄却することとし、主文のとおり判決する。知的財産高等裁判所第４部

裁判長裁判官

宮 坂 昌 利

裁判官

本 吉 弘 行

裁判官

頼 晋 一

別紙１ 略語一覧

（略語） （意味）・本件特許：被告を特許権者とする特許第５９１９６２０号

5 ・本件訂正：被告の令和３年７月２０日付け訂正請求書（甲１１）に係る訂正・本件発明：本件訂正後の本件特許に係る発明の総称・本件発明１：本件訂正後の本件特許の請求項１に係る発明・本件発明３：本件訂正後の本件特許の請求項３に係る発明・本件明細書：本件特許に係る明細書・鋼材降伏強度の特性値に係る構成：本件発明１及び本件発明３の構成要件である「鋼管矢板の設計で用いることができる鋼材降伏強度の特性値を４００～７００Ｎ／ｍ㎡とすること」に係る構成・ρの式：本件発明１及び本件発明３の構成に係る以下の式ρ（＝ＨＴ４／ＥＩ）＞0.412ｌ ｈ＋72.118・甲１文献：財団法人沿岸開発技術研究センター発行の「港湾構造物設計事例集（上巻）第１編 係留施設」（１９９９年４月発行）（甲１）・甲１発明：甲１文献に記載されている物の発明・甲１方法発明：甲１文献に記載されている方法の発明・甲２文献：高橋邦夫ほか「タイロッド式矢板壁の力学挙動の解析」（構造工学論文集Ｖｏｌ．４２Ａ、１１９５頁）（甲２）・甲２発明：甲２文献に記載されている物の発明・甲２方法発明：甲２文献に記載されている方法の発明以 上

別紙２ 本件審決の判断の要旨

第１ サポート要件違反について１ 本件発明１及び３は、下記の本件発明の構成により、下記の本件発明が解決5 しようとする課題を解決できることが、当業者にとって認識可能である。(1) 本件発明は、鋼材降伏強度の特性値に係る構成及びρの式に係る構成を備えるものである。(2) 本件発明が解決しようとする課題について本件発明が解決しようとする課題は、「船舶の大型化による係船岸の大水深化や、これまでよりも耐震性能に優れることが求められるなど、必要とされる矢板壁の剛性が増大している。これにより、必要となる根入れ長も長くなっている。このことにより、鋼重が増すと共に建設コストが増大するという」（本件明細書【０００７】）ことと認められる。(3) ρの式について本件明細書等の段落【００１１】、【００１２】、【００１７】及び【図２】の図面の記載からみて、次のような考え方でρの式を求めたことが理解できる。ア 図２において、同じ鋼材降伏強度の特性値を示す印（□、■、△等）と地盤反力係数ｌ ｈ の関係や地盤反力係数ｌ ｈ の値毎に破線で結ばれた曲線に着目すると、ρとＭ Ｆ／Ｍ Ｔ の関係式（破線で結ばれる曲線）は、地盤反力係数ｌｈの値毎に決まる関係がある。イ 図２からみて、鋼材降伏強度の特性値が大きい鋼管矢板を用いることでＭ Ｆ ／Ｍ Ｔ が従来材に比べて小さくなるとともに、鋼重を減らすことができ、建設コストの増大を抑制できるから、ρの値が大きくなるように設計するとよいこと。その際に、Ｍ Ｆ ／Ｍ Ｔが所定の範囲にあるとよいこと。ウ 上記ア、イに基づき、図２からρの値の範囲をｌｈを用いて表すとよいことを見いだした。具体的には、鋼材降伏強度の特性値が３１５Ｎ／ｍ㎡におけるρとｌ ｈの関係式（一次関数の式）を作成し、不等号（＞）で両辺をつないだ式（ρの式）であれば、鋼材降伏強度の特性値が従来材5 の３１５Ｎ／ｍ㎡より大きな場合にＭ Ｆ ／Ｍ Ｔ が所定の範囲に入りつつ成立し得ること。(4) 本件発明における課題を解決するための手段についてア 前記課題とρの式に係る構成との関係について(ｱ) 本件発明の課題とρの式に係る構成との関係についてρの式において、特定の鋼管において地盤反力係数ｌ ｈ とＨ Ｔ を決めた場合、ρの式を満たすρを求めるには、ρ（＝Ｈ Ｔ ４ ／ＥＩ）を右辺の値よりも大きくする必要があり、鋼管のヤング率Ｅは鋼種によらずほぼ同じと仮定でき、Ｈ Ｔ が決まった値であるため、Ｉを小さくすることでρの値を大きく設計できる。ここで、Ｉは単位幅あたりの鋼管矢板壁の断面２次モーメント（ｍ ４／ｍ）であり、鋼管の断面２次モーメントは、断面形状の面積が大きいほど大きな値となるというのが技術常識（管の外径をＤ、内径をｄとするとＩ＝π（Ｄ ４ －ｄ ４ ）／６４となる。）であるからＩも同様の傾向を有するといえるから、Ｉを小さくすることで、断面形状の面積が小さくなり、その結果として鋼管の鋼重が低減されることが理解できる。(ｲ) 本件発明の課題と鋼材降伏強度の特性値に係る構成の関係について段落【００１１】に記載されたように、鋼材降伏強度の特性値を大きくするほど対応するρの値の大きな値の範囲に分布する傾向であるから、このことを上記で検討したρと鋼重の関係を踏まえると、鋼材降伏強度の特性値に係る構成は、鋼重を減らすことに貢献する構成である。(ｳ) 上記(ｱ)及び(ｲ)からみて、ρの式に係る構成及び鋼材降伏強度の特性値に係る構成により、本件発明の課題を達成することがいえる。イ 前記課題と鋼材降伏強度の特性値に係る構成の関係について5 段落【００１１】に記載されたように鋼材降伏強度の特性値を大きくするほど、対応するρの値の大きな値の範囲に分布する傾向であるから、このことを上記で検討したρと鋼重の関係を踏まえると、鋼材降伏強度の特性値に係る構成は、鋼重を減らすことに貢献する構成である。ウ 前記ア及びイからみて、ρの式に係る構成及び鋼材降伏強度の特性値に係る構成により、前記課題を達成することができるといえる。２ 原告の主張について(1) 無効理由１－Ｂについて原告は、本件特許明細書の段落【０００９】、【００１０】及び【００１２】の記載からみて、図２は、鋼管矢板はＬ－Ｔ継ぎ手を有しφ５００×９ｔ～φ１４００×１６ｔの範囲であり、係船岸天端が＋３ｍ、タイ材取り付け点が＋１．５ｍ、鋼管矢板壁の背後にせん断抵抗角４０°の裏込石が配置され、海底地盤がｌ ｈ ＝２４、３８、５８ＭＮ／ｍ ３ の単層地盤という条件で計算されたものであるから、図２から導出されたρの式が明細書の発明の詳細な説明の記載や、出願時の技術常識に照らしても、係船岸がこれらの条件を満たさない場合にまで拡張できるといえる根拠はない旨主張している（無効理由１－Ｂ）。しかしながら、本件明細書の段落【０００５】の記載から、ρの式は、従来から実務で用いられ周知といえる「Ｒｏｗｅの修正法」に基づくものであり、原告が主張するような鋼管矢板に関する他の条件によらず成立するものといえる。そうすると、「Ｒｏｗｅの修正法」に基づくρの式についても同様のことが成立するといえる。よって、鋼管矢板に関する各種条件での実施例が記載されていないことを根拠として、本件発明１及び３が本件明細書の発明の詳細な説明に記載されたものでないという主張は成立しないから、無効理由１－Ｂは理由がない。(2) 原告のその余の主張について5 原告は、サポート要件違反について以下の主張をするが、いずれも理由がない。ア 本件発明の課題と解される「Ｍ Ｆ ／Ｍ Ｔ を１以下とすること」が解決されない（無効理由１－Ａ）。イ 本件明細書には、なぜｌ ｈ と独立した変数であるρがｌ ｈ の１次関数で表されるのか説明がないこと、ρの式の右辺と左辺で単位が一致しないこと（無効理由１－Ｃ）。ウ ρの式は、鋼管矢板のヤング率を除き、鋼材の強度と関連のないパラメータと地盤強度を比較したものであるが、これらを比較することが、特定の条件下ではなく一般的に鋼材降伏強度とどのように関連するのか、本件特許の発明の詳細な説明には記載されていない。言い換えれば、ρの式を満たすことにより鋼材降伏強度の特性値が担保され、鋼管矢板壁に用いる鋼材重量を低滅できるのか、本件特許の発明の詳細な説明の記載を考慮しても不明である（無効理由１－Ｄ）。エ 鋼材降伏強度の特性値が３１５Ｎ／ｍ㎡よりも大きくない鋼管矢板を用いた場合であっても、ρの式を満たす場合がある（無効理由１－Ｅ）。第２ 甲１文献に基づく進歩性欠如について１ 甲１発明及び甲１方法発明の認定甲１文献には、以下の発明（甲１発明及び甲１方法発明）が記載されていると認める。＜甲１発明＞矢板根入れ部の横抵抗と、タイ材で結ばれた控え工の横抵抗とによって、矢板壁に作用する外力（土圧・残留水位など）を支持する矢板式係船岸において、矢板壁に使用する矢板は、鋼管矢板を選定し、仮想ばり法で求めた矢板の最大曲げモーメントを次の式１によって修正5 する簡便法で求める矢板式係船岸。μＳ ＝ＭＦ／ＭＴ≧４．５６４７ω－０．２＋０．１３２９ …式１ただし、μ Ｓ ：地震時におけるたわみ曲線解析において収束根入れ長Ｄ Ｆ のときの最大曲げモーメントＭ Ｆ とタイ材取付点及び海底面を支点とした仮想ばり法の設計の最大曲げモーメントのＭＴとの比ω：シミラリティーナンバー（＝ρ・ｌｈ）ρ：フレキシビリティーナンバー（＝ＨＴ ４／ＥＩ）（㎥／ＭＮ）Ｅ：矢板のヤング係数（ＭＮ／㎡）Ｉ：矢板の単位幅当たりの断面二次モーメント（ｍ ４ ／ｍ）ｌｈ：矢板壁の地盤反力係数（ＭＮ／㎥）＜甲１方法発明＞矢板根入れ部の横抵抗と、タイ材で結ばれた控え工の横抵抗とによって、矢板壁に作用する外力（土圧・残留水位など）を支持する矢板式係船岸の鋼矢板壁の設計方法において、矢板壁に使用する矢板は、鋼管矢板を選定し、仮想ばり法で求めた矢板の最大曲げモーメントを上記式１によって修正する簡便法で求める矢板式係船岸及び鋼矢板壁の設計。２ 一致点と相違点の認定(1) 本件発明１と甲１発明には、以下の一致点及び相違点が認められる。【一致点】下端側を地盤に根入れすると共に上端側をタイ材によって控え工で支持する鋼管矢板式係船岸【相違点１Ａ】本件発明１が、鋼管矢板の設計で用いることができる鋼材降伏強度の特性値を４００～７００Ｎ／ｍ㎡とし、鋼管矢板壁の剛度を表すパラメ5 ータρ（＝Ｈ Ｔ ４ ／ＥＩ）がρの式を満たすものであるのに対し、甲１発明の「矢板式係船岸」は、「仮想ばり法で求めた矢板の最大曲げモーメント及びタイ材取付点反力を補正する簡便法で求める」ものであるが、「ρ：フレキシビリティーナンバー（＝ＨＴ ４ ／ＥＩ）」と「ｌ ｈ ； 矢板壁の地盤反力係数（ＭＮ／㎥）」についての相関式について記載がなく、鋼材降伏強度が不明である点。(2) 本件発明３と甲１方法発明には、以下の一致点及び相違点が認められる。【一致点】下端側を地盤に根入れすると共に上端側をタイ材によって控え工で支持する鋼管矢板式係船岸の設計方法【相違点３Ａ】相違点１Ａと同内容である。３ 相違点についての判断(1) 相違点１Ａについて甲１発明の矢板式係船岸は、「ρ：フレキシビリティーナンバー（＝Ｈ Ｔ４／ＥＩ）」と「ｌ ｈ ：矢板壁の地盤反力係数（ＭＮ／㎥）」の積である「ω：シミラリティーナンバー（＝ρ・ｌｈ ）」を用いた「μＳ＝ＭＦ ／ＭＴ≧４．５６４７ω －０．２ ＋０．１３２９」という関係式を満たすものであるが、甲１文献の図６．９等の記載は「ω」を用いたものであり、「ρ」と「ｌｈ 」の数値の相関関係が記載も示唆もされていないことから、ρの式を満たすものが記載されているとはいえず、自明ともいえない。そして、甲１文献の記載からも「ρ」と「ｌｈ 」の相関式を導出することが自明ともいえない。また、甲１の表６．５に鋼管矢板としてＳＫＹ４９０の曲げ引張応力度について記載はあるものの、他の鋼管矢板の例が記載されていないことからみて、鋼管矢板の鋼材降伏強度の特性値を４００～７００Ｎ／ｍ㎡とすること5 を示唆するとはいえない。よって、当業者といえども、甲１発明から「ρ」と「ｌ ｈ 」の相関式を導出し、鋼管矢板の鋼材降伏強度の特性値を４００～７００Ｎ／ｍ㎡としたものに設計し、相違点１Ａのようにすることはできないから、本件発明１は、甲１発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものということはできない。(2) 相違点３Ａについて上記(1)と同様である。(3) 原告の主張に対する判断ア 原告は、①本件特許の図２中の曲線は、甲１文献の図６．９中の曲線と実質的に同一である、②ρの式は、上記図２において降伏強度３１５Ｎ／ｍ㎡、水深１５ｍの条件でのρとｌ ｈ の関係を示したにすぎない、③降伏強度が大きい鋼材を用いることにより鋼材重量を低減できることは当業者には自明であり、具体的にどの程度の降伏強度を有する鋼板を用いるかは設計事項にすぎないとして、以下の主張をしている。(ｱ) 降伏強度３１５Ｎ／ｍ㎡、水深１５ｍというパラメータを選択することには、特に技術的な意義はない。水深１５ｍとなる環境で鋼管矢板式係船岸を構築すること、鋼管矢板式係船岸に鋼管矢板ＳＫＹ４９０（鋼材降伏強度３１５Ｎ／ｍ㎡以上）が適用できることは、いずれも公知の技術であり、公知の鋼管矢板式係船岸に用いられる鋼材の降伏強度や水深を選択したにすぎない。(ｲ) 本件明細書の段落【０００９】～【００１２】に説明されるとおり、種々の公知のパラメータを選択し、鋼管矢板式係船岸の試計算を行い、甲１文献の図６．９と同様の試計算結果を分析するためのグラフにプロットし、計算に用いた鋼材降伏強度の特性値別に分類し、近似式を得たにすぎず、ρの式を導出することに特段の困難性はない。5 (ｳ) 仮に、ρの式を導出することが容易ではないとしても、ρの式に係る構成は「鋼材降伏強度の特性値が３１５Ｎ／ｍ㎡よりも大きい鋼管矢板を用いること」を表現を変えて特定したものであると理解される。(ｴ) 降伏強度が異なる材料を構造物に使用する場合、構造物の外部からの耐荷重を等しくするためには、降伏強度が小さい材料は荷重を受ける面の面積を大きくする必要があり、降伏強度が大きい材料は荷重を受ける面の面積を小さくすることができる。これは当業者には自明であり、必要な耐荷重が決定された場合にどのような降伏強度の鋼板を用いるかは、構造物の大きさの制限や、鋼板の価格、製造・輸送コストを考慮して決まるもので、設計事項にすぎない。イ 原告の主張についての検討以下に述べるとおり、原告の主張はいずれも採用できない。(ｱ) 前記ア(ｱ)の主張について鋼管矢板を用いた鋼管矢板式係船岸にＳＫＹ４９０（鋼材降伏強度３１５Ｎ／ｍ㎡以上)が適用できることは、本件明細書の段落【０００２】に記載のとおり公知の技術であるものの、本件発明１及び３は降伏強度３１５Ｎ／ｍ㎡、水深１５ｍというパラメータを選択をしたものではなく、ρ、ｌ ｈ、鋼材降伏強度の特性値という３つのパラメータにより鋼管矢板壁を特定したものであり、前記(1)で検討したとおり、甲１文献にはρ、ｌ ｈの関係と鋼材降伏強度の特性値を組み合わせることについて記載も示唆もない。(ｲ) 前記ア(ｲ)の主張について本件明細書等の記載から、ρの式は、前記第１の１(3)のような考え方で導出されたものと理解でき、同(4)のとおり本件発明の課題を解決する手段としての技術的意義を有するものである。(ｳ) 前記ア(ｳ)の主張について5 ρの式に係る構成は、上記で検討したとおり、ρとｌ ｈについての関係式を表すものであり、単に鋼材降伏強度の特性値が、３１５Ｎ／ｍ㎡よりも大きい鋼管矢板を用いるものを表すものではない。(ｴ) 前記ア(ｴ)の主張について降伏強度と荷重を受ける面の関係について及び単に適宜の降伏強度の鋼板（管）を設計することは、原告の主張のとおりであるものの、本件発明１及び３のρの式とあわせて設計することが周知や自明であるともいえず、上記検討したとおり、甲１発明又は甲１方法発明から当業者が容易に想到し得ることともいえない。４ 進歩性のまとめ以上検討のとおり、本件発明１及び３は、甲１発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるとはいえない。