平成19(行ケ)10264審決取消請求事件

平成２０年６月３０日 判決言渡
平成１９年（行ケ）第１０２６４号 審決取消請求事件
平成２０年６月２６日 口頭弁論終結
判 決
原 告 美 和 ロ ッ ク 株 式 会 社
訴訟代理人弁護士 熊 谷 秀 紀
同 若 江 健 雄
訴訟代理人弁理士 飯 田 岳 雄
被 告 特許庁長官 肥塚雅博
指 定 代 理 人 伊 波 猛
同 山 口 由 木
同 森 川 元 嗣
同 小 林 和 男
同 関 根 裕
主 文
１ 原告の請求を棄却する。
２ 訴訟費用は原告の負担とする。
事 実 及 び 理 由
第１ 請求
特許庁が不服２００５−２１６００号事件について平成１９年６月６日にし
た審決を取り消す。
第２ 争いのない事実
１ 特許庁における手続の経緯
原告は ，発明の名称を ドアクローザ用閉扉速度調整弁 」
「 とする発明につき，
平成８年１０月１２日に特許出願（平成８年特願第２８９１０８号。以下「本
願」という。請求項の数は１である。）をした。
原告は，本願につき平成１７年８月３０日付け手続補正書（甲５の２）によ
り明細書の補正をしたが（以下，同補正後の明細書を「本願明細書」という。，
）
同年１０月７日付けで拒絶査定を受けたので，同年１１月９日，これに対する
不服の審判請求（不服２００５−２１６００号事件）をした。特許庁は，平成
１９年６月６日，「本件審判の請求は，成り立たない。」との審決をした。
２ 特許請求の範囲
本願明細書の特許請求の範囲の請求項１の記載は次のとおりである（以下，
この発明を「本願発明」という。。
）
「軸先端部に，軸端位置において深さが最も深く，軸の基部に向けて直線的
に浅くなるＶ字溝を母線に沿って形成したスプール軸と，このスプール軸と
嵌合するスプール軸受とから構成されたダッシュポット式調整弁において，
上記Ｖ字溝のスプール軸端位置における深さをスプール軸の半径以上に設定
し，以て温度によって変化する管摩擦抵抗を減少させ，温度によって変化し
ない断面急変部抵抗をその分増大させてセットすることにより，環境温度変
化による閉扉時間の影響を少なくするようにしたことを特徴とするドアクロ
ーザ用閉扉速度調整弁。」
３ 審決の理由
(1) 別紙審決書写しのとおりである。要するに，本願発明は，本願の出願前
に頒布された刊行物である特開昭５９−４１５８３号公報 以下 刊行物１ 」
（ 「
という 。）に記載された発明及び本願の出願前に頒布された刊行物である実
願昭５９−６２２４７号（実開昭６０−１７３７６５号）のマイクロフィル
ム（以下「刊行物２」という。）に記載された技術に基づき当業者が容易に
発明をすることができたものであるから，特許法２９条２項の規定により特
許を受けることができない，とするものである。
(2) 審決が，本願発明に進歩性がないとの結論を導く過程において認定した
刊行物１に記載された発明（以下「刊行物１発明」という。）の内容並びに
本願発明と刊行物１発明との一致点及び相違点は，次のとおりである。
ア 刊行物１発明の内容
軸先端部に，先端に向って深くなる横断面がＶ字形のオリフイス溝１７
を母線方向に沿って形成した速度調整弁１５のニードル部１６と，このニ
ードル部１６と嵌合する導入孔１４を穿設した第１シリンダキヤツプ４の
内端部とから構成され，作動油が導入孔１４の内周面と上記オリフイス溝
１７とで形成された微小なオリフイス孔を通過する際にオリフイス孔と作
動油との流体摩擦によって生ずる粘性抵抗により扉の閉止時の衝撃を有効
に緩衝するようにした速度調整弁において，速度調整弁１５（ニードル部
１６）の軸線方向における位置を調整することによりオリフイスの開口度
を増減してドアの閉止速度を調整できるようにしたドアクローザの閉止速
度調整弁。
イ 一致点
軸先端部に，軸端位置において深さが最も深く，軸の基部に向けて浅く
なるＶ字溝を母線に沿って形成したスプール軸と，このスプール軸と嵌合
するスプール軸受とから構成されたダッシュポット式調整弁において，流
体抵抗を一定値にセットすることにより，所定の閉扉時間になるようにし
たドアクローザ用閉扉速度調整弁。
ウ 相違点
(ア) 相違点１
本願発明が，「軸端位置において深さが最も深く，軸の基部に向けて
直線的に浅くなるＶ字溝」を形成したものであるのに対して，刊行物１
発明は，軸端位置において深さが最も深く軸の基部に向けて浅くなるＶ
字溝（横断面がＶ字形のオリフイス溝）を形成したものの，当該Ｖ字溝
が直線的に浅くなるのか定かでない点。
(イ) 相違点２
本願発明が，「Ｖ字溝のスプール軸端位置における深さをスプール軸
の半径以上に設定し，以て温度によって変化する管摩擦抵抗を減少させ，
温度によって変化しない断面急変部抵抗をその分増大させてセットする
ことにより，環境温度変化による閉扉時間の影響を少なくするようにし
た」ものであるのに対して，刊行物１発明は，オリフイス孔と作動油と
の流体摩擦によって生ずる粘性抵抗，即ち，管摩擦抵抗について開示し
ているものの，管摩擦抵抗及び断面急変部抵抗の増減やこれによる環境
温度変化による閉扉時間の影響について考慮したものではない点。
第３ 原告主張の取消事由
審決は，次に述べるとおり，相違点２の判断の前提としての本願発明の認定
の誤り（取消事由１），相違点２に関する容易想到性の判断の誤り（取消事由
２）があるので，違法として取り消されるべきものである。
１ 相違点２の判断の前提としての本願発明の認定の誤り（取消事由１）
審決は，相違点２の容易想到性の判断の前提として，本願発明は，ドアクロ
ーザ用閉扉速度調整弁の発明であり，管摩擦抵抗や断面急変部抵抗を所定の閉
扉速度に合わせた一定値になるように調整弁をセットする方法の発明ではない
から ，「温度によって変化しない断面急変部抵抗をその分増大させてセットす
ることにより，環境温度変化による閉扉時間の影響を少なくする」との構成は，
構成要件ではないとする。しかし，審決の上記認定は，誤りである。
すなわち，本願発明を構成要件に分説すると，次のとおりとなる。
（Ａ）軸先端部に，軸端位置において深さが最も深く，軸の基部に向けて直線
的に浅くなるＶ字溝を母線に沿って形成したスプール軸と，このスプール
軸と嵌合するスプール軸受とから構成されたダッシュポット式調整弁にお
いて，
（Ｂ）上記Ｖ字溝のスプール軸端位置における深さをスプール軸の半径以上に
設定し，以て温度によって変化する管摩擦抵抗を減少させ，
（Ｃ）温度によって変化しない断面急変部抵抗をその分増大させてセットする
ことにより，環境温度変化による閉扉時間の影響を少なくするようにした
ことを特徴とする
（Ｄ）ドアクローザ用閉扉速度調整弁。
「温度によって変化しない断面急変部抵抗をその分増大させてセットするこ
とにより，環境温度変化による閉扉時間の影響を少なくする」ことは，その記
載の形態如何にかかわらず，発明の技術的思想である。本願発明において， ス
「
プール軸のＶ字溝のスプール軸端位置における深さをスプール軸の半径以上に
設定し，以て温度によって変化する管摩擦抵抗を減少させ」たままにすると，
ドアクローザの緩衝度が小さくなり，閉扉時ドアが扉枠に衝突し，振動と騒音
が生じるという不都合が生じる。その課題解決のために，「温度によって変化
しない断面急変部抵抗をその分増大させてセットすることにより，環境温度変
化による閉扉時間の影響を少なくする」という構成（Ｃ）が必要になるのであ
るから，構成（Ｃ）は発明の成立に不可欠な構成要件であって，省くことはで
きない。
２ 相違点２に関する容易想到性の判断の誤り（取消事由２）
審決は，構成（Ｂ）につき，「管摩擦抵抗と断面急変部抵抗との２つの流体
抵抗のうち，一方の管摩擦抵抗が環境温度変化による作動油の粘性の変化と管
路の断面積に影響されること，及び，他方の断面急変部抵抗が環境温度変化に
よって変化しないことが，流体力学を識る当業者の技術常識である」（審決書
８頁１０行ないし１３行）と認定し，したがって，「刊行物１に記載の発明に
おいて，Ｖ字溝（オリフイス溝）の深さをスプール軸（ニードル部）の半径以
上にしてＶ字溝の断面積を大きくし，以て温度によって変化する管摩擦抵抗を
減少させ ，（これに伴う流体抵抗の変更分を補うために，温度によって変化し
ない断面急変部抵抗をその分増大させてセットすることにより ，）環境温度変
化による閉扉時間の影響を少なくするようにすることは，当業者であれば必要
に応じて適宜設定することができる程度の設計的事項にすぎない」（審決書８
頁１３行ないし２０行）と判断した。
しかし，審決は，構成（Ｂ）が容易想到であることの具体的な根拠を何ら示
していないから，その判断に誤りがある。
Ｖ字溝を深くすればその流路の摩擦抵抗が小さくなるという技術的思想は，
本願の出願人の研究開発により得られた新しい知見であって，流体力学の常識
ではない。また，ダッシュポット式の減衰器において，流体抵抗は管摩擦抵抗
と断面急変部抵抗の和であるという技術的思想について記載し又は示唆する公
知文献はない。さらに，本願明細書に記載された数式自体は公知であるとして
も，当該数式から，管摩擦抵抗は溝を深くすることにより少なくすることがで
きるという技術的思想を抽出したことは，本願発明の特徴である。
第４ 被告の反論
１ 相違点２の判断の前提としての本願発明の認定の誤りについて 取消事由１）
（
審決は，構成（Ｃ）の「温度によって変化しない断面急変部抵抗をその分増
大させてセットする」との事項を，発明の成立に不可欠な構成要件であると認
定しなかったが，これは，上記事項が他の事項に従属するものであることから，
実質的に，本願発明の構成要件として独立の技術的意義を有しないと理解した
からである。審決は，容易想到性の判断において，構成（Ｃ）を含めて実質的
に判断しているから，審決に認定の誤りはない。
２ 相違点２に関する容易想到性の判断の誤りについて（取消事由２）
本願発明と刊行物１発明の相違点についての判断に際して，刊行物２に記載
された技術の内容や周知・慣用の技術及び技術常識から進歩性の有無を検討す
ることは許される。
本願明細書の記載や，本願明細書において従来技術として提示した実開平２
−８５７８０号公報の記載からして，「管摩擦抵抗と断面急変部抵抗との２つ
の流体抵抗のうち，一方の管摩擦抵抗が環境温度変化による作動油の粘性の変
化と管路の断面積に影響されること，及び，他方の断面急変部抵抗が環境温度
変化によって変化しないこと」という技術的事項が流体力学を識る当業者の技
術常識であるとした審決の認定に誤りはない。
そして，審決が ， 管摩擦抵抗と断面急変部抵抗との２つの流体抵抗のうち，
「
一方の管摩擦抵抗が環境温度変化による作動油の粘性の変化と管路の断面積に
影響されること，及び，他方の断面急変部抵抗が環境温度変化によって変化し
ないことが，流体力学を識る当業者の技術常識である」との判断に基づいて，
「刊行物１に記載の発明において，Ｖ字溝（オリフイス溝）の深さをスプール
軸（ニードル部）の半径以上にしてＶ字溝の断面積を大きくし，以て温度によ
って変化する管摩擦抵抗を減少させ，（これに伴う流体抵抗の変更分を補うた
めに，温度によって変化しない断面急変部抵抗をその分増大させてセットする
ことにより，）環境温度変化による閉扉時間の影響を少なくするようにするこ
とは，当業者であれば必要に応じて適宜設定することができる程度の設計的事
項にすぎないものと云わざるをえない 。」と判断したこと，換言すれば，本願
発明における構成（Ｂ）「上記Ｖ字溝のスプール軸端位置における深さをスプ
（
ール軸の半径以上に設定し，以て温度によって変化する管摩擦抵抗を減少さ
せ，）を技術常識であるとして，本願発明の進歩性を否定したことに，違法は
」
ない。
Ｖ字溝を深くすればＶ字溝の断面積が大きくなり，流路の摩擦抵抗が小さく
なること，ダッシュポット式の減衰器において，流体抵抗が管摩擦抵抗と断面
急変部抵抗の和であることは，当業者の技術常識である。
第５ 当裁判所の判断
１ 相違点２の判断の前提としての本願発明の認定の誤り（取消事由１）につい
て
(1) 原告は，審決が，「本願発明は，ドアクローザ用閉扉速度調整弁の発明で
あり，管摩擦抵抗や断面急変部抵抗を所定の閉扉速度に合わせた一定値にな
るように調整弁をセットする方法の発明ではないから，構成（Ｃ）の「温度
によって変化しない断面急変部抵抗をその分増大させてセットすることによ
り，環境温度変化による閉扉時間の影響を少なくする」ことは，構成要件で
はないと認定した点に誤りがあると主張する。
しかし，以下のとおり，審決は，本願発明を，「温度によって変化しない
断面急変部抵抗をその分増大させてセットすることにより，環境温度変化に
よる閉扉時間の影響を少なくするようにした」ことを含めて認定した上で，
本願発明と刊行物１発明の相違点２を挙げ，相違点２に関する容易想到性の
判断をしているから，審決の認定に誤りはない。
審決書には，相違点２について，次のとおりの記載がある。
ア 「 ２）そこで，本願発明における上記相違点２に係る構成の技術的意
（
義についてみてみる。
上記相違点２に係る構成のうち，前段の『Ｖ字溝のスプール軸端位置に
おける深さをスプール軸の半径以上に設定し，以て温度によって変化する
管摩擦抵抗を減少させ』との事項については，前後の文節が「以て」で結
ばれていることから ，『Ｖ字溝のスプール軸端位置における深さをスプー
ル軸の半径以上に設定し』たことが，必然的に，『温度によって変化する
管摩擦抵抗を減少させ』ることになるものと一応理解することができ，同
じく，後段の『温度によって変化しない断面急変部抵抗をその分増大させ
てセットすることにより，環境温度変化による閉扉時間の影響を少なくす
るようにした』との事項については，本願明細書の段落【００４０ 】∼【０
０４２】の記載を参照すれば，全体的にみれば，Ｖ字溝の断面急変部抵抗
を管摩擦抵抗が小さくなった分だけ大きくなるようにセットすることによ
り，結果として，作動油の粘性に影響される管摩擦抵抗の影響が小さくな
って作動油の粘性が増減しても扉の閉鎖時間の変化は小さくなることであ
ると一応理解することができる。
しかしながら，上記後段の事項のうち ，『温度によって変化しない断面
急変部抵抗をその分増大させてセットする』との事項については，本願明
細書の段落【００１３】∼【００１５ 】 【００４９ 】 【００５４】の記
， ，
載を参照すれば，管摩擦抵抗と断面急変部抵抗との合計値を所定の閉扉時
間になるように一定値にセットすること，言い換えれば，管摩擦抵抗と断
面急変部抵抗との合計値を所定の閉扉時間に合わせた一定値になるように
スプール軸をスプール軸受に対して前後方向に移動させることであると一
応理解することができるものの，本願発明は，ドアクローザ用閉扉速度調
整弁の発明であり，管摩擦抵抗や断面急変部抵抗を所定の閉扉時間に合わ
せた一定値になるように調整弁をセットする方法の発明ではないから，実
際に調整弁をセットすることは構成要件であると云うことはできない。
したがって，本願発明における上記相違点２に係る構成は ，『環境温度
変化による閉扉時間の影響を少なくする』ことができるように，『Ｖ字溝
のスプール軸端位置における深さをスプール軸の半径以上に設定し，以て
温度によって変化する管摩擦抵抗を減少させ』ることに技術的意義を有す
るものであり，結局のところ ，『Ｖ字溝のスプール軸端位置における深さ
をスプール軸の半径以上に設定し，以て温度によって変化する管摩擦抵抗
を減少させ』たドアクローザ用閉扉速度調整弁であれば，必然的に，（温
『
度によって変化しない断面急変部抵抗をその分増大させてセットすること
により ，）環境温度変化による閉扉時間の影響を少なくする』ことができ
るドアクローザ用閉扉速度調整弁を提供できると云うことにあると認めら
れる。（審決書６頁４行∼７頁１行）
」
イ 上記記載によれば，審決は，本願発明について，ドアクローザ用閉扉速
度調整弁において，管摩擦抵抗と断面急変部抵抗との合計値を所定の閉扉
時間に合わせた一定の値に保つために，「Ｖ字溝のスプール軸端位置にお
ける深さをスプール軸の半径以上に設定し，以て温度によって変化する管
摩擦抵抗を減少させ」たことに応じて，これに伴う流体抵抗の変更分を補
うために，温度によって変化しない断面急変部抵抗をその分増大させてセ
ットすることを認定しているから，本願発明の構成要件についての認定の
誤りはない。確かに，審決は ，「実際に調整弁をセットすることは構成要
件であると云うことはできない」と述べているが，上記部分は，実際に調
整弁をセットする行為自体が構成要件ではないことを確認的に述べたにす
ぎないものと理解される。
(2) そうすると，審決は，本願発明の「温度によって変化しない断面急変部
抵抗をその分増大させてセットすることにより，環境温度変化による閉扉時
間の影響を少なくするようにした」との構成（Ｃ）を認定した上で，かつ，
「Ｖ字溝のスプール軸端位置における深さをスプール軸の半径以上に設定し，
以て温度によって変化する管摩擦抵抗を減少させ」との構成（Ｂ）との関係
を検討しているから，相違点２の判断の前提しての本願発明の認定に誤りは
ない。以上のとおり，取消事由１は理由がない。
２ 相違点２に関する容易想到性の判断の誤り（取消事由２）について
(1) 本願明細書の記載等
ア 本願明細書には，次のとおり記載されている。
「 ０００１】
【
【発明の属する技術分野】この発明は，作動油を用いたダッシュポット
式スプリング緩衝機構を有するドアクローザの改良に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来のドアクローザでよく利用されているものとしては，
例えば，実開平２−８５７８０号公報に記載されている形式のものを挙
げることができる。
【０００３】このクローザは，扉閉鎖時の戻しばね及び慣性による過大
な閉鎖力を作動油の流体抵抗により減衰させて緩衝するようにしたもの
で，作動油が封入されたシリンダと，シリンダを前方の第１室と後方の
第２室とに仕切るピストンと，オリフィスを介して第１室と第２室とを
連通された導通路と，ピストンを第１室に向け付勢させる戻しばねと，
ピストンに設けられたラックと，ラックに噛み合うピニオンと，シリン
ダに支承されると共に，ピニオン及びアームが固定される回転軸とから
成る。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら，上記した従来のクロー
ザは，作動油がオリフィスを通過する際の流体抵抗を利用してクローザ
の閉鎖運動を緩衝するようにしているため，環境の温度変化により作動
油の粘度も大きく変化し，従って扉の閉鎖時間を略一定に保持するには ，
環境の温度変化に応じて調整弁の調整が不可欠であった。
【０００５】しかしながら，通常ドアクローザは扉の上方部に取付けら
れていること，及び調整弁の調整には特殊工具を必要とすること等から，
一般のユーザには調整弁を操作することは不可能に近く，已むを得ず，
扉の閉鎖時間は季節の移り変りによって変化するままに放置されていた
というのが実態である。（２頁左欄１０行∼４１行）
」
「 ００２３】次に，作動油がＶ字状溝３１を通過する際に発生する流体
【
抵抗について説明する。
【００２４】この場合，流体抵抗は２つの流体抵抗から成立ち，その１
つは図２に示すように，作動油が，上部が孔２４の円弧，下部がＶ字状
溝により囲まれた扇形状の断面を有する管路を流れるときの管摩擦抵抗
（チョーク抵抗）Ｒ１である。
【００２５】この管摩擦抵抗は，スプール軸３２の先端面３２ａから，
スプール軸受２３の端面２３ａに到る間において適用され，流体力学の
教えるところによれば，円管の管摩擦抵抗Ｒ１は次式で示される。
【００２６】
【数１】
Ｒ１＝λ・ｌ／ｄ・ｖ ２／２ｇ
【００２７】ここで，λは管摩擦係数で，流体の粘性，流速，管内径及
び管の表面粗度に大きく関係し，粘性が大きいほどλの値は大きい。ま
た，ｌは管の長さ，ｄは管の内径，ｖは流速 ，ｇは重力の加速度である。
【００２８】Ｖ字溝の場合は，横断面が円形の管ではないので上式がそ
のままでは当てはまらないが，内径ｄの値をＶ字状溝に相当する値に選
ぶことにより適用可能である。
【００２９】流体抵抗の他の１つは，図３及び図４に示すように，スプ
ール軸受端面２３ａがＶ字状溝３１を切断する溝断面から形成される開
口部３７から作動油がスペース２８に流出するときの断面急変部抵抗
（オリフィス抵抗）Ｒ２である。
【００３０】上記の開口部３７は，図４に示すように，上部がスプール
孔２４の円弧で，下部はＶ字状の扇形となっている。
【００３１】しかして，流体力学の教えるところによれば，断面急変部
抵抗Ｒ２は次式で示される。
【００３２】
【数２】
Ｒ２＝ξ・ ｖ１−ｖ２） ２／２ｇ
（
【００３３】ここで，ξは断面急変部の形状により決まる定数であるが，
ほぼ１に等しいとされている。又，ｖ 1，ｖ 2 は断面急変部の前後にお
ける流体の流速，ｇは重力の加速度である。
【００３４】上記した２つの流体抵抗において，管摩擦抵抗Ｒ１は，前
述したように流体の粘性に関係するが，断面急変部抵抗Ｒ２は粘性には
関係しないことが，上記の２つの式によって明らかである。（３頁左欄
」
２０行∼右欄１４行）
イ 管摩擦抵抗Ｒ１についての数式と周知技術
(ア) 数式【数１】における円管の管摩擦について（乙４ないし６）
本願明細書中に【数１】として記載されている円管の管摩擦抵抗Ｒ１
についての式「Ｒ１＝λ・ｌ／ｄ・ｖ ２／２ｇ」に関連して，乙４∼６
の文献の管摩擦に関する数式等の記載を検討すると，次のとおりである。
ａ 油圧技術便覧編集委員会編，「油圧技術便覧 改訂新版」昭和５１
年１月３０日発行（乙４）
( a) 「 1・ 2 ・ 1 円管内の層流」の項（６頁∼７頁）には ，「ダルシ
ー・ワイスバッハ式」として「ｈ＝(ｐ１−ｐ２)／γ＝λ・ｌ／ｄ
・ｗ ２／２ｇ」という式が記載され，ｐ１−ｐ２（ kgf/cm ２
）は長
さｌ（ cm）をへだてた２点１，２間の圧力差であり，管摩擦損失
圧力であること，ｗ（cm/s）は平均流速であることが記載されてお
り， 1・3・2
「 管摩擦外の管路の諸損失」の項（１１頁）には，γ
（kgf/cm ３）が単位体積重量であることが記載されている。
(b) 乙４の上記( a)記載部分のｈ＝(ｐ１−ｐ２)／γは本願明細書の
Ｒ１に相当し，上記(a)記載部分のｗは本願明細書のｖに相当する
ものと認められるから，上記(a)記載部分の「ｈ＝(ｐ１−ｐ２)／
γ＝λ・ｌ／ｄ・ｗ ２／２ｇ」という式は，本願明細書の「Ｒ１＝
λ・ｌ／ｄ・ｖ２／２ｇ」という式と等価であると認められる。
ｂ 石原智男，市川常雄，金子敏夫，竹中俊夫編，「油圧工学ハンドブ
ック」昭和４８年９月１日発行(乙５）
( a) 「 3． 1 ． 3 圧力損失」の項（７７頁）には ，「流れのエネルギ
はこの摩擦応力に抗して流れるための仕事に費やされて減少する
（熱の形で流体に移り，機械的エネルギとしては利用できない）．
流体単位重量当りに失われる流れのエネルギを損失ヘッドとよび，
これを圧力の単位で表わしたものを圧力損失という．管路の損失ヘ
ッドは大別して，直管内の速度こう配にもとづく摩擦力によるもの
と，はく離にともなって発生したうずによるエネルギ消散とに分類
される．前者は管摩擦損失ヘッドとよばれ，長さｌ，管内径Ｄの円
管の摩擦損失ヘッドｈまたは圧力損失Δｐは次式で与えられる．」
と記載され，その後に，「ｈ＝λ・ｌ／Ｄ・Ｖ ２／２ｇ」という式が
記載され，さらに，Ｖは平均流速であることが記載されている。
(b) 乙５の上記(a)記載部分のｈは本願明細書のＲ１に相当し，上記
(a)記載部分のＤは本願明細書のｄに相当し，上記(a)記載部分のＶ
は本願明細書のｖに相当するものと認められるから，上記(a)記載
部分の「ｈ＝λ・ｌ／Ｄ・Ｖ ２／２ｇ」という式は，本願明細書の
「Ｒ１＝λ・ｌ／ｄ・ｖ ２／２ｇ」という式と等価であると認めら
れる。
(c ) 乙５の 3． ．
「 2 1 円管内の層流 ハーゲン−ポアズイユの法則）
（ 」
の項（７８頁）には，「ｐ１−ｐ２＝Δｐと書く」と記載され，「Δ
ｐ＝・・・＝γ・ 64 ／Ｒｅ・ｌ／Ｄ・Ｖ２／２ｇ」「λ＝ 64 ／Ｒ
，
ｅ」という式が記載されており，Ｖが平均流速であることが記載さ
れている。
(d ) 上記(c)記載のとおりｐ１−ｐ２＝Δｐであるところ ，前記ａ(a)
記載のとおりｈ＝(ｐ１−ｐ２)／γであり，前記ａ( b)記載のとお
りｈ＝(ｐ１−ｐ２)／γは本願明細書のＲ１に相当するから，Δｐ
／γ（＝(ｐ１−ｐ２)／γ＝ｈ）は本願明細書のＲ１に相当するも
のと認められる。そして，上記(c)記載のとおり「λ＝ 64 ／Ｒｅ」
であることから，上記( c)記載の「Δｐ＝・・・＝γ・ 64 ／Ｒｅ・
ｌ／Ｄ・Ｖ２／２ｇ」という式を前提とすると，「Δｐ／γ＝ 64 ／
Ｒｅ・ｌ／Ｄ・Ｖ２／２ｇ＝λ・ｌ／Ｄ・Ｖ２／２ｇ＝λ・ｌ／ｄ・
ｖ２／２ｇ」となり ，本願明細書の Ｒ１＝λ・ｌ／ｄ・ｖ ２／２ｇ 」
「
という式と等価の式が成立するから，上記( c)記載の「Δｐ＝・・
・＝γ・64 ／Ｒｅ・ｌ／Ｄ・Ｖ ２／２ｇ」という式には，本願明細
書の「Ｒ１＝λ・ｌ／ｄ・ｖ ２／２ｇ」という式と同じ内容が示さ
れているものと認められる。
ｃ 油空圧用語事典編纂委員会編，「油空圧用語事典」昭和５１年５月３
０日発行（乙６）
( a) 「ダルシー・ワイスバッハの式」の項（１６５頁∼１６６頁）
には，
「内径ｄの真直な円管内を流体が平均流速ｕで流れるとき，流体摩
擦に基づく管長ｌ当たりの圧力降下Δｐは，ダルシー・ワイスバ
ッハの式
Δｐ／γ＝λ・ｌ／ｄ・ｖ２／２ｇ
で与えられる．ここに，γ：流体の比重量，ｇ：重力の加速度，
λ：管摩擦係数と呼ばれる無次元量で，レイノルズ数と管壁の粗
度との関数である．」と記載されている。
(b) 前記ｂ(d)のとおり，Δｐ／γは本願明細書のＲ１に相当するも
のと認められるから，上記(a)記載部分の「Δｐ／γ＝λ・ｌ／ｄ
・ｖ２／２ｇ」という式は，本願明細書の「Ｒ１＝λ・ｌ／ｄ・ｖ ２
／２ｇ」という式と等価であると認められる。
(イ) 数式【数１】における管摩擦係数λと流体の粘度について（乙４な
いし６）
本願明細書中に【数１】として記載されている円管の管摩擦抵抗Ｒ１
についての式「Ｒ１＝λ・ｌ／ｄ・ｖ ２／２ｇ」に含まれる管摩擦係数
λと流体の粘度に関連して，乙４∼６の文献の記載を検討すると，次の
とおりである。
ａ 油圧技術便覧編集委員会編，「油圧技術便覧 改訂新版」昭和５１
年１月３０日発行（乙４）
「1・2・1 円管内の層流」の項（６頁∼７頁）には，
「管摩擦係数λは層流の場合
λ＝６４／Ｒｅ
Ｒｅ＝レイノルズ数＝ｗｄ／ν
である．ただしν：流体の動粘度＝μ／ρ（ｃｍ２／ｓ），ρ：流体
の密度（ kgf･s ２／ｃｍ４）である ．」と記載されており，ｄが管内径
であることも記載されている。
ｂ 石原智男，市川常雄，金子敏夫，竹中俊夫編，「油圧工学ハンドブ
ック」昭和４８年９月１日発行(乙５）
( a) 「 3． 1 ． 3 圧力損失」の項（７７頁）には ，「λ：管摩擦係数
で，λはレイノルズ数と管壁の相対粗度ｅ／Ｄ（ｅ：管壁面の凹凸
の平均値）の関数である ．」と記載されている。
( b) 「 3 ． 2． 1 円管内の層流（ハーゲン−ポアズイユの法則 ）」の
項（７８頁 ）には， λ＝６４／Ｒｅ」という式が記載されている。
「
ｃ 油空圧用語事典編纂委員会編 ，「油空圧用語事典」昭和５１年５月
３０日発行（乙６）
「ダルシー・ワイスバッハの式」の項（１６５頁∼１６６頁）には，
「 層流の場合，動粘度をνとして
λ＝６４／Ｒｅ，Ｒｅ＝ｖｄ／ν
であり，管壁の粗度はほとんど影響しない ．」と記載されており，
円管の内径がｄであることも記載されている。
(ウ) 前記(ア)ａないしｃの記載によれば，本願明細書に記載された円管
の管摩擦抵抗Ｒ１の数式（ 数１ 】 「Ｒ１＝λ・ｌ／ｄ・ｖ ２／２ｇ」
【 ）
は，流体力学において一般的によく知られた数式であり，本願の出願時
において当業者の技術常識であったと認められる。
また，前記(イ)ａないしｃの記載によれば，管摩擦係数λが流体の粘
度（ν ），円管の内径（ｄ）に影響を受けることも，本願の出願時にお
いて当業者の技術常識であったと認められる。
(エ) 本願明細書に記載された円管の管摩擦抵抗Ｒ１の数式 【数１】 Ｒ
（ ）
「
１＝λ・ｌ／ｄ・ｖ ２／２ｇ」のうち，管摩擦係数λは流体の粘度及び
管の内径ｄに影響される。そして，環境温度変化により作動油の粘性は
変化するから，管摩擦抵抗Ｒ１が環境温度変化による作動油の粘性の変
化と管路の断面積に影響されることは明らかであり，そのことは本願の
出願時において当業者の技術常識であったと認められる。
ウ 断面急変部抵抗Ｒ２【数２】についての数式と周知技術
(ア) 断面急変部抵抗Ｒ２に関する数式について（乙４，７）
本願明細書中に【数２】として記載されている断面急変部抵抗Ｒ２に
ついての式「Ｒ２＝ξ・ ｖ１−ｖ２） ２／２ｇ」に関連して，乙４，乙
（
７の文献の記載を検討すると，次のとおりである。
ａ 油圧技術便覧編集委員会編，「油圧技術便覧 改訂新版」昭和５１
年１月３０日発行（乙４）
(a) 「1・3・2 管摩擦外の管路の諸損失」の項（１１頁∼１２頁）
には，「ｐ＝ξγ・ ｗ１−ｗ２） ２／２ｇ」という式が記載され，
（
２
ｐ（kgf/cm ）が管路が広がる場合の圧力損失であり，γ（ kgf/cm
３
）が流体の単位体積重量であることが記載されている。
(b) ｐ／γは本願明細書のＲ２に相当し，上記(a)記載部分のｗは本
願明細書のｖに相当するものと認められるから ，上記(a)記載の「ｐ
＝ξγ・ ｗ１−ｗ２）２／２ｇ」という式を前提とすると，
（ 「ｐ／
γ＝ξ・ ｗ１−ｗ２）２／２ｇ＝ξ・ ｖ１−ｖ２）２／２ｇ」とな
（ （
り，本願明細書の「Ｒ２＝ξ・ ｖ１−ｖ２）２／２ｇ」という式と
（
等価の式が成立するから ，上記(a)記載の ｐ＝ξγ・ ｗ１−ｗ２）
「 （
２
／２ｇ」という式には，本願明細書の「Ｒ２＝ξ・ ｖ１−ｖ２）
（
２
／２ｇ」という式と同じ内容が示されているものと認められる。
ｂ 水力機械工学便覧編集委員会編，「改訂水力機械工学便覧」昭和４
７年２月２０日発行（乙７）
(a) 「10・2・1 断面積変化」「 ａ）急に広がる管」の項（１３９
，（
頁）には，損失水頭ｈＬについて，「ｈＬ＝（ｖ１−ｖ２） ２／２ｇ
＝ｆ・ ｖ１−ｖ２） ２／２ｇ」という式が記載され ，
（ 「簡単な解析
結果によればｆ＝１であるが，一般的にはｆ≠１で，ｆの値は面積
比ｍ＝ａ１／ａ２によって変わる ．」と記載され，管路が急に広が
る場合の狭い管路の面積をａ１，広い管路の面積をａ２とすること
が記載されている。
(b) 乙７の上記(a)記載部分のｈＬは本願明細書のＲ２に相当し，上
記(a)記載部分のｆは本願明細書のξに相当するものと認められる
から，上記(a)記載部分の「ｈＬ＝（ｖ１−ｖ２）２／２ｇ＝ｆ・ ｖ
（
１−ｖ２）２／２ｇ」という式は，本願明細書の「Ｒ２＝ξ・ ｖ１
（
−ｖ２）２／２ｇ」という式と等価であると認められる。
(イ) 前記(ア)ａ，ｂの記載によれば，本願明細書に記載された断面急変
部抵抗Ｒ２の数式（ 数２】 「Ｒ２＝ξ・ ｖ１−ｖ２） ２／２ｇ」は，
【 ） （
流体力学において一般的によく知られた数式であり，本願の出願時にお
いて当業者の技術常識であったと認められる。
そして，断面急変部抵抗Ｒ２の数式（ 数２ 】 「Ｒ２＝ξ・ ｖ１−
【 ） （
ｖ２） ２／２ｇ」に温度による影響を受ける要素が含まれていないこと
は明らかであるから，断面急変部抵抗Ｒ２が環境温度変化によって影響
されないことも，本願の出願時において当業者の技術常識であったと認
められる。
エ そうすると，審決が，「管摩擦抵抗と断面急変部抵抗との２つの流体抵
抗のうち，一方の管摩擦抵抗が環境温度変化による作動油の粘性の変化と
管路の断面積に影響されること，及び，他方の断面急変部抵抗が環境温度
変化によって変化しないことが，流体力学を識る当業者の技術常識であ
る。」と認定したことに誤りはないというべきである。
そして，管摩擦抵抗が環境温度によって変化すること，及び，断面急変
部抵抗が環境温度変化によって変化しないことが，当業者の技術常識であ
ったことからすれば ，「環境の温度変化による作動油の粘性が変わっても
扉の閉鎖時間が大きく変わらないようする」という課題に対して，管摩擦
抵抗を小さくする一方，断面急変部抵抗をその分大きくして，扉の閉鎖時
間に影響を与える管摩擦抵抗と断面急変部抵抗の和を一定にすることは，
当業者であれば容易に想到し得る事項であると認められる。
(2) 容易想到性の判断
ア 刊行物２に記載された考案は，切削油を水で２００倍に希釈した冷却剤
の流量調整弁に関するものであり，刊行物２には，直径５ｍｍの弁スピン
ドル１０（刊行物１記載の「スプール軸（ニードル部 ）」に該当する 。）
の周面の一部に，横断面の形状が三角形であって，先端に向けてその幅及
び深さが漸増して横断面積を漸増させ，先端位置における最大深さが３ｍ
ｍ，開角が６０°の切欠溝１６（刊行物１記載の「Ｖ字溝」に該当する。）
を形成し，切欠溝１６の深さを弁スピンドル１０の半径以上に設定した流
量調整弁が記載されていることが認められる（甲４）。
また，刊行物１発明は，流路を流れる作動油の流体抵抗を利用した技術
であり，刊行物１記載の調整弁は，実際の作用として作動油の流量をも調
節するものであることが認められる（甲３）
。
刊行物１発明と刊行物２記載の技術は，技術分野を共通にするから，刊
行物１発明に刊行物２記載の技術を適用することに特段の阻害要因はない
ものと認められる。
刊行物１発明に刊行物２記載の技術を適用することにより，Ｖ字溝（刊
行物２記載の「切欠溝」に該当する 。）の深さをスプール軸（刊行物２記
載の「弁スピンドル」に該当する。）の半径以上に設定することができ，
それによってＶ字溝の断面積を大きくすることができ，Ｖ字溝の断面積を
大きくすることにより，本願明細書に記載された円管の管摩擦抵抗Ｒ１の
数式（ 数１ 】 「Ｒ１＝λ・ｌ／ｄ・ｖ ２／２ｇ」における管の内径ｄに
【 ）
相当する値が大きくなり，管摩擦抵抗が小さくなることは明らかである。
イ したがって，審決が，「刊行物１に記載の発明において，Ｖ字溝（オリ
フイス溝）の深さをスプール軸（ニードル部）の半径以上にしてＶ字溝の
断面積を大きくし，以て温度によって変化する管摩擦抵抗を減少させ， こ
（
れに伴う流体抵抗の変更分を補うために，温度によって変化しない断面急
変部抵抗をその分増大させてセットすることにより，）環境温度変化によ
る閉扉時間の影響を少なくするようにすることは，当業者であれば必要に
応じて適宜設定することができる程度の設計的事項にすぎない」と認定し
たことに誤りはないというべきである。
以上のとおり，本願発明は，刊行物１発明及び刊行物２記載の技術に基
づき，当業者が容易に発明をすることができたものと認められる。
ウ 原告の主張に対し
(ア) これに対し，原告は，Ｖ字溝を深くすればその流路の摩擦抵抗が小
さくなるという技術的思想は，本願の出願人の研究開発により得られた
新しい知見であって，流体力学の常識ではないと主張する。
しかし，前記のとおり，Ｖ字溝を深くすればＶ字溝の断面積が大きく
なり，本願明細書に記載された円管の管摩擦抵抗Ｒ１の数式（ 数１】
【 ）
「Ｒ１＝λ・ｌ／ｄ・ｖ ２／２ｇ」における管の内径ｄに相当する値が
大きくなり，管摩擦抵抗が小さくなることは明らかであるから，原告の
前記主張は，採用することができない。
(イ) また，原告は，ダッシュポット式の減衰器において，流体抵抗は管
摩擦抵抗と断面急変部抵抗の和であるという技術的思想について記載し
又は示唆する公知文献はないと主張する。
しかし，刊行物１発明は，流路を流れる作動油の流体抵抗を利用した
技術であり，刊行物１（甲３）には，ニードル部１６を導入孔１４に挿
入した速度調整弁１５を第１シリンダキャップ４にねじ込んで設け，ニ
ードル部１６に先端に向かって深くなる断面Ｖ字形のオリフィス溝１７
を設け，オリフィス溝１７を通過する作動油の流体摩擦によってドアの
閉止速度を調整するダッシュポット式の減衰器によるドアクローザが記
載されている。また，前記のとおり，流体が流路を流れるときの流体摩
擦による管摩擦抵抗と，流体が流れる流路の断面積が急変することによ
る断面急変部抵抗は，当業者の技術常識であった。そうすると，刊行物
１に記載されたようなダッシュポット式の減衰器に接した当業者は，作
動油に発生する流体抵抗が管摩擦抵抗と断面急変部抵抗の和によるもの
であることを，技術常識に基づいて想起し得たものと認められる。そし
て，流体抵抗が管摩擦抵抗と断面急変部抵抗の和によるものであること
は，刊行物１に記載されたようなダッシュポット式の減衰器の構造から
必然的に生ずる作用効果であるから，原告が主張する「ダッシュポット
式の減衰器において，流体抵抗は管摩擦抵抗と断面急変部抵抗の和であ
るという技術的思想」は，当業者の技術常識であり，又は刊行物１によ
って公知であったものと認められる。
したがって，原告のこの点の主張も，採用することができない。
(3) 以上によれば，取消事由２も理由がない。
３ 結論
以上のとおり，原告の主張する取消事由はいずれも理由がなく，審決にこれ
を取り消すべきその他の違法もない。
よって，原告の本訴請求を棄却することとし，主文のとおり判決する。
知的財産高等裁判所第３部
裁判長裁判官 飯 村 敏 明
裁判官 中 平 健
裁判官 上 田 洋 幸