令和4(行ケ)10001審決取消請求事件

令和５年３月７日判決言渡
令和４年（行ケ）第１０００１号 審決取消請求事件
口頭弁論終結日 令和４年１２月２１日
判 決
原 告 愛 知 製 鋼 株 式 会 社
同訴訟代理人弁護士 伊 藤 剛 志
同 一 場 和 之
10 同 木 楓 子
同 草 深 充 彦
同 湯 村 暁
同 沖 野 文 俊
同 杉 村 光 嗣
15 同 岡 本 岳
同 深 津 拓 寛
同 時 井 真
同訴訟代理人弁理士 塚 中 哲 雄
同 内 海 一 成
被 告 マグネデザイン株式会社
同訴訟代理人弁護士 井 上 健 人
主 文
25 １ 原告の請求を棄却する。
２ 訴訟費用は原告の負担とする。
事 実 及 び 理 由
第１ 請求
特許庁が無効２０２０－８００００７号事件について令和３年１１月２５日
にした審決のうち、特許第５８３９５２７号の請求項１、３ないし７に係る部
5 分を取り消す。
第２ 事案の概要
１ 特許庁における手続の経緯等（当事者間に争いがない）
被告は、発明の名称を「超高感度マイクロ磁気センサ」とする発明につい
て、平成２７年２月１６日、特許出願（特願２０１５－２７０９２号。以下
10 「本件出願」という。）をし、同年１１月２０日、特許権の設定登録を受けた
（特許第５８３９５２７号。請求項の数８。以下、この特許を「本件特許」
という。 。
）
ア 原告は、平成３０年９月２７日、本件特許について、本件出願日前に頒
布された刊行物である特開２００６－３００９０６号公報（乙１８）に記
15 載された発明（以下「甲１発明」という。 、又は国際公開第２０１０／０
）
９７９３２号（甲１５）に記載された発明（以下「甲４発明」という。）を
主引用例とした進歩性欠如を理由として、特許無効審判（無効２０１８－
８００１１９号事件）を請求した。
イ 被告は、平成３０年１２月２５日、本件特許の特許請求の範囲の請求項
20 １ないし８を一群の請求項として訂正（以下「第１次訂正」という。）する
訂正請求をした。
その後、特許庁は、令和元年９月２４日、第１次訂正を認めた上で、
「請
求項１、３ないし８についての本件審判の請求は、成り立たない。請求項
２についての本件審判の請求を却下する。」との審決（以下「第１次審決」
25 という。）をし、同審決は、同年１１月５日に確定した。
ウ 第１次訂正後の請求項１に記載された発明（以下「本件訂正発明１」と
いう。）に関する第１次審決の要旨は、以下のとおりである（甲 1 発明を主
引用例とする判断部分を記載するが、甲４発明を主引用例とする判断につ
いても同旨の判断がされている。 。
）
本件訂正発明１は、磁性ワイヤが「円周方向スピン配列を持つ表面磁
5 区と軸方向にスピン配列を持つ中央部コア磁区の２相の磁区構造を有し
てなり」、磁性ワイヤに通電するパルス電流が「該周波数は０．５ＧＨｚ
～４．０ＧＨｚで、該ワイヤ表面に異方性磁界の１．５倍以上の円周方
向磁界を発生させるのに必要な電流強度以上」とされ、
「前記磁性ワイヤ
に前記パルス電流を通電することによって、前記表面磁区内のワイヤ軸
10 方向の磁界により軸方向に傾斜した円周方向スピンを超高速に一斉回転
させて、その時に生じる超高速スピン回転現象による前記ワイヤの軸方
向の磁化変化のみをコイル出力として取り出し、関係式（１）を使って
磁界Ｈに変換する」 「コイル電圧を外部磁界Ｈに変換する手段」が設け
、
られているのに対して、甲１発明では、磁性ワイヤが「２相の磁区構造
15 を有してな」るかどうかが不明であり、磁性ワイヤに通電するパルス電
流の周波数が「５０ＭＨｚ以上」であって「０．５ＧＨｚ～４．０ＧＨ
ｚ」であるとは特定されておらず、該パルス電流が「該ワイヤ表面に異
方性磁界の１．５倍以上の円周方向磁界を発生させるのに必要な電流強
度以上」であるとは特定されておらず、
「前記磁性ワイヤに前記パルス電
20 流を通電することによって、前記表面磁区内のワイヤ軸方向の磁界によ
り軸方向に傾斜した円周方向スピンを超高速に一斉回転させて、その時
に生じる超高速スピン回転現象による前記ワイヤの軸方向の磁化変化の
みをコイル出力として取り出」すとは特定されておらず、また、
「コイル
電圧を外部磁界Ｈに変換する手段」が設けられているかどうかも不明で
25 ある点で相違する（相違点１）。
本件訂正発明１における、磁性ワイヤが「円周方向スピン配列を持つ
表面磁区と軸方向にスピン配列を持つ中央部コア磁区の２相の磁区構造
を有してな」るという事項、磁性ワイヤに通電するパルス電流の「周波
数は０．５ＧＨｚ～４．０ＧＨｚで」あるという事項、パルス電流が「該
ワイヤ表面に異方性磁界の１．５倍以上の円周方向磁界を発生させるの
5 に必要な電流強度以上」とされる事項、及び「前記磁性ワイヤに前記パ
ルス電流を通電することによって、前記表面磁区内のワイヤ軸方向の磁
界により軸方向に傾斜した円周方向スピンを超高速に一斉回転させて、
その時に生じる超高速スピン回転現象による前記ワイヤの軸方向の磁化
変化のみをコイル出力として取り出し、関係式（１）を使って磁界Ｈに
10 変換する」という事項は、これら全てが相まって初めて、新たな「超高
速スピン回転現象」を発現させ、それを検出して磁気センサとして機能
させることができるものと理解されるため、かかる「超高速スピン回転
現象」を基礎とする本件訂正発明１と従来の「ＭＩセンサ」である甲１
発明との対比においては、上記の４つの事項は一体をなすものというべ
15 きであるところ、上記４つの事項が相まった新たな「超高速スピン回転
現象」を発現させ、それを検出して磁気センサとして機能させることは、
原告が提出した各引用文献に記載も示唆もされておらず、本件出願前に
技術常識であったということはできない。
特に、上記各引用文献には、周波数を具体的に「０．５ＧＨｚ～４．
20 ０ＧＨｚ」の範囲とし、かつ、磁性ワイヤを「円周方向スピン配列を持
つ表面磁区と軸方向にスピン配列を持つ中央部コア磁区の２相の磁区構
造を有してな」るものとし、パルス電流を「該ワイヤ表面に異方性磁界
の１．５倍以上の円周方向磁界を発生させるのに必要な電流強度以上」
とし、
「前記磁性ワイヤに前記パルス電流を通電することによって、前記
25 表面磁区内のワイヤ軸方向の磁界により軸方向に傾斜した円周方向スピ
ンを超高速に一斉回転させて、その時に生じる超高速スピン回転現象に
よる前記ワイヤの軸方向の磁化変化のみをコイル出力として取り出し、
関係式（１）を使って磁界Ｈに変換する」ということは、記載も示唆も
されておらず、また、引用文献のいくつかには、上記４つの事項のうち、
磁性ワイヤが「円周方向スピン配列を持つ表面磁区と軸方向にスピン配
5 列を持つ中央部コア磁区の２相の磁区構造を有してな」るという事項が
開示されていると認められるが、その他の事項は開示されておらず、ま
た、引用文献の１つには、上記４つの事項のうち、パルス電流が「該ワ
イヤ表面に異方性磁界の１．５倍以上の円周方向磁界を発生させるのに
必要な電流強度以上」とされる事項に関連して、
「通電する電流値が高い
10 ほど高感度になる」という事項が開示されているものの、その他の事項
は開示されていない。
なお、請求人（原告）が主張するように、
「被請求人がいう「新現象Ｇ
ＳＲ効果」が従来のＭＩ効果の延長線上に位置づけられる現象である」
という可能性も否定はできないが、仮に上記４つの事項が一体をなすも
15 のではなく個別に論じることができるものであるとしても、少なくとも
４つの事項のうちの「関係式（１）を使って磁界Ｈに変換する」という
事項については、引用文献のいずれにも開示されていない。
甲１発明のようなコイル検出型のＭＩセンサでは、コイルによる検出
電圧が外部磁界に比例するということが広く知られており、このような
20 センサにおいて、あえて正弦関数の「検量線」を作成することや、
「測定
範囲を、直線近似から外れる領域にまで」広げるといったことは、甲１
発明及び各引用文献からも示唆されない。また、特開２０１０－２５６
１０９号公報（甲１２）の図４は、正弦関数に近い形状ではあるが、こ
れが正弦関数であることについての記載はなく、 印加磁場とセンサ出力
「
25 電圧との間に正弦関数関係があることを示唆する」とまではいうことが
できない。そもそも、本件訂正発明１における「関係式（１）」は、単に
正弦関数を含むということのみならず、より具体的に、
「外部磁界Ｈ」及
び「コイル出力電圧が最大値を取る時の外部磁界強度Ｈｍ」を引数に含
む正弦関数に「パルス周波数ｆ」などを掛け合わせた数式として特定さ
れており、そのような「関係式（１）」は、引用文献のいずれからも示唆
5 されるものではない。
したがって、相違点１に係る本件訂正発明１の構成は、甲１発明及び
引用文献に記載された技術事項に基づいて、当業者が容易に想到し得る
ものではない。
原告は、令和２年１月３１日、本件特許について、明確性要件違反、サポ
10 ート要件違反、実施可能要件違反を理由とした特許無効審判（無効２０２０
－８００００７号事件）を請求した。
被告は、令和２年４月１６日付けで、本件特許の特許請求の範囲の請求項
１、３ないし８を一群の請求項として訂正（以下「本件訂正」という。）する
訂正請求をし、令和３年５月２８日付けで、本件訂正については請求項８を
15 他の一群の請求項とは別途訂正する旨の補正書を提出した。
その後、特許庁は、令和３年１１月２５日、本件訂正のうち請求項８を削
除する訂正を認め、それ以外の訂正は認められないとした上で、特許第５８
３９５２７号の「請求項１、３～７に係る発明についての審判請求は、成り
立たない。請求項８に係る発明についての審判請求を却下する。」との審決
20 （以下「本件審決」という。）をし、その謄本は、同年１２月６日、原告に送
達された。
原告は、令和４年１月４日、本件審決のうち、請求項１、３ないし７に係
る部分の取消しを求める本件訴訟を提起した。
２ 特許請求の範囲の記載
25 本件訂正については、請求項８を削除する訂正は認められたが、それ以外の
訂正は認められなかったため、本件特許の特許請求の範囲の記載は、第１次訂
正により訂正された請求項１ないし７（ただし、請求項２は削除）と本件訂正
後の請求項８（ただし、削除）からなるものであり、請求項１、３ないし７の
記載は、次のとおりである（以下、請求項の番号に応じて、請求項１に係る発
明を「本件発明１」などといい、本件発明１、３ないし７を併せて「本件発明」
5 という。 。
）
【請求項１】
基板上に導電性を有する磁界検出用磁性ワイヤとそれに巻回した周回コイルと
ワイヤ通電用の電極２個とコイル電圧検出用電極２個を設置した磁界検出素子
および前記磁性ワイヤにパルス電流を流す手段とパルス電流を流した時に生じ
10 るコイル電圧を検知する回路とコイル電圧を外部磁界Ｈに変換する手段とから
なる磁気センサにおいて、
前記磁性ワイヤは、１０Ｇ以下の異方性磁界を有し、かつ円周方向スピン配列
を持つ表面磁区と軸方向にスピン配列を持つ中央部コア磁区の２相の磁区構造
を有してなり、
15 前記磁性ワイヤに通電するパルス電流は、該周波数は０．５ＧＨｚ～４．０Ｇ
Ｈｚで、該ワイヤ表面に異方性磁界の１．５倍以上の円周方向磁界を発生させ
るのに必要な電流強度以上とし、
前記コイルはコイルピッチ１０μｍ以下でコイル内径を２５μｍ以下とし、前
記磁性ワイヤに前記パルス電流を通電することによって、前記表面磁区内のワ
20 イヤ軸方向の磁界により軸方向に傾斜した円周方向スピンを超高速に一斉回転
させて、その時に生じる超高速スピン回転現象による前記ワイヤの軸方向の磁
化変化のみをコイル出力として取り出し、関係式（１）を使って磁界Ｈに変換
することを特徴とする超高感度マイクロ磁気センサ。
Ｖｓ＝Ｖｏ・Ｌ・πＤ・ｐ・Ｎｃ・ｆ・ｓｉｎ（πＨ／２Ｈｍ） （１）
25 ここで、Ｖｓはコイル出力電圧、Ｖｏは比例定数、制御因子定数としては、Ｌ
はワイヤの長さ、Ｄはワイヤの直径、ｐはパルス電流の表皮深さ、Ｎｃはコイ
ルの巻き数、ｆはパルス周波数、Ｈｍはコイル出力電圧が最大値を取る時の外
部磁界強度。
【請求項３】
請求項１に記載の超高感度マイクロ磁気センサにおいて、
5 基板上に右巻きコイルの検出素子と左巻きコイルの検出素子の一対または複数
対を設置し、左巻コイルと右巻コイルに反対向きに前記パルス電流が流れるよ
うに、ワイヤ通電用の電極２個とワイヤ端子を接続し、またコイル電圧検出用
電極２個とコイル端子は前記ワイヤには前記パルス電流を通電した時に、右巻
きコイルと左巻きコイルの出力電圧が外部磁界に比例した出力電圧が同符号に
10 なり、かつ外部磁界がゼロの場合にパルス通電が作る円周方向磁界によって発
生する出力電圧が異符号になるように接続することを特徴とする超高感度マイ
クロ磁気センサ。
【請求項４】
請求項１に記載の超高感度マイクロ磁気センサにおいて、
15 前記基板上の前記磁性ワイヤ１本に、パルス電流の流れてくる方向に向けて
一対の左巻きコイルの第１コイルと右巻きコイルの第２コイルとを取り付け、
また、前記第１コイルと前記第２コイルのそれぞれに、パルス電流の流れて
くる方向に向けて、第１コイル端子と第２コイル端子とを設けて、
第１コイルの第１コイル端子と第２コイルの第１コイル端子とを接続し、
20 コイル出力電極と第１コイルの第２コイル端子とを接続するとともにコイルグ
ランド電極と第２コイルの第２コイル端子を接続し、
かつ、
前記第１コイルおよび前記第２コイルの前記第１コイル端子と前記第１コイル
および前記第２コイルの前記第２コイル端子とは前記磁性ワイヤの両側に配置
25 し、
前記コイル出力電極から前記第１コイルの第２コイル端子への配線とコイルグ
ランド電極から前記第２コイルの第２コイル端子への配線が交差している
ことを特徴とする超高感度マイクロ磁気センサ。
【請求項５】
請求項１に記載の超高感度マイクロ磁気センサにおいて、
5 前記基板上の２本の前記磁性ワイヤは、並列かつパルス電流がお互いに反対
方向に流れるように接続して配置し、
一の前記磁性ワイヤにパルス電流の流れてくる方向に向けて一対の左巻きコイ
ルの第１コイルと右巻きコイルの第２コイルとを取り付け、
他の前記磁性ワイヤにパルス電流の流れてくる方向に向けて一対の左巻きコイ
10 ルの第３コイルと右巻きコイルの第４コイルとを取り付け、
また、前記第１コイルと前記第２コイルと前記第３コイルと前記第４コイルの
それぞれに、パルス電流の流れてくる方向に向けて、第１コイル端子と第２コ
イル端子とを設けて、該コイルのコイル端子間の接続は、前記磁性ワイヤの２
本の間に配置し、前記第１コイルの第１コイル端子と前記第４コイルの第２コ
15 イル端子を接続し、前記第４コイルの第１コイル端子と前記第２コイルの第１
コイル端子を接続し、前記第１コイルの第２コイル端子と前記第３コイルの第
２コイル端子を接続し、
前記コイルのコイル端子と接続する電極は、前記２本の磁性ワイヤの両側に配
置し、コイル出力電極から前記第３コイルの第１コイル端子への配線とコイル
20 グランド電極から前記第２コイルの第２コイル端子への配線が前記２本の磁性
ワイヤの間で交差していることを特徴とする超高感度マイクロ磁気センサ。
【請求項６】
請求項１、請求項３ないし請求項５のいずれかに記載された超高感度磁気マイ
クロ磁気センサにおいて、
25 プログラミング演算電子回路またはソフトプログラム演算の手段を用いて、磁
界Ｈにおけるコイル電圧の測定値から、磁界ゼロにおけるコイル誘導電圧を差
し引くことを特徴とする超高感度マイクロ磁気センサ。
【請求項７】
請求項１、請求項３ないし請求項６のいずれかに記載された超高感度磁気マイ
クロ磁気センサにおいて、
5 内蔵した温度センサと温度依存性補正プログラムを使ったＶｓに対する温度の
影響を補正する手段を有することを特徴とする超高感度マイクロ磁気センサ。
３ 本件審決の要旨（ただし、後記４の取消事由と関連する事項に限る。）
本件発明
ア 本件発明は、所定の異方性磁界を有し、２相の磁区構造（円周方向の表
10 面磁区と軸方向のコア磁区）の磁性ワイヤに対して、パルスの立ち上がり
がギガヘルツオーダーのパルス電流を所定の強度で通電すると、検出され
る電圧が、外部磁場の変化に伴って正弦関数として変化することを実験的
に見出し、当該実験式（式（１））を外部磁場の測定に用いて磁気センサと
して構成したことを要点とするものである。
15 超高速スピン回転現象（ＧＳＲ現象）と、ワイヤの磁気インピーダンス
が大きく変化する電磁現象（ＭＩ現象）は、動作の原理が異なるものであ
り、ＭＩ現象は、周波数が１ＭＨｚから３０ＭＨｚで発現し、表面磁区と
コア磁区の境界に存在する９０度磁壁の振動に起因するのに対して、ＧＳ
Ｒ現象は０．５ＧＨｚから４ＧＨｚで生じて、表面磁区のスピン回転に起
20 因するものである。
本件発明において関係式（１）の正弦関数関係が「超高速スピン回転現
象」に由来し、従来のＭＩ現象と原理的に異なるものであることについて
は、厳密には仮説（以下「ＧＳＲ仮説」という。）であるが、ＧＳＲ仮説の
妥当性については、当該分野の今後の研究の進展に左右される可能性があ
25 ることは排除できないものの、査読付論文に掲載され、国際会議で招待講
演を受けるなどの国際的評価に加え、請求人（原告）が「超高速スピン回
転現象（ＧＳＲ現象） と称される現象の存在自体については明示的に争っ
」
ていないことを考慮すると、本件特許の明細書及び図面においてＧＳＲ仮
説に基づいて本件発明を理論的に説明した内容は、現時点では正しいもの
として取り扱うのが相当である。
5 イ 本件発明のＧＳＲ現象を利用したセンサ（ＧＳＲセンサ）が、ＭＩセン
サの先行技術に比較して本質的である構成は、次の①ないし④の４つの事
項（以下「本件事項」という。）であり、これらの事項に係る理論的な側面
については、現時点では正しく説明されていると考えるべきであって、そ
のことを前提にして無効理由の存否の検討が行われるべきである。
10 ① 磁性ワイヤが「円周方向スピン配列を持つ表面磁区と軸方向にスピン
配列を持つ中央部コア磁区の２相の磁区構造を有してな」るという事項
② 磁性ワイヤに通電するパルス電流の「周波数は０．５ＧＨｚ～４．０
ＧＨｚで」あるという事項
③ パルス電流が「該ワイヤ表面に異方性磁界の１．５倍以上の円周方向
15 磁界を発生させるのに必要な電流強度以上」とされる事項
④ 「前記磁性ワイヤに前記パルス電流を通電することによって、前記表
面磁区内のワイヤ軸方向の磁界により軸方向に傾斜した円周方向スピン
を超高速に一斉回転させて、その時に生じる超高速スピン回転現象によ
る前記ワイヤの軸方向の磁化変化のみをコイル出力として取り出し、関
20 係式（１）を使って磁界Ｈに変換する」という事項
無効理由１（サポート要件違反）
ア 判断基準
サポート要件を充足するには、明細書に接した当業者が、特許請求され
た発明が明細書に記載されていると合理的に認識できれば足り、また、課
25 題の解決についても、当業者において、技術常識も踏まえて課題が解決で
きるであろうとの合理的な期待が得られる程度の記載があれば足りるの
であって、厳密な科学的な証明に達する程度の記載までは不要であると解
される。なぜなら、サポート要件は、発明の公開の代償として特許権を与
えるという特許制度の本質に由来するものであるから、明細書に接した当
業者が当該発明の追試や分析をすることによって更なる技術の発展に資
5 することができれば、サポート要件を課したことの目的は一応達せられる
からであり、また、明細書が、先願主義の下での時間的制約もある中で作
成されるものであることも考慮すれば、その記載内容が、科学論文におい
て要求されるほどの厳密さをもって論証されることまで要求するのは相
当ではない。
10 イ 無効理由１－１
請求人（原告）の主張
請求項１の「前記磁性ワイヤは、１０Ｇ以下の異方性磁界を有し」な
る記載の「前記磁性ワイヤ」とは、それ以前の「基板上に導電性を有す
る磁界検出用磁性ワイヤと・・・を設置した磁界検出素子」という記載
15 からみて、基板上に設置された磁性ワイヤを指すものと解される。しか
しながら、発明の詳細な説明には、基板上に設置された磁性ワイヤが１
０Ｇ以下の異方性磁界を有する構成は開示されていない。
判断
磁性ワイヤの異方性磁界はワイヤの長さによって大きく変化する特性
20 値であり、長さを短くすると、反磁界係数が大きくなるから、異方性磁
界が増大することは技術常識（以下「技術常識Ａ」という。）である。
本件出願時の願書に添付した明細書（以下、図面を含めて「本件明細
書」という。）の【００３４】【００３６】【００５９】等の記載を踏ま
、 、
えれば、請求項１の記載における「該ワイヤ表面に異方性磁界の１．５
25 倍以上の円周方向磁界を発生させるのに必要な電流強度以上」という記
載中の「異方性磁界」は、
「基板上に設置された状態のワイヤの異方性磁
界」の意味であるが、請求項１の記載における「前記磁性ワイヤは、１
０Ｇ以下の異方性磁界を有し」という記載中の、
「異方性磁界」は、材料
の特性であり、「十分に長い状態のワイヤの「異方性磁界」」の意味であ
ることは明らかである。
5 したがって、磁性ワイヤが１０Ｇ以下の（十分に長い状態の物性値と
しての異方性磁界）を有する構成は、本件特許の明細書の発明の詳細な
説明に記載されたものであると認められる。
ウ 無効理由１－２
請求人（原告）の主張
10 請求項１は、超高速スピン回転現象による軸方向の磁化変化以外の現
象がわずかに含まれている現象を取り出す、つまり、軸方向の磁化変化
のみを実質的に取り出すとの意味ではなく、超高速スピン回転現象によ
る軸方向の磁化変化以外の現象を全く含まない現象を取り出す、つまり、
「その時に生じる超高速スピン回転現象による前記ワイヤの軸方向の磁
15 化変化のみを純粋にコイル出力として取り出し」という文言どおりの意
味と解される。
しかしながら、本件特許の発明の詳細な説明には、
「その時に生じる超
高速スピン回転現象による前記ワイヤの軸方向の磁化変化のみを純粋に
コイル出力として取り出」す手段又は方法が具体的に記載されておらず、
20 そのようなものが技術常識であったともいえないから、本件発明１は、
発明の詳細な説明において発明の課題が解決できることを当業者が認識
できるように記載されておらず、発明の詳細な説明において記載された
範囲を超えている。
「磁化変化」だけを純粋に検出したコイル電圧は、
「磁化変化」に起因
25 する電圧だけを含むと理解されるし、それ以外の意味に理解することは
できない。
「磁化変化」に起因する電圧と、熱雑音に起因する電圧とは異
なるものであるから、
「磁化変化」に起因する電圧だけを含むコイル電圧
は、熱雑音に起因する電圧を含まないと理解するし、それ以外の趣旨に
理解することはできないから、信号としての磁化変化のみを検出すると
いう表現と、出力電圧にノイズとして熱雑音が含まれることとは矛盾し
5 ているとしか理解できない。
判断
「熱雑音」とは、物質内の電子の不規則な熱振動によって生じる雑音
であるところ、これは絶対零度という極限状態（Ｔ→０）に冷却しない
限り、完全に排除することができないものであり、こうした極限状態に
10 該当しない環境において使用される本件発明の「磁気センサ」において、
コイル電圧は、熱雑音に起因する電圧を含まず、それ以外の趣旨に理解
することはできない旨の請求人（原告）の主張は、熱力学、統計力学を
無視した主張である。
請求項１の「超高速スピン回転現象による前記ワイヤの軸方向の磁化
15 変化のみをコイル出力として取り出し」との記載について、軸方向の磁
化変化のみを純粋にコイル出力として取り出すとの意味であるとの請求
人（原告）の解釈は、誤った解釈である。熱力学・統計力学を含む物理
学の法則を踏まえつつ、請求項１の全体の記載も含めて上記記載を理解
しようとすれば、上記記載において「のみ」という表現を用いたのは、
20 全体として、「９０度磁壁の移動による磁化回転」現象に比較して、「超
高速スピン回転現象による前記ワイヤの軸方向の磁化変化」が支配的な
領域を用いることにより、もっぱら「超高速スピン回転現象による前記
ワイヤの軸方向の磁化変化」
「をコイル出力として取り出し」の意味であ
ることは、理科系の素養と常識を有する当業者には明らかである。
25 エ 無効理由１－３－２
請求人（原告）の主張
請求項１の関係式（１）について、請求項１の全範囲で正弦関数関係
が成立するというためのデータが不足しているから、請求項１に記載さ
れた発明特定事項を備える磁気センサでは、常に、関係式（１）が成り
立つことについて、当業者が認識できる程度に本件明細書の発明の詳細
5 な説明に記載されたものとはいえない。
判断
ａ 請求項１においては、「前記表面磁区内のワイヤ軸方向の磁界によ
り軸方向に傾斜した円周方向スピンを超高速に一斉回転させて、その
時に生じる超高速スピン回転現象による前記ワイヤの軸方向の磁化変
10 化のみをコイル出力として取り出し、関係式（１）を使って磁界Ｈに
変換する」と記載されているから、「コイル出力」は、「超高速スピン
回転現象」に結び付いた「sin（πＨ/２Ｈｍ）」に比例するものだけに
限定されていることは明らかである。
また、
「コイル出力」が、ワイヤの長さＬ、ワイヤの直径Ｄ、パルス
15 電流の表皮深さｐ、コイルの巻き数Ｎｃ、パルス周波数ｆに比例する
ことは明らかであり、これらのパラメータは、上述の正弦関数関係と
は無関係な因子である。
そうすると、本件発明に係るサポート要件については、
「コイル出力」
が正弦関数関係を充足するような実験事実が少なくとも一つ存在する
20 ことを確認できれば、当該要件は満たされるというべきであって、た
とえその実験データが一つであったとしても、正弦関数関係の成立が
確認された以上、その実験データでは不足であるということにはなら
ない。
ｂ パルス電流の周波数について検討すると、正弦関数関係が明確に認
25 識できる図３に加えて、パルス周波数とコイル出力電圧の関係を示す
図４のグラフが少なくとも０．５ＧＨｚから４．０ＧＨｚの範囲で相
当の強度が得られていることが開示されており、図４のグラフの形状
を説明するための合理的定性的な説明が本件明細書の【００５６】か
ら【００５７】に開示されているから、０．５ＧＨｚから４．０ＧＨ
ｚの範囲でも正弦関数関係が成立するだろうとの合理的な期待が当業
5 者には得られる程度の記載があるということができる。また、請求人
（原告）は「本件特許の発明の詳細な説明には、図３のグラフにプロ
ットされているデータを取得するための条件すら、当業者が理解でき
る程度に明確に記載されてはいない。 とも主張しているが、
」 正弦関数
関係を示すための実験としては、当業者に過度の試行錯誤を要するよ
10 うな事情は認められない。
次に、本件明細書の【００４０】【００４１】【００５６】及び【０
、 、
０５７】等の記載を参酌すると、パルス周波数ｆを十分に高くするこ
とにより表面磁区の厚みよりも表皮深さを薄くすることにより（表皮
深さは周波数の平方根の逆数に比例する） 表面スピンの一斉回転を惹
、
15 起せしめることができ、しかし、パルス周波数ｆを大きくしすぎると、
高速化に伴って渦電流が増加しスピン回転を抑制するようになり、さ
らに５ＧＨｚ近くまでパルス周波数を高めると、スピンの歳差運動や
スピン共鳴現象が発生し始め、各スピンは交換作用力に打ち勝って回
転を始めて、コイル出力電圧が低下するから、したがって、最適周波
20 数域が存在し、それは０．５ＧＨｚから４ＧＨｚであることが理解で
きる。また、本件明細書の【００４３】には「微弱で高速な信号をコ
イルで検知するためには、微細コイルが必要である。単位長さ当たり
のコイルピッチを３０μｍから１０μｍ以下としコイル内径を１５μ
ｍ以下とし、磁性ワイヤとコイルとの間隔をコイル式ＭＩセンサの１
25 ０μｍから３μｍ以下として、ワイヤとコイルとの電磁結合を強めて、
コイル数Ｎに比例した出力電圧を得ることに成功した。 との記載があ
」
るように、コイルピッチの特定及びコイル内径の特定は、信号強度を
高めるためであり、正弦関数関係を生じるＧＳＲ現象にとって本質的
なパラメータではないことは明らかである。
したがって、ＧＳＲ現象を生じさせるためには、基本的にパルス周
5 波数のみによることは明らかであるから、パルス周波数以外の条件を
「
どのように変化させればパルス周波数をギガヘルツオーダーに高める
ことによってＧＳＲ現象が生じるか、どういう場合にＧＳＲ現象が起
き、どういう場合にＧＳＲ現象が起きないかを、当業者は理解困難で
ある」との請求人（原告）の主張は、ＧＳＲ現象がパルス周波数を本
10 質的な発生条件とすることを無視したものであり、失当であって、理
由がない。
以上のとおりであるから、前記ａの判断とは異なり、請求項１がＧ
ＳＲ現象を示すものだけに限定されていないという立場からみても、
本件特許の特許請求の範囲の記載は、サポート要件を満たしている。
15 したがって、無効理由１－３－２も理由がない。
オ 無効理由１－４
請求人（原告）の主張
請求項１には、①磁性ワイヤに関して異方性磁界が１０Ｇ以下である、
②パルス電流の周波数が０．５Ｇ～４ＧＨｚである、③パルス電流の強
20 度が異方性磁界の１．５倍以上の円周方向磁界を発生させる強度である、
④コイルピッチが１０μｍ以下、かつ、コイル内径が２５μｍ以下であ
る、との数値限定を備えるところ、これらの構成と効果の関係が発明の
詳細な説明において当業者に理解できるように記載されておらず、請求
項１に係る発明は、発明の詳細な説明の課題を解決できるものであると
25 はいえず、また、各数値範囲の臨界的意義が不明である。
判断
ａ 磁性ワイヤに関して、異方性磁界が１０Ｇ以下である点について
本件明細書の【０００７】の「異方性磁界を大きくすると透磁率 μ
が１０００程度と著しく小さくなり、感度が大きく低下してしまう。」
と【００５５】の記載等から、異方性磁界を１０Ｇ以下とすることは、
5 微弱な信号をできるだけ大きくして感度を向上させるための条件とし
て技術上の意義があることを認識できることは明らかである。
ｂ パルス電流の周波数が０．５～４ＧＨｚである点について
本件明細書の【００５６】及び【００５７】の各記載、並びにパル
ス電流の周波数とコイル出力電圧（センサ出力）との関係を示す図４
10 から、おおよそ２～３ＧＨｚでコイル出力電圧が最大となり、そこか
ら離れるにつれて出力が低下していることが読み取れることから、請
求項１の「０．５～４ＧＨｚ」という値が、超高速スピン回転現象（Ｇ
ＳＲ現象）を発現させ、そのセンサ出力の強度を大きくする条件とし
て技術上の意義があることを認識できることは明らかである。
15 請求人（原告）は、本件特許の明細書には、パルス周波数が「ｆ＝
１／２ｄｔ」で定義されているところ、当該定義によるパルス周波数
と電流の表皮深さとの関係を具体的に開示する記載はなく、パルス周
波数を０．５ＧＨｚ以上にしたときに、電流の表皮深さが１μｍ以下
になることの技術的な意味を当業者に理解できるように記載されてい
20 るとはいえないとも主張するが、表皮深さが、 「表皮深さ δ＝
次式 （２
ρ／ωμ）1/2」
（ここで、ρ は抵抗率、μ は透磁率、ω は正弦波電流
の角周波数をそれぞれ表す。 で求められることが技術常識であること
）
について両当事者に争いはないところ、パルス周波数ｆ＝１／２ｄｔ
が大きくなればフーリエ成分として ω の高周波成分が多くなること
25 は明らかであるから、ｆ＝１／２ｄｔが大きくなれば電流の表皮深さ
が小さくなることは自明であり、当業者が前記周波数の数値範囲の限
定の技術的意味を理解できないとは認められない。
ｃ パルス電流の強度が異方性磁界の１．５倍以上の円周方向磁界を発
生させる強度である点について
「異方性磁界」とは、当該値以上の磁場であれば、スピンが磁場の方
5 向にそろうことを意味しているのであるから、
「異方性磁界の１．５倍
以上」ということは、スピンが十分に同じ方向にそろうように、異方
性磁界よりも十分大きな磁場が掛けられるようにという意味であるこ
とは、当業者には明らかである。このことは、本件明細書の【００８
２】において、
「パルス電流の強度は、５０ｍＡ以上としてワイヤ表面
10 にＨｍの１．５倍以上の十分大きな円周磁界Ｈθ を発生させて表面ス
ピンの一斉回転を実現した。 と述べられていることとも合致するもの
」
である。
ｄ コイルピッチが１０μｍ以下、かつ、コイル内径が２５μｍ以下で
ある点について
15 コイル内径が２５μｍ以下であることは、少なくとも小型化に寄与
するので、本件明細書に当該限定をすることの意義について特段の説
明がなくとも、発明が記載されていないことにはならない。
なお、
【００６０】の記載からも明らかなように、コイルピッチが小
さくなれば、単位長さ当たりのコイル巻き数は増えるから、出力電圧
20 が大きくなることは自明である。
ｅ 臨界的意義について
数値範囲の境界に臨界的意義がなくとも、当該数値限定の技術上の
意義を認識できれば発明を認識できるから、数値限定を伴う発明がサ
ポート要件を充足するか否かの判断において、数値限定の技術上の意
25 義が理解できることは要するとしても、それ以上に数値の境界に臨界
的意義があることまでを要しないことは、自明のことである。したが
って、臨界的意義を要するとする請求人（原告）の主張は、失当であ
って採用できるものではない。
請求人（原告）は、数値限定発明について、同質の効果を奏する先
行技術がある場合に、数値の境界に臨界的意義がないと進歩性が欠如
5 するとの判断が示されることがあることと混同していると思われる。
無効理由２（明確性要件違反）（無効理由２－５）
ア 請求人（原告）の主張
請求項１の「異方性磁界」について、本件明細書においては、
「磁性ワイ
ヤのコア磁区における磁壁移動が終了した後で、磁性ワイヤの表面磁区に
10 おけるスピン回転が開始するときの磁界強度」と定義されているところ、
これに従うと、「異方性磁界」は、「超高感度マイクロ磁気センサ」の磁性
ワイヤの中で生じている現象としてはあり得ないタイミングで印加され
る磁界強度として定義されることになり、当業者が理解することができな
いものであるから、「異方性磁界」の定義が不明確である。
15 イ 判断
学術用語である「異方性磁界Ｈｋ」は、磁気異方性を有する物質におい
て、磁化容易軸方向に磁化を揃えようとする磁界が存在していると考えた
場合の等価的な仮想的磁界のことであって、この仮想的な磁界の下での磁
化の向きによって定まる物質内部のエネルギーが磁気異方性エネルギー
20 と等価となるという条件から求められる仮想的な磁界のことであり、確立
した学術用語である。
ところが、本件明細書の【００２１】には、
「磁化曲線において、急峻な
立上域は磁壁移動による磁化過程で、緩やかに増加する域は磁化回転によ
る磁化過程である。磁化回転が始まる磁界強度を異方性磁界Ｈｋと定義す
25 る。」との記載があるので、本件特許における「異方性磁界」の意味が確立
した上記技術用語と異なるものであるかについて検討することが必要と
なるところ、磁化曲線の直線部分の外挿線と「磁化＝飽和磁化」の直線の
交点から異方性磁界を求めること、すなわち、
「異方性磁界Ｈｋ＝Ｍｓ／χ
ｏ、Ｍｓは飽和磁化、χｏは磁化曲線の直線部分の傾き）」は、日本磁気学
会編「磁気便覧」
（丸善、平成２８年１月３０日発行、 ４９５－４９６、
ｐ．
5 ｐ．４９９－５００）等から、技術常識（以下「技術常識Ｂ」という。）で
あると認められる。
無効理由３（実施可能要件違反）
ア 請求人（原告）の主張
本件明細書には、「超高速スピン回転現象による前記ワイヤの軸方向の
10 磁化変化のみをコイル出力として取り出し」という技術的手段を具現すべ
き材料、装置、工程等が明瞭に記載されているとはいえず、また、
「その時
に生じる超高速スピン回転現象による前記ワイヤの軸方向の磁化変化の
みを純粋にコイル出力として取り出し」との事項は、本件特許の出願時に
おいて技術常識であったとはいえない。したがって、
「超高速スピン回転現
15 象による前記ワイヤの軸方向の磁化変化のみをコイル出力として取り出
し」という技術的手段を具現すべき材料、装置、工程等を、出願時の技術
常識に基づいて当業者が理解できるとは到底いえないから、抽象的又は機
能的に記載された技術的手段を含む本件発明１を、当業者が実施すること
ができる程度に明確かつ十分に記載されたものに該当するとはいえず、本
20 件発明３ないし７も同様である。
イ 判断
請求人（原告）の主張する無効理由３は、請求項１の「その時に生じる
超高速スピン回転現象による前記ワイヤの軸方向の磁化変化のみをコイ
ル出力として取り出し」との記載を「その時に生じる超高速スピン回転現
25 象による前記ワイヤの軸方向の磁化変化のみを純粋にコイル出力として
取り出し」と解釈することを前提とするものであるが、このような解釈が
誤っていることは、前記 ウ のとおりであるから、請求人（原告）の主
張は失当であり、理由がない。
したがって、無効理由３によっては、本件発明１、３ないし７について
の特許を無効とすることはできない。
5 ４ 取消事由
サポート要件違反の判断の誤り（取消事由１）
実施可能要件違反の判断の誤り（取消事由２）
明確性要件違反の判断の誤り（取消事由３）
第３ 当事者の主張
10 １ 取消事由１（サポート要件違反の判断の誤り）
原告の主張
ア 「ＧＳＲ現象」が新現象を発見した基本発明であるとの前提で各無効理
由を判断したことの誤り
前記第２の３ のとおり、本件審決は、①磁性ワイヤが「円周方向ス
15 ピン配列を持つ表面磁区と軸方向にスピン配列を持つ中央部コア磁区の
２相の磁区構造を有してな」るという事項、②磁性ワイヤに通電するパ
ルス電流の「周波数は０．５ＧＨｚ～４．０ＧＨｚで」あるという事項、
③パルス電流が「該ワイヤ表面に異方性磁界の１．５倍以上の円周方向
磁界を発生させるのに必要な電流強度以上」とされる事項、④「前記磁
20 性ワイヤに前記パルス電流を通電することによって、前記表面磁区内の
ワイヤ軸方向の磁界により軸方向に傾斜した円周方向スピンを超高速に
一斉回転させて、その時に生じる超高速スピン回転現象による前記ワイ
ヤの軸方向の磁化変化のみをコイル出力として取り出し、関係式（１）
を使って磁界Ｈに変換する」という事項を挙げて、本件発明のＧＳＲ現
25 象を利用したセンサ（ＧＳＲセンサ）がＭＩセンサの先行技術に比較し
て本質的構成である旨判断した。
しかし、①の２相の磁区構造を有する磁性ワイヤについては、本件出
願前に公刊されたＭＩセンサに関する文献（甲１３）において、
「ＭＩ現
象の基本原理はアモルファスワイヤ表面の円周方向のスピン配列構造に
ある」と記載されているように、ＭＩセンサに共通する事項である。ま
5 た、③のパルス電流が所定の強度以上であるという点について、本件明
細書には、
「パルス電流の強度は、５０ｍＡ以上としてワイヤ表面にＨｍ
の１．５倍以上の十分大きな円周磁界Ｈθを発生させて表面スピンの一
斉回転を実現した。 、
」 「望ましくは７０ｍＡから１５０ｍＡ」 【００８
（
２】）と記載されているところ、ＭＩセンサにおいても、８０ｍＡ（甲１
10 ２・
【００２３】 、１５０ｍＡ（甲７・
） ［００３３］）のパルス電流が用い
られているのであるから、ＭＩセンサにも共通する事項である。
このため、ＧＳＲ現象の特徴となり得る点は、②と④を見出した点に
あるが、以下の 及び のとおり、これら２点によってはＭＩセンサが
基礎とするＭＩ現象（なお、原告は、
「ＭＩ効果」というが、以下、本件
15 審決が用いる「ＭＩ現象」という用語で便宜統一することとする。）とＧ
ＳＲセンサが基礎とするＧＳＲ現象を区別することはできない。
ａ 本件出願日前に出願された、発明の名称を「磁気検出装置」
（ＭＩセ
ンサ）とする国際出願（甲７。以下「甲 7 文献」という。）において、
「本発明に係るパルス電流の換算周波数は０．３～３ＧＨｚさらには
20 ０．４～２．０ＧＨｚであると好ましい」［００１７］とあるとおり、
従来から、ＭＩセンサにおいても周波数がギガヘルツオーダーのパル
ス電流を用いており、しかも、甲７文献の「換算周波数」の定義（ｆ
＝１／４Δｔ）は、本件特許における「パルス周波数」の定義（ｆ＝
１／２ｄｔ）とは異なるところ、甲７文献の「換算周波数」における
25 「０．３～３ＧＨｚ」及び「０．４～２ＧＨｚ」は、本件特許におけ
る「パルス周波数」の「０．６～６ＧＨｚ」及び「０．８～４ＧＨｚ」
にそれぞれ相当するものであって、本件特許のパルス電流の周波数と
ほぼ完全に重複するものである。また、本件出願日前に出願されたＭ
Ｉセンサに係る特許出願（甲１２）における「周波数０．３～１．０
ＧＨｚ」
（【００２３】 は、
） 本件特許における「パルス周波数」 「０．
の
5 ６ＧＨｚ～２．０ＧＨｚ」に相当する。さらに、本件出願前に公刊さ
れたＭＩセンサに係る文献（甲１３）には、ＭＩ出力とパルスの急峻
性の関係について、
「ワイヤのインピーダンスの虚部の変化は、０．５
ＧＨｚから０．８ＧＨｚの間で最大となる」と記載されているところ、
本件特許における「パルス周波数」でいえば「１．０ＧＨｚから１．
10 ６ＧＨｚの間で最大となる」ことであり、従来技術であるＭＩセンサ
においても、本件発明におけるパルス電流の周波数に係る数値限定範
囲（０．５ＧＨｚ～４．０ＧＨｚ）内でコイル出力が最大となる場合
があることを示すものである。
以上によれば、ＭＩ現象パルス電流の周波数がギガヘルツオーダー
15 （０．５ＧＨｚ～４．０ＧＨｚ）であることによっては、従来技術で
あるＭＩ現象とＧＳＲ現象を区別することはできない。
ｂ パルス電流の周波数がギガヘルツオーダー（０．５ＧＨｚ～４．０
ＧＨｚ）であることによってＭＩ現象とＧＳＲ現象を区別することは、
本件明細書の図４の記載と矛盾するものである。すなわち、本件明細
20 書には、ＭＩセンサにつき、
「パルス周波数を０．２ＧＨｚから０．５
ＧＨｚへと増加すると出力が２倍程度向上するが、それ以上の高周波
では出力が頭打ちとなり減少する」【００１０】
（ ）との記載があり、以
下のとおり、図４が開示されている。
（図４）

原告は、ＭＩセンサが図４のとおりに挙動するものと認めるものでは
ないが、仮に、同じように周波数がギガヘルツオーダーのパルス電流が
印加された場合に、図４の（Ａ）のようにＧＳＲ現象が生じる例と、図
４の（Ｂ） （Ｃ）の比較例のようにＧＳＲ現象が生じない例があるとす
、
15 るならば、周波数がギガヘルツオーダーのパルス電流が印加されたとい
うこと以外にも、ＧＳＲ現象が生じるために必要なパラメータがあると
いうことになるが、本件明細書には、周波数がギガヘルツオーダーであ
るパルス電流を印加した以外のＧＳＲ現象が生じるために必要となる本
質的なパラメータについては全く説明がない。
20 本件明細書の図３は、以下のとおり、ＭＩセンサに関して原告が本件
出願前に出願した、発明の名称を「超高感度マグネトインピーダンスセ
ンサ」とする特許出願（甲１２。以下「甲１２文献」という。）の図４と
酷似している。
（本件明細書の図３） （甲１２の図４）
原告は、本件発明であるＧＳＲセンサと称する磁気センサの磁場変化
に対する出力が正弦関数関係を示すものであると認めるものではないが、
5 仮に、本件審決が判断するように、本件明細書の図３から「正弦関数関
係が明確に認識できる」というものであれば、従来技術であるＭＩセン
サにかかる甲１２文献の図４からも正弦関数関係を明確に認識できるこ
とになり、しかも、前記 ａのとおり、甲１２文献のＭＩセンサは、Ｍ
Ｉセンサにギガヘルツオーダーのパルス周波数の電流を印加したもので
10 あるから、このことは、従来技術であるＭＩセンサにおいても、正弦関
数関係を明確に認識できる出力が得られていたことを示すものである
（正弦関数関係が明示されていないのは、実際に、コイル式ＭＩセンサ
によって外部磁界を測定する場合においては、測定時の様々なノイズ等
の影響等を考える必要があり、直線（比例関係）で計算するほうが計算
15 が容易であるため、直線（比例関係）として近似できる範囲のみを磁気
センサの有効な測定範囲として使用しているにすぎない。 。
）
したがって、正弦関数関係を示す出力が確認できることによっては、
ＭＩ現象とＧＳＲ現象を区別することはできない（なお、コイル式ＭＩ
センサにおける正弦関数関係のグラフについては、甲１２文献の図４の
ほか、甲１３の図１８、甲１５の図９も参照）。
本件明細書は、パルス電流を通電したときに、
「ＭＩセンサは９０度磁
壁の移動による」磁化回転を検知するのに対して、ＧＳＲ現象に基づく
ＧＳＲセンサは、表面磁区内のスピン回転のみを純粋に検知する全く新
「
5 しい原理」【００１８】
（ ）のセンサであると説明し、従来のＭＩセンサな
いしＭＩ現象について、ＭＩ現象は、
「１ＭＨｚから３０ＭＨｚの高周波
あるいはパルス電流を通電し、二つの磁区の間にある９０度磁壁を振動
させる」【０００４】 、コイル検出型のＭＩセンサは、
（ ） 「パルス通電時に
円周方向磁界によって９０度磁壁がコア部に浸透し、軸方向磁化が円周
10 方向に回転し、軸方向の磁化の変化が起きる。 （
」 【０００５】 、
） 「技術進
歩の核心は、表面磁区とコア磁区の間に存在する９０度磁壁の高周波振
動というＭＩ現象の発見」【０００８】
（ ）等と記載して、表面磁区とコア
磁区の２相の磁区構造を有する磁性ワイヤにおいて、従来技術であるＭ
Ｉセンサは表面磁区とコア磁区の間にある９０度磁壁を移動ないし振動
15 させるのに対し、ＧＳＲセンサは表面磁区の磁気を回転させるものであ
るとの動作原理を説明して、原理的に異なる新たな物理現象であるよう
に見せかけている。
しかしながら、前記 のとおり、従来技術であるＭＩセンサにおいて
も、ギガヘルツオーダーのパルス周波数の電流が印加されているのであ
20 って、
「１ＭＨｚから３０ＭＨｚの高周波あるいはパルス電流を通電」と
いうＭＩセンサの周波数の説明には誤りがある。その点を措くとしても、
コイル式ＭＩセンサは、外部磁界に関し、パルス電流が流れ始めるとき、
又はパルス電流が止まるときに生じるワイヤ表層部の磁気モーメントの
回転を検出コイルにより検出していると考えられており、高周波のパル
25 ス電流を用いることにより、表皮効果によって円周方向の磁界を磁性ワ
イヤ表層部（表面磁区）だけに加え、磁気ノイズの原因となる磁性ワイ
ヤの内部（コア磁区）の磁化を引き起こさないようにすることで、高感
度の磁気センサになると考えられている（甲３２、１０２）。また、ＭＩ
センサより前世代のＦＧセンサ等は、磁壁移動が主となって動作するた
め、パルス電流のような非常に短時間の電気信号による応答を得ること
5 はできないが、ＭＩセンサにおけるＭＩ現象は、磁壁移動がなく、ワイ
ヤ表層部の磁気モーメントの回転のみで動作するためパルス応答が可能
であり、消費電力の少ない小型の磁気センサとすることが容易であると
考えられている（甲１２０）。
このように、コイル式ＭＩセンサは、９０度磁壁の移動ないし振動に
10 よる磁化回転を検出するものと考えられておらず、検出コイルは、磁性
ワイヤの表面磁区の磁気モーメントの回転を検出するものと考えられて
おり、本件特許におけるＧＳＲセンサが基礎とするＧＳＲ現象の動作原
理の説明と同様である。
したがって、ＭＩセンサが基礎とするＭＩ現象とＧＳＲセンサが基礎
15 とするＧＳＲ現象は、区別して理解することができない。
以上によれば、本件審決が認定した本件事項によっては、ＭＩセンサ
が基礎とするＭＩ現象とＧＳＲセンサが基礎とするＧＳＲ現象は区別す
ることができず、「超高速スピン回転現象（ＧＳＲ現象）」なるものは、
ＭＩ現象と「原理的に異なる物理現象」であると実証されたものではな
20 いから、本件審決は、無効理由の判断の前提において誤りがある。
イ 記載要件の立証基準を緩和した無効理由の判断手法の誤り
特許の記載要件（サポート要件、明確性要件、実施可能性要件）は、発
明を公開する代償として一定期間にわたり発明者に当該発明の実施につ
き独占的権利を付与するという特許制度の根幹から導かれるものであり、
25 仮に、その特許に係る発明が新現象を発見した基本発明であるとしても同
じである。本件審決は、本件特許が技術的に価値のある「新現象を発見し
た基本発明」に係るもの、又はその可能性を否定することができないとい
う誤った前提の下で、特許の記載要件の立証基準が緩和されると解釈し、
記載要件の不備をあえて看過したものであり、判断手法において誤りがあ
る。
5 仮に、ＧＳＲ仮説が正しいという前提に立つとしても、特許の記載要件
の立証基準は緩和されるものではなく、むしろ「新現象を発見した基本発
明」であるということが理解できるように、具体的な実験結果に基づいて
発明の記載、開示がされていなければならないが、本件審決は、ＧＳＲ仮
説が正しいことを所与の前提として各無効理由を判断しており、誤りであ
10 る。
なお、本件審決は、
「ＧＳＲ仮説」が正しいことの論拠として、①ＧＳＲ
仮説に対する国際的な学術的評価、②原告が「超高速スピン回転現象（Ｇ
ＳＲ現象）」と称される現象の存在自体について明示的に争っていないこ
とを挙げるが、①については、被告の代表者による論文又は学会発表であ
15 って第三者による追試等は含まれておらず、②については、原告は本件無
効審判の段階から、ＧＳＲ現象の発現条件の不足を無効理由の１つとして
主張し、ＧＳＲ現象の存在自体に疑問を呈し争っていたのであるから、本
件審決の判断には誤りがある。
ウ 本件明細書には、ＭＩ現象とは異なるＧＳＲ現象の発現条件が理解でき
20 る記載ないし開示が不足していること
正弦関数関係の成立が確認されたとしても、ＭＩ現象とは全く異なる
新しい原理に基づくＧＳＲ現象を裏付ける実験データであるとはいえな
い。前記ア 及び のとおり、本件明細書の図４のパルス電流の周波数
がギガヘルツオーダーであること、図３の出力電圧が外部磁場の変化に
25 伴って正弦関数として変化する（超高速スピン回転現象による軸方向の
磁化変化をコイル出力として取り出し、正弦関数を含む関係式（１）を
使って磁界Ｈに変換する）ことによっては、ＭＩ現象とは全く異なる新
しい原理に基づくＧＳＲ現象を示していると断定できる情報にはなって
おらず、この点を措くとしても、本件明細書には、正弦関数関係の成立
を示す実験データは、パルス周波数が２ＧＨｚのパルス電流に関する１
5 点しかなく（図３）、パルス電流の周波数を０．５ＧＨｚ～４．０ＧＨｚ
の範囲で変更した場合に、その範囲内の全ての周波数で正弦関数関係が
成立することを示すものではない。
また、前記ア のとおり、本件明細書には周波数以外の条件をどのよ
うに変化させればＧＳＲ現象が生じるかについて当業者が理解できるよ
10 うな記載はない。
被告は、
「表皮深さｐ＜表面磁区の厚みｄ」を確保することがＧＳＲ現
象の発現条件であると主張するが、請求項１には「表皮深さｐ」や「表
面磁区の厚みｄ」という用語は記載もなければ、両者の大小関係につい
ての記載も示唆もない。本件特許が「ＭＩセンサの１００倍程度の性能
15 向上を実現する磁気センサ原理と具現化条件を見出」
（【００１４】 した
）
ものであり、
「表皮深さｐ＜表面磁区の厚みｄ」を確保することがＧＳＲ
発現の条件であるならば、請求項にこうした発現条件の記載があって然
るべきであって、被告の上記主張は、特許の請求項に基づかないもので
ある。また、本件明細書には、
「表皮深さｐ＜表面磁区の厚みｄ」とする
20 ことが「望ましい」とされ（【００８３】 、
） 「表皮深さｐ＜表面磁区の厚
みｄ」を確保することがＧＳＲ現象の発現のための必須条件とされてい
ないから、被告の上記主張は、本件明細書の記載と矛盾するものであり、
本件特許に基づかない主張であって、主張の根拠を欠いている。
この点をひとまず措くとしても、本件明細書には、前記第２の３ の
25 本件審決が認定した４つの事項のうち、①ないし③の条件が全て充足さ
れたとしても、必然的に「表皮深さｐ＜表面磁区の厚みｄ」という条件
が充たされることについての実験データの開示や説明もない。そうとす
れば、本件特許は、請求項において、発明の詳細な説明に記載された発
明の課題を解決するための手段が反映されていないため、発明の詳細な
説明に記載した範囲を超えて特許を請求することになる場合に該当する
5 から、サポート要件を欠く。
以上のとおり、本件明細書には、ＭＩ現象とは全く異なる新しい原理
に基づくというＧＳＲ現象の発現条件が理解できるような記載・開示が
不足しており、本件発明は、ＧＳＲ現象の発現条件が不足しているから、
本件特許はサポート要件を充足しない。
10 エ 数値範囲の全体にわたって発明の効果を奏するものとはいえないこと
本件特許は、請求項１において「周波数は０．５ＧＨｚ～４．０ＧＨｚ
で」といった数値限定を行った特殊パラメータ特許と評価されるものであ
り、こうした数値限定を行ったことの技術的意義と発明の効果との関係が
明細書に記載されている必要があるところ、本件明細書には、２ＧＨｚの
15 周波数の実施例しか記載されておらず、こうした実施例の記載からは、本
件特許の請求項１に記載された数値の範囲内であれば、ＧＳＲ現象が生じ
るのかを、従来技術であるＭＩ現象と区別して理解することはできないし、
また、本件明細書からは、本件特許の請求項の範囲内であれば、いかなる
機序（メカニズム）によりＧＳＲ現象が生じるのかを、従来技術であるＭ
20 Ｉ現象と区別して理解することもできないから、本件特許はサポート要件
を充足しない。
オ 「１０Ｇ以下の異方性磁界を有する磁性ワイヤ」の構成は明細書の発明
の詳細な説明に記載されたものではないこと
請求項１は、「基板上に導電性を有する磁界検出用磁性ワイヤとそれに
25 巻回した周回コイルとワイヤ通電用の電極２個とコイル電圧検出用電極
２個を設置した磁界検出素子および前記磁性ワイヤにパルス電流を流す
手段とパルス電流を流した時に生じるコイル電圧を検知する回路とコイ
ル電圧を外部磁界Ｈに変換する手段とからなる磁気センサにおいて、前記
磁性ワイヤは、１０Ｇ以下の異方性磁界を有し、かつ円周方向スピン配列
を持つ表面磁区と軸方向にスピン配列を持つ中央部コア磁区の２相の磁
5 区構造を有してなり、前記磁性ワイヤに通電するパルス電流は、該周波数
は０．５ＧＨｚ～４．０ＧＨｚで、該ワイヤ表面に異方性磁界の１．５倍
以上の円周方向磁界を発生させるのに必要な電流強度以上とし、
・・・」と
の発明特定事項であるところ、「基板上に導電性を有する磁界検出用磁性
ワイヤとそれに巻回した周回コイルとワイヤ通電用の電極２個とコイル
10 電圧検出用電極２個を設置した磁界検出素子」における「磁性ワイヤ」は、
「基板上に・・・磁性ワイヤと・・・周回コイルと・・・電極２個と・・・
電極２個を設置した磁界検出素子」とあるから、基板上において磁界検出
素子に設置されたものであり、その直後の「前記磁性ワイヤにパルス電流
を流す手段とパルス電流を流した時に生じるコイル電圧を検知する回路
15 とコイル電圧を外部磁界Ｈに変換する手段とからなる磁気センサ」におけ
る「前記磁性ワイヤ」は、
「磁気センサ」において「パルス電流を流す」べ
き客体として記載されているから、基板上において磁界検出素子に設置さ
れたものである。そうすると、本件特許の請求項１の「前記磁性ワイヤは、
１０Ｇ以下の異方性磁界を有し」という記載に含まれる「前記磁性ワイヤ」
20 は、その直前に記載されている「前記磁性ワイヤ」及びその前の「基板上
に通電性を有する磁界検出用磁性ワイヤとそれに巻回した周回コイルと
ワイヤ通電用の電極２個とコイル電圧検出用電極２個を設置した磁界検
出素子」に含まれる「磁性ワイヤ」と同一の意味を有するものを解される
から、
「前記磁性ワイヤは、１０Ｇ以下の異方性磁界を有し」における「前
25 記磁性ワイヤ」も、基板上において磁界検出素子に設置されたものである
といえる。
上記のとおり、本件特許の請求項１における「前記磁性ワイヤは、１０
Ｇ以下の異方性磁界を有し」なる記載の「前記磁性ワイヤ」は、
「基板上に
設置された後の磁性ワイヤ」を指すものであり、したがって、当該記載に
おける「異方性磁界」 「基板上に設置された状態のワイヤの異方性磁界」
が
5 の意味であることは一義的に明確であるから、本件発明は、基板上に設置
された磁性ワイヤが１０Ｇ以下の異方性磁界を有するという構成を含む
ものといえるところ、本件明細書の発明の詳細な説明には、そのような構
成は開示されていないから、本件特許はサポート要件を充足しない。
カ 本件明細書の発明の詳細な説明には超高速スピン回転現象によるワイヤ
10 軸方向の磁化変化のみを純粋にコイル出力として取り出す手段等は記載
されておらず、技術常識でもないこと
本件特許の請求項１は、「超高速スピン回転現象による前記ワイヤの
軸方向の磁化変化のみをコイル出力として取り出し」との発明特定事項
を含むところ、本件明細書には、
「同じ表皮効果でもＭＩセンサは９０度
15 磁壁の移動による磁化回転を検知するが、本発明センサは表面磁区内の
スピンの回転のみを純粋に検知する全く新しい原理である。 （
」 【００１
８】 、ＧＳＲセンサにおける「コイル出力電圧の原因としては、９０度
）
磁壁の移動による磁化回転と表面磁区のスピン回転が考えられる。 【０
」
（
０３９】）との記載があり、こうした記載からすると、ＧＳＲセンサにお
20 いても、９０度磁壁の移動による磁化回転」 「表面磁区のスピン回転」
「 と
のいずれもが「コイル出力電圧の原因」となると考えられるが、本件明
細書には、コイル出力電圧から、
「表面磁区のスピン回転」に起因する電
圧のみを取り出す手段又は方法か、あるいは「９０度磁壁の移動による
磁化回転」に起因する電圧を除去することを可能とする手段又は方法は
25 記載されていないし、また、そうした手段又は方法が本件出願時の技術
常識であったともいえないから、本件特許は、サポート要件を充足しな
い。
なお、本件審決は、前記第２の３ ウ のとおり、原告の主張を「熱
雑音」に関する主張だけであると誤解した上で判断しているが、判断の
遺漏である。また、特許請求の範囲には「超高速スピン回転現象による
5 前記ワイヤの軸方向の磁化変化のみをコイル出力として取り出し」と記
載されているにもかかわらず、これを字義通り「純粋に」と捉えるので
はなく「支配的」又は「もっぱら」などとその程度を低減して解釈する
ことは、不当な解釈であって、この点でも本件審決の判断は誤りである。
被告の主張
10 ア ＧＳＲ現象を発現するための条件について
ＧＳＲ現象を発現するための条件は、「表皮深さｐが表面磁区の厚さ
ｄよりも小さくする」ことであり 【００３８】 、
（ ） その具体的方法として、
①「円周方向スピン配列を持つ表面磁区と軸方向にスピン配列を持つ中
央部コア磁区の２相の磁区構造を有してなる」という事項、②磁性ワイ
15 ヤに通電するパルス電流が「該周波数は０．５ＧＨｚ～４．０ＧＨｚで」
あるという事項、③「該ワイヤ表面に異方性磁界の１．５倍以上の円周
方向磁界を発生させるのに必要な電流強度以上」のパルス電流を流すと
いう事項であり（【００４０】ないし【００４２】 、これらの事項によっ
）
て、
「表皮深さｐが表面磁区の厚さｄよりも小さくする」を達成し、スピ
20 ンの一斉回転現象であるＧＳＲ現象を発現させる 【００４３】 。
（ ） その際、
ＧＨｚパルスによって表皮深さｐを小さくし、表面磁区の厚みｄを張力
処理やパルス磁界アニーリングによって厚くして、ｐ＜ｄを確保して、
９０度磁壁より内部にあるコア磁区の磁化の回転を抑制して、スピンの
回転による表面磁区内の磁化のみが回転するようにすることがＧＳＲ現
25 象の発現条件であり、こうした項目が一体となることで、請求項１の関
係式（１）の磁化依存性が生じることになる。
原告は、前記 ア 及び のとおり、本件審決が認定した本件事項の
うち、①ギガヘルツオーダーであることによってはＭＩ現象とＧＳＲ現
象は区別することができない、②正弦関数として変化することによって
は、ＭＩ現象とＧＳＲ現象は区別することができない旨主張するが、Ｇ
5 ＳＲ現象は、本件事項が密接に不可分一体となって発現するものであり、
個々の事項を取り上げて議論されるものではない。
この点を措くとしても、①に関して原告が指摘する各文献（甲７、１
２、１３）は、被告代表者がコイル式ＭＩセンサを使ってギガヘルツパ
ルス研究を開始した頃の文献であるが、正弦関数関係は確認されておら
10 ず、ＭＩセンサの範疇に属するものである。また、原告は、本件明細書
の図４に関して、周波数がギガヘルツオーダーのパルス電流が印加され
た場合に、（Ａ）のようにＧＳＲ現象が生じる例と、（Ｂ） （Ｃ）の比較
、
例のようにＧＳＲ現象が生じない例があるならば、周波数がギガヘルツ
オーダーのパルス電流が印加された以外にＧＳＲ現象が生じる必要なパ
15 ラメータが存在するはずである旨主張するが、
（Ａ）は、ＧＳＲセンサで
本件発明の４つの事項（本件事項）とマイクロコイルを一体として採用
したものであり、
（Ｂ）（Ｃ）は、甲１２文献に記載されたワイヤの off-
、
diagonal のインピーダンスの測定結果であって、この違いは、表面磁区
の厚みｄと表皮深さｐの関係において、前者はｐ＜ｄであるが、後者は
20 ｐ＞ｄの条件下で生じるものと考えられるのであって、矛盾するもので
はない。
また、ＭＩセンサにおいて、コイル出力と外部磁界の変化の関係は、
比例関係にあることは、理論的にも実験的にも裏付けられており（乙５、
１５） ＭＩセンサにおいては、
、 コイル出力と外部磁界の変化の関係は比
25 例関係であることが技術常識であって、甲１２文献、甲１３文献では、
「正弦関数関係」というこれまでのＭＩ現象の範疇では考えられないデ
ータないし現象が起きたことは記載も示唆もない（この点は、一次審決
でも、原告が指摘する甲１２文献の図４は、正弦関数関係に近い形状を
有していることは見て取れるが、正弦関数関係であることを示唆すると
まではいえず、
「外部磁界Ｈ」及び「コイル出力電圧が最大値を取る時の
5 外部磁界強度Ｈｍ」を引数に含む正弦関数に「パルス周波数ｆ」等を掛
け合わせた数式として特定されている「関係式（１）」は、引用文献のい
ずれからも示唆されるものではないと結論付けられているとおりであ
る。 。
）
原告は、前記 ア のとおり、ＧＳＲ現象とコイル式ＭＩセンサは動
10 作原理が区別することができない旨主張しているが、原告の主張は、つ
まるところ、ＧＳＲ仮説のスピン回転を磁気モーメントの回転と同義で
あり、表層部（一部はコア磁区を含む。）を表面磁区であるとすり替えた
上で主張するものであって、当を得ない。
ＧＳＲ仮説は、正弦関数特性を表面磁区内のスピン回転に着目して説
15 明したものであり、また、この仮説は、コイル電圧の周波数依存性につ
いて、ＭＩセンサの０．２Ｇピーク、コイル式ＭＩセンサの１ＧＨｚピ
ークとも異なり、２．５ＧＨｚでピークを示すことを、従来の磁気モー
メントの回転からスピン回転を想定することで説明したものである。つ
まり、磁気モーメントの回転は、大きな渦電流を伴うので高周波領域で
20 は回転が抑制されるが、電子のスピン回転は、局所的な渦電流の影響を
受けるだけで高速回転が可能となると考えられる。
仮に、ＭＩ現象とＧＳＲ現象が同じだというのであれば、ＭＩ現象に
生じる大きなヒステリシス（履歴現象）とＧＳＲ現象でのヒステリシス
の消失について説明すべきである。
25 イ 本件審決が記載要件の立証基準を緩和したとの点について
原告は、前記 イのとおり、本件審決は、ＧＳＲ仮説が基本発明である
との誤った価値評価をした上で立証基準が緩和されると解釈したもので
あるから、無効理由の手法において誤りがある旨主張するが、本件審決は、
正弦関数出力はＧＳＲ仮説によって説明することができるとの現時点で
の妥当性と、最終的には学会で決着付けるものであるとの立場に立って各
5 記載要件を判断したものであって、その判断基準を緩和したものではない。
ウ 本件明細書には、ＭＩ現象とは異なるＧＳＲ現象の発現条件が理解でき
る記載ないし開示が不足しているとの点について
原告は、前記 ウのとおり、本件明細書には、ＭＩ現象とは異なるＧ
ＳＲ現象の発現条件が理解できる記載ないし開示が不足している旨主張
10 するが、原告の上記主張は、ＭＩ現象とＧＳＲ現象は区別ができないこ
とを前提としたものであって、誤りである。
その点を措くとしても、ＭＩ現象は、外部磁界とコイルの誘起電圧と
が比例関係にあることが本件出願時の技術常識であるところ（この点は、
原告が１次審決で認めていたところである。 、本件明細書の図３には、
）
15 コイル電圧と外部磁界とが正弦関数関係であることを示しており、ＭＩ
現象とは全く異なる新しい物理現象であるＧＳＲ現象を裏付ける実験デ
ータである。
本件特許は、この正弦関数関係というＭＩ現象の常識では考えられな
い実験結果の理屈の説明として、円周方向にスピンを持つ表面磁区と軸
20 方向にスピンを持つコア磁区の２相の磁区を有するワイヤにおいて、本
件事項によって、表皮深さｐ＜表面磁区の厚さｄとする一定の条件の下
で、表面磁区の円周方向のスピンの回転のみがコイルで検知されている
というメカニズム＝超高速スピン回転現象（ＧＳＲ現象）を提示し、発
明の内容としたものであって、ＧＳＲ現象は、実験結果によって裏付け
25 られており、かつ、本件事項という発現条件やその超高速スピン回転現
象というメカニズムによって特定されているものであり、原告が主張す
るような発現条件が不足しているという評価は当を得ない。
エ 数値全体にわたって発明の効果を奏するものとはいえないとする点につ
いて
原告は、前記 エのとおり、本件特許が「周波数は０．５ＧＨｚ～４．
5 ０ＧＨｚで」といった数値限定を行った特殊パラメータ発明であることを
前提として、こうした数値限定を行ったことの技術的意義と発明の効果と
の関係が本件明細書に記載されている必要がある旨主張するが、本件特許
は、ＭＩ現象のメカニズムや原理に基づいて単にその条件（数値）を変え
て顕著な効果を出すといった発明ではないから、本件発明は数値限定発明
10 やパラメータ発明ではないし、ＭＩセンサにおいては正弦関数関係が存在
しない以上、本件明細書から、ＧＳＲ現象の機序をＭＩ現象と区別して理
解することができることは明らかであるから、原告の主張は前提を欠くも
のである。
オ 「１０Ｇ以下の異方性磁界を有する磁性ワイヤ」の構成は明細書の発明
15 の詳細な説明に記載されたものではないとの点について
異方性磁界は、反磁界が無視できるほど十分な長さの異方性磁界 「固有
（
の異方性磁界」という。）と、長さや反磁界に依存する異方性磁界（「有効
な異方性磁界」という。）との両面を持つ、素材の形状に強く依存したもの
であることは、当業者の技術常識である。
20 本件発明は、磁性ワイヤの長さは限定されていないので、
「１０Ｇ以下の
異方性磁界」における「異方性磁界」は、長さに依存しない固有の異方性
磁界のことを意味する。そして、製品である素子ワイヤの異方性磁界とい
えば、その数値は長さごとに決まるので、長さが指定されていない限り、
数値的には特定されていないと当業者は理解する。本件明細書の実施例１
25 にも、固有の異方性磁界Ｈｋ＝５Ｇ、磁性ワイヤが０．２ｍｍである場合、
有効の異方性磁界Ｈｋ＝４０Ｇとなることが記載されている。
したがって、本件特許は、明細書に記載された発明であって、サポート
要件を満たすものであり、原告の主張は誤りである。
カ 超高速スピン回転現象によるワイヤ軸方向の磁化変化のみを純粋にコイ
ル出力として取り出す手段等は明細書に記載されていないとの点につい
5 て
本件明細書には、ＭＩ現象は、９０度磁壁の移動が関与し、ＧＳＲ現象
には表面磁区内のスピン回転が関与すると説明している 【００４０】 。
（ ）す
なわち、ＭＩ現象は、表皮深さｐ＞表面磁区の厚みｄとなって９０度磁壁
の移動を惹起し、その影響を検知するが、ＧＳＲ現象では、ｐ＜ｄの条件
10 を確保してスピン回転しか生じないようにしており、スピン回転のみを取
り出す方法が明確に記載されている。
原告は、本件明細書の「コイル出力電圧の原因としては、９０度磁壁の
移動による磁化回転と表面磁区のスピン回転が考えられる」 【００３９】
（ ）
との記載をもって、ＧＳＲセンサにおいても９０度磁壁の移動による磁化
15 回転と表面磁区のスピン回転のいずれもがコイル出力電圧の原因となる
旨主張するが、同段落で記載されていることはＧＳＲに限ったことではな
く、磁気センサの一般論を述べたものであって、全くの誤読であり、原告
の主張は前提において誤りがある。
２ 取消事由２（実施可能要件違反の判断の誤り）
20 原告の主張
ア 前記１ アのとおり、本件明細書には、当業者がＭＩセンサとの違いを
明確に認識できるような、本件発明の技術上の意義を理解するために必要
な事項の記載がない以上、当業者は、出願時の技術水準に照らしても、従
来技術であるＭＩ現象とは「原理的に異なる新たな物理現象」であるとい
25 う技術上の意義を有するものとしての本件発明を実施することができな
い。
また、前記１ カのとおり、本件特許の請求項１における「超高速スピ
ン回転現象による前記ワイヤの軸方向の磁化変化のみをコイル出力とし
て取り出し」という技術的手段の記載に関し、本件明細書には、当該技術
的手段を具現すべき材料、装置、工程等が明瞭に記載されておらず、また、
5 本件出願時の技術常識に基づいて当業者は理解することはできないから、
この点からも、本件特許は実施可能要件に適合しない。
イ 被告は、前記１ ア のとおり、表面磁区の厚みｄの方を、パルス磁界
アニーリングを強めてｐ＜ｄになるよう調整すればよいなどと主張する
が、
「パルス磁界アニーリング」は一般的な用語ではない。一般的に「アニ
10 ーリング」とは、金属の軟化、結晶組織の調整又は内部応力の除去のため、
適当な温度に加熱した後、ゆっくり冷却する操作を意味するものであると
ころ、本件明細書には、
「パルス磁界アニーリング処理」【００４２】【０
（ 、
０８２】【０１０４】 、
、 ）「パルス磁界アニーリング」【００４６】【００５
（ 、
８】 という記載はあるが、
） 前後の文脈からはどのような処理を意味するの
15 か全く不明である。
この点を措くとしても、本件明細書には、パルス磁界アニーリング処理」
「
は、「磁化履歴を消去する」、あるいは「ヒステリシス特性を除去する」手
段として説明されており（【０００６】【００４２】【００８２】【０１０
、 、 、
４】 、単に「厚みについては適用パルス周波数を考慮して、パルス磁界ア
）
20 ニーリング又はテンションアニーリングを施して２ｐ以上になるように
調整した」
（【００５８】 という以上に、
） 磁性ワイヤの「表面磁区の厚みｄ」
を厚くする手段として説明されてもいない。
したがって、本件明細書では、
「パルス磁界アニーリング」の意味内容は
不明であり、「パルス磁界アニーリング」は、「表面磁区の厚みｄ」を厚く
25 して「表皮深さｐ＜表面磁区の厚みｄ」を確保する手段として説明されて
もおらず、実施可能要件を欠く。
ウ 本件特許が想定しているとみられる直径１０μｍ程度の極細の磁性ワイ
ヤの内部は、表面磁区とコア磁区の２相構造が成り立っていると推測され
るが、現在の技術ではその２相構造を直接観察し、ワイヤ内部の「表面磁
区の厚みｄ」を測定することは不可能である。被告の主張によれば、表面
5 磁区の厚みは１μｍ程度である上、磁性ワイヤに「パルス磁界アニーリン
グ」を施すことにより変化するから、直径１０μｍの磁性ワイヤへのパル
ス電流の通電中にその断面にある１μｍ程度の表面磁区の厚みを観察し
て測定することになるが、通電しつつ切断して超極細の金属の断面を瞬時
に観察するという点で実現不可能である。また、
「表面磁区の厚みｄ」を直
10 接に観察して測定するのではなく、磁性ワイヤの透磁率の値等の計測可能
な磁気特性の数値から一定の計算式で「表面磁区の厚みｄ」の値を推測す
るのであれば、こうした計算方法や予測方法が記載されなければならない
が、本件明細書にはそのような記載も示唆もない。
なお、本件明細書には、
「異方性磁界を８Ｇ以下にして表面磁区深さを表
15 皮深さ以上に調整」するとの記載がある（【００５５】）が、異方性磁界と
「表面磁区の厚みｄ」にどのような関係が成立しているのか不明であり、
技術常識でもなく、また、同段落の「異方性磁界」は、磁性ワイヤがどの
ような状態にある場合の異方性磁界であるのか特定されていないため、当
業者は、どのようにすれば「表面磁区の厚みｄ」が「表皮深さｐ」以上に
20 調整されるのか理解することができない。
したがって、被告が主張するように「表皮深さｐ＜表面磁区の厚みｄ」
を確保することがＧＳＲ現象の発現条件であると仮定しても、そもそも本
件特許で用いられている極細の磁性ワイヤにおいて「表面磁区の厚みｄ」
を求める手法は確立されておらず、いかなる条件の「張力処理」や「パル
25 ス磁界アニーリング」を行った場合に「表皮深さｐ＜表面磁区の厚みｄ」
という条件が充たされるのか、当業者に確認不可能であるから、この点か
らも、本件特許は実施可能要件を充足しない。
エ 本件明細書には、
「表皮深さｐ＜表面磁区の厚みｄ」である場合には、ス
ピン回転する深さが表皮深さｐと一致するのに対し、「表皮深さｐ＞表面
磁区の厚みｄ」である場合には、スピン回転する深さが９０度磁壁のｄで
5 固定されると説明されている（【００４１】 。
）
しかし、一般に、表皮深さとは、ある物質に入射した電磁界１／ｅ（≒
１／２．７１８）に減衰する距離であって、高周波電流の流れる表皮深さ
については、連続的に変化するものと考えられているため、表皮深さより
も深い部分（中心に近い位置）であっても、被告が主張するところのスピ
10 ン回転を誘発するパルス電流は流れている（甲１２６）。
そうであるにもかかわらず、
「表皮深さｐ＜表面磁区の厚みｄ」である場
合に、スピン回転する深さが表皮深さｐと一致するとの本件明細書の上記
記載は、明らかに技術的な裏付けを欠くものであり、当業者にとっておよ
そ理解できるものではない。表皮深さについての一般的な理解を超えて、
15 表皮深さよりも浅い部分のみにおいてスピン回転が生じ、表皮深さよりも
深い部分においてスピン回転が生じないというのであれば、その具体的な
理由を明細書に記載すべきであるが、本件明細書には、そのような理由が
一切記載されていない。
したがって、仮に、本件特許の請求項の要件を充足する場合には「表皮
20 深さｐ＜表面磁区の厚みｄ」という条件が充足されるとしても、
「表皮深さ
ｐ＜表面磁区の厚みｄ」という要件が充たされる場合に表皮深さｐよりも
浅い部分のみにおいてスピン回転が生じることを当業者は理解すること
ができないし、表皮深さｐよりも浅い部分のみにおいてスピン回転が生じ
るという技術的な裏付けがないから、本件特許は、実施可能要件を充足し
25 ない。
被告の主張
原告の主張は、
「ＭＩ現象とＧＳＲ現象は区別することができない」という
主張を前提としたものであり、誤りである。
３ 取消事由３（明確性要件違反の判断の誤り）
原告の主張
5 前記第２の３ イのとおり、本件審決は、請求項１の「異方性磁界」につ
いて、特許請求の範囲の記載だけではなく、本件明細書の記載を考慮して、
当業者の出願時における技術常識を基礎として評価すれば、特許請求の範囲
の記載は第三者に不測の不利益を及ぼすほど不明確ではない旨判断したが、
以下のとおり誤りである。
10 ア 本件明細書の【００２１】には、
「磁化曲線において、急峻な立上域は磁
壁移動による磁化過程で、緩やかに増加する域は磁化回転による磁化過程
である。磁化回転が始まる磁界強度を異方性磁界Ｈｋと定義する。 との記
」
載があるから、請求項１の「異方性磁界」の意義は、上記の定義に従って
解釈されなければならない。
15 本件特許は、その請求項において、数量の特定された異方性磁界の記載
を含んでいるところ、本件明細書で定義されている異方性磁界（磁化回転
が始まる磁界強度を異方性磁界Ｈｋと定義する）によっては一義的にＨｋ
を求めることができないのであれば、本件特許の請求項１の「異方性磁界」
の意義は不明確であると認定されなければならない。
20 本件審決は、
「定義」という語句が用いられているとしても、異方性磁界
Ｈｋを定量的に定義するための記載ではないと解するのが相当であり、実
際の異方性磁界を数値として求める際には、技術常識Ｂ（Ｈｋ＝Ｍｓ／χ
ｏ）を前提とした簡便な手法により算出を行っていると解するべきである
と判断したが、本件明細書における「異方性磁界」の定義を無視するもの
25 であって、誤りである。
イ また、発明の明確性を判断するために技術常識を斟酌することがあると
しても、本件審決が認定した技術常識Ｂなるものは、裏付けのない一つの
考え方であるにすぎず、当業者が技術常識Ｂを用いて異方性磁界を一義的
に求めることができるとの認定は論理の飛躍があって、誤りである。
すなわち、本件審決が引用する磁気便覧（甲４８）には、
「一般に磁化曲
5 線は、磁壁移動と磁化回転が混合してヒステリシスが描かれるので、磁化
曲線から磁気異方性の大きさや方向を推定することは非常に困難である」
との記載があり、また、
「薄膜のような・・・材料では、磁化曲線から磁気
異方性の強さを推定できる」との記載はあるが、少なくとも、当該記載か
らは、このような「薄膜」についての記載が「ワイヤ」にも妥当するか明
10 らかではなく、仮に妥当するとしても、
「推定できる」にとどまるものであ
って、実際、同文献には「原点から磁化曲線の傾きに沿った直線（点線）
と、飽和磁化の外挿との交点からＨｋを推定する」
「方法の精度については、
理論的な考察が十分にされていない」とも記載されている。加えて、同文
献には、
「測定試料の磁気異方性分散について定量的な情報を得る方法」と
15 して、本件審決が認定した方法以外の方法も記載されているから、磁気便
覧の記載による技術常識Ｂは、技術常識であることの裏付けのない１つの
考え方にすぎない。
ウ そもそも、本件明細書には、
「磁化回転が始まる磁界強度」「異方性磁界
、
Ｈｋ」について、これらを求める具体的手段や計算方法は全く記載されて
20 おらず、当業者は、本件明細書を読んでも、どのようにして「磁化回転が
始まる磁界強度」や「異方性磁界Ｈｋ」を求めるのか理解することはでき
ず、このため、当業者が、一義的に「磁化回転が始まる磁界強度」や「異
方性磁界Ｈｋ」の意義を導き出すことはできない。
本件審決は、本件明細書の【００２１】の「式 」と技術常識Ｂを用い
25 た複雑な式変形を行った上で異方性磁界を求めることを当業者に強いる
ものであり、結論ありきの技巧的な認定であって、誤りである。
なお、本件審決では、式 から式⒡を導出するための式変形の過程で式
⒟が用いられているところ、式⒟は導出しようとする式⒡が成立する前提
で定義されたものであるから、式⒟が成立するときに式⒡が成立するのは
当然であり、典型的な循環論法となっており、本件審決の認定判断には誤
5 りがある。
エ 以上のとおり、本件特許の特許請求の範囲における「異方性磁界」の記
載は不明確であり、明確性要件に違反する（なお、サポート要件、実施可
能性要件も充足しない。 。
）
被告の主張
10 ア 異方性磁界という技術用語は、確立した技術用語である。すなわち、
日本磁気学会が編集した磁気便覧（甲４８）にも、原点から磁化曲線の傾
きに沿った直線（点線）と、飽和磁化の外挿との交点からＨｋを推定する
ことになると記載されているとおり、磁化曲線から異方性磁界を求めるこ
と、すなわち、Ｈｋ＝Ｍｓ／χｏ（Ｍｓは飽和磁化、χｏは磁化曲線の直
15 線部分の傾き）の式で異方性磁界を求めることは技術常識（技術常識Ｂ）
である。
イ 本件明細書には、
「もし、実験式（１）が、スピン角度を検知しているな
らば、θａとθｂが一致していることが必要である。以下、両者が一致し
ていることを証明する。（
」【００２０】）として、
【００２１】以降で数式を
20 用いて前記θａとθｂとが一致していることを証明しているとおり、本件
特許は、コイル電圧と外部磁界とが正弦関数関係にあること、従来の磁性
材料科学的知見との整合性を数学的に明らかにすることを内容としてい
ることは、本件明細書から明らかである。その上で、本件明細書には、
「Ｈ
ｍは、軸方向磁化特性のＨｋとほぼ一致していた。厳密にはＨｍ＝αＨｋ、
25 α＝０．９６との関係にあった。 （
」 【００２２】）とあるように、Ｈｋを具
体的な数値として特定しており、本件特許においてＨｋが数値として具体
的に算出されていることは本件明細書上明らかである。
そして、本件明細書の【００２１】に記載された式 は、技術常識Ｂを
前提に作成されていることは、本件審決が認定したとおりである。なお、
本件審決は、式 が技術常識Ｂを前提にしていることを証明するための式
5 変形の過程の中で、Ｈｋとβとの関係をＭ（Ｈｋ）＝（１－β）Ｍｓとし
ているだけで、技術常識Ｂを用いていないから、原告が指摘するような循
環論法ではない。
ウ 以上のとおり、異方性磁界は確立した技術用語であり、その求め方につ
いても技術常識Ｂが存在することからすれば、本件特許の異方性磁界Ｈｋ
10 も当然確立した技術用語であり、実際にＨｋを求めるに当たっては技術常
識Ｂが用いられているものと認識するものであるから、本件特許の特許請
求の範囲における「異方性磁界」の記載は第三者に不測の不利益を被らせ
るものではない。
第４ 当裁判所の判断
15 １ 本件明細書の記載事項について
本件明細書（甲６９）の発明の詳細な説明には、別紙１のとおりの記載が
あり、この記載事項によれば、本件発明について以下のとおりの事項が開示
されているものと認められる。
ア 本件発明は、超高速スピン回転効果（GHz Spin Rotation effect。ＧＳ
20 Ｒ効果という。 を基礎にした超高感度マイクロ磁気センサ
） （ＧＳＲセンサ）
に関するものである（【０００１】 。
）
従来、高感度マイクロ磁気センサは、横型ＦＧセンサ、縦型ＦＧセンサ、
ＭＩセンサ等があるが、このうち、ＭＩセンサは、１９９３年に発見され
たＭＩ現象（magneto-impedance 現象）を基礎にしたものであり、表面の
25 円周方向に磁化した表面磁区（厚みは０．２μｍ程度）と中心部の軸方向
に磁化したコア磁区の二つの構造を持つ磁性ワイヤ（直径３０μｍ）等に
１ＭＨｚから３０ＭＨｚの高周波又はパルス電流を通電し、二つの磁区の
間にある９０度磁壁を振動させ、磁化の増大に比例して円周方向透磁率が
増加し表皮深さが著しく縮小し、ワイヤの磁気インピーダンスが大きく変
化する電磁現象であって、インピーダンス（交流抵抗）の変化量から外部
5 磁界Ｈを求めるタイプのものである。ＭＩセンサは、磁性ワイヤの長さを
５０ｍｍから５ｍｍと大幅に縮小することを実現したが、出力特性は、ワ
イヤのヒステリシスの影響を強く受け、しかも、反対称性かつ非直線的で
あるという欠点があり、これらの欠点を負帰還回路を用いて解決したもの
の、消費電力の点で問題があった。また、コイル検出型ＭＩセンサは、Ｍ
10 Ｉ現象をコイルで検知した改良方式であり、直線的出力を実現したが、ヒ
ステリシ低減のために負帰還回路を用いており、消費電力が大きくなる問
題があった。（以上、【０００２】 【０００４】 【０００５】 。
、 、 ）
続いて、ＭＥＭＳプロセスで製造したＭＩ素子を使い、磁性ワイヤを直
径１２μｍ、長さを０．６ｍｍとし、コイル内径を３０μｍと小型化した
15 コイル検出型のＭＩセンサは、電子コンパス（商品名ＡＭＩ３０６）等に
応用され商品化されており、感度低下を補うために周波数を３０ＭＨｚか
ら２００ＭＨｚに増加するとともに、異方性磁界に打ち勝つ円周磁界を発
生させるためにパルス電流を１０ｍＡから２００ｍＡに増加し、負帰還回
路の省略に成功している（【０００６】 【０００７】。
、 ） 「本発明者」は、Ａ
20 ＭＩ３０６をベースに、周波数を０．２ＧＨｚから０．５ＧＨｚまで上げ
て高感度化を図るＭＩセンサを研究したが、高周波パルス発振回路の技術
的課題、高周波化に伴う電磁誘導電圧の増加等の技術的課題があり、商品
化に至らなかった（【００１０】 。
）
イ 「本発明」の課題は、ＭＩセンサの１００倍程度の性能向上を実現する
25 磁気センサ原理と具現化条件を見出すことであり、
「本発明者」は、表面磁
区とコア磁区の２相構造で異方性磁界が５Ｇの磁性ワイヤを使った微細
コイルに０．５ＧＨｚ以上の周波数の台形状パルスを与えた時に、コイル
の発生する電圧と外部磁界との間に、式（１）の実験式が存在することを
発見した（【００１４】 【００１６】 【００１７】 。
、 、 ）
Ｖｓ＝Ｖｏ・Ｌ・πＤ・ｐ・Ｎｃ・ｆ・ｓｉｎ（πＨ／２Ｈｍ） （１）
5 Ｖｓはコイル出力電圧、Ｖｏはワイヤ透磁率、制御因子定数としては、
Ｌはワイヤの長さ、Ｄはワイヤの直径、ｐはパルス電流の表皮深さ、Ｎｃ
はコイルの巻数、ｆはパルス周波数、Ｈは外部磁界、Ｈｍはコイル出力電
圧が最大値を取る外部磁界強度。
ウ 磁性ワイヤの表面磁区内に存在する円周方向の内部磁界によって円周
10 方向に強制されていたスピンが外部磁界Ｈによってθだけ傾いた状態で
周波数０．５ＧＨｚ以上のパルス電流が印加されると、スピンは円周方向
に一斉にθ回転し、この磁気変化をコイル電圧で検知すると、Ｖ＝Ｖｏｓ
ｉｎ２θ（ ）となるから、実験式（１）は、このスピンの一斉高速回転
を検知していると考えられる。すなわち、同じ表皮効果でも、ＭＩセンサ
15 は９０度磁壁の移動による磁化回転を検知するが、
「本発明」のセンサは、
表面磁区内のスピン回転のみを純粋に検知する全く新しい原理であり、
「本発明者」は、超高速スピン回転現象に基づく新型のＧＳＲセンサであ
ると考える。 【００１８】 。
（ ）
スピンの傾斜角度θは、円周方向の異方性磁界と内部磁界Ｈｉｎの合成
20 方向に向いて、その角度から円周方向に回転した時、関係式（１）で与え
られるコイル電圧を得ることができることから、傾斜角度がコイル出力の
源であるといえるが、その角度は、表面磁区内のスピンにかかる内部磁界
Ｈｉｎと円周方向の異方性磁界の比で決まるため、表面磁区とコア磁区の
２相構造の下では、異方性磁界を極力小さくして小さな内部磁界でスピン
25 を大きく傾斜できるようにすることが重要である（【００３５】 。
）
新電磁現象である超高速スピン回転現象が発現する条件は、表面に円周
方向スピン配列を持った表面磁区が存在する磁性ワイヤを用いて、ＧＨｚ
の周波数が持つ十分大きな電流の励磁パルスを印加して、表皮深さｐが表
面磁区の厚さｄよりも小さくして、円周方向スピンの一斉回転を惹起し、
その変化を微細コイルで検知することである（【００３８】 。
）
5 エ 超高速スピン回転効果を基礎とした超高感度マイクロ磁気センサは、Ｆ
Ｇセンサ、ＭＩセンサ及びコイル検出式の改良型ＭＩセンサ等と比べて、
センサ出力電圧、センサ感度とセンサ検出力の向上、ノイズ低減、測定レ
ンジの拡大、低消費電力化、温度安定性改善、ヒステリシス特性と直線性
の改善及びマイクロサイズ化を実現し、産業上の普及に資する極めて有用
10 なものである（【００７７】 。
）
前記 の開示事項によると、本件発明は、円周方向にスピン配列を持つ表
面磁区と軸方向にスピン配列を持つ中央部コア磁区の２層の磁区構造を有す
る磁性ワイヤにおいて、周波数の大きい電流の励磁パルスを印加し、表示深
さｐが表面磁区の厚さｄよりも小さくすることで、磁性ワイヤ内の表面磁区
15 内に存在し、外部磁界Ｈによってθだけ傾いた状態のスピンを超高速スピン
回転させてコイル出力を検知し、関係式（１）を使って外部磁界の大きさを
測定する磁気センサ（ＧＳＲ磁気センサ）であることにその技術的意義があ
るといえる。
２ 取消事由１（サポート要件違反の判断の誤り）
20 特許法３６条６項１号は、特許請求の範囲の記載に際し、発明の詳細な説
明に記載した発明の範囲を超えて記載してはならない旨を規定したものであ
り、その趣旨は、発明の詳細な説明に記載していない発明について特許請求
の範囲に記載することになれば、公開されていない発明について独占的、排
他的な権利を請求することになって妥当でないため、これを防止することに
25 あるものと解される。
そうすると、特許請求の範囲の記載が同号所定の要件（サポート要件）に
適合するか否かは、特許請求の範囲の記載と発明の詳細な説明の記載とを対
比し、特許請求の範囲に記載された発明が、発明の詳細な説明に記載された
発明で、発明の詳細な説明の記載により当業者が当該発明の課題を解決でき
ると認識できる範囲のものであるか否か、また、その記載や示唆がなくとも
5 当業者が出願時の技術常識に照らし当該発明の課題を解決できると認識でき
る範囲のものであるか否かを検討して判断すべきものであると解するのが相
当である。
原告は、前記第３の１ アのとおり、本件発明のＧＳＲセンサが基礎とす
る「超高速スピン回転現象」
（ＧＳＲ現象）は、ＭＩセンサが基礎とするＭＩ
10 現象と区別することができないことを前提として、本件発明が各記載要件に
反する旨主張するので、この点につき、まず検討する。
ア 本件明細書には、「ＧＳＲ現象」の発動条件として、「表面に円周方向ス
ピン配列を持った表面磁区が存在する磁性ワイヤを用いて、ＧＨｚの周波
数を持つ十分大きな電流の励磁パルスを印加して、表皮深さｐが表面磁区
15 の厚さｄよりも小さくして、円周方向スピンの一斉回転を惹起し、その変
化を微細コイルで検知することである。 （
」 【００３８】）との記載があり、
すなわち、①表面に円周方向スピン配列を持った表面磁区が存在する磁性
ワイヤを用いること、②ＧＨｚの周波数を持つ十分な電流の励磁パルスを
印加すること、③表皮深さｐが表面磁区の厚さｄよりも小さくすることで、
20 ④表面磁区の円周方向のスピンの一斉回転を惹起し、その変化を微細コイ
ルで検知することが開示されているところ、①はＧＳＲ発現条件での前提
となる磁性ワイヤの物性であり、④は超高速スピン回転が生じていること
を検知することであるため、②と③に関して、本件明細書をみると、以下
の記載がある。
25 「パルス電流は、
・・・周波数は、０．５ＧＨｚ～４ＧＨｚのパルス周
波数とした。これにより電流の表皮深さを０．２μｍ～１μｍに制御して、
円周表面磁区の厚み以下とした。 （
」 【００２３】 、
） 「周波数が大きいほど出
力電圧は大きくなる。また表皮深さも小さくなって、表面磁区の厚さｄを
小さくできる。
・・・しかしスピン共鳴周波数に近づくにつれて、一斉回転
に揺らぎが生じコイル電圧が低下するので、最適周波数域が存在し、それ
5 は０．５ＧＨｚから４ＧＨｚである。 ・
・ ・しかし、パルス周波数の増加は、
コイルに円周パルス磁界によって誘導される誘導電圧を増加するのでこ
の対策がＧＳＲセンサにおいてはより重要となる。 （
」 【００５７】）
「使用した磁性ワイヤは、直径１０μｍでアモルファス構造を有
し、・・・磁気異方性は１Ｇまたは５Ｇ、・・・円周方向スピン配列を持つ
10 円周表面磁区と軸方向スピン配列を持つ中央部コア磁区の２相の磁区構
造を形成した。パルス電流の表皮深さｐは０．５μｍを考慮して、表面磁
区の厚みｄを１μｍ程度に制御した。さらに十分大きなパルス電流で、異
方性磁界Ｈｋの１．５倍を超える磁界を発生させて、パルス磁界アニーリ
ング処理を測定毎に行い円周方向に磁化飽和させて磁化履歴を消去した。」
15 （【００４２】 、
）「磁性ワイヤは、ゼロ磁歪または弱負磁歪のＣｏ基合金で、
異方性磁界Ｈｋを８Ｇ以下、比透磁率は１０００以上で、直径は２０μｍ
以下、軸方向の応力は表面磁区の厚みｄは１μｍ以下で２ｐ以上とした。
厚みについては適用パルス周波数を考慮して、パルス磁界アニーリングま
たはテンションアニーリングを施して２ｐ以上になるように調整した。な
20 おコア部の残留磁化はパルス通電継続時間の間に、それ以前の外部磁界の
影響履歴の消失・低減を図り、ヒステリシスを抑制した。（
」【００５８】 、
）
「パルス電流の電流強さは、ワイヤの直径を考慮し上での表面での円周方
向磁界の強さを３０Ｇ以上、目安として１．５×Ｈｋ以上の円周方向磁界
強度を確保して、パルス周波数は０．５ＧＨＺ～４ＧＨｚとして、表面磁
25 区内のスピンのみの超高速一斉スピン回転を実現した。またパルス通電継
続時間中の大きな円周方向磁界でコア磁区を縮小させ、表面磁区の厚みを
増加した。 （
」 【００５９】）
これらの記載は、ＧＳＲ現象の発現条件として、
「表皮深さｐが表面磁区
の厚さｄよりも小さくする」ために、 ギガヘルツオーダーの高周波のパ
ルス電流（周波数０．５ＧＨｚ～４．０ＧＨｚ）を流し、表皮深さｐをな
5 るべく小さく（浅く）すること、 表面磁区の厚みｄを大きく（厚く）す
るために、十分大きなパルス電流で、異方性磁界Ｈｋの１．５倍を超える
磁界を発生させることが開示されているといえる。
その上で、本件明細書には、超高速スピン回転が生じていることを検知
することに関して、コイルの発生する電圧と外部磁界との間に、式（１）
10 なる実験式が存在すること 【００１６】 、
（ ） 表面磁区のスピンの回転のみを
純粋に検知する時のコイル出力電圧は、外部磁界によるスピン傾斜角 θ に
対してｓｉｎ２θ に比例すること（【００１８】 、スピン傾斜角 θ は、円
）
周方向の異方性磁界と内部磁界Ｈｉｎの合成方向に向いて、その角度から
円周方向に回転した時、式（１）で与えられるコイル出力電圧を得ること
15 ができること（【００３５】）から、実験式（１）は、スピンの一斉高速回
転を検知していると考えられる（【００１８】）ことが記載されている。
これらの記載からすると、本件発明の「ＧＳＲ磁気センサ」が基礎とす
るＧＳＲ現象の発現条件は、①表面に円周方向スピン配列を持った表面磁
区が存在する磁性ワイヤを用い、②この磁性ワイヤに通電するパルス電流
20 の周波数は０．５ＧＨｚ～４．０ＧＨｚであり、③パルス電流がワイヤ表
面に異方性磁界の１．５倍以上の円周方向磁界を発生させるのに必要な電
流強度以上であることであり、本件発明の「ＧＳＲセンサ」は、①ないし
③で発現するＧＳＲ現象によるワイヤの軸方向の磁化変化のみをコイル出
力電圧として取り出し、式（１）を使って外部磁界を検出することにあり
25 （すなわち、本件審決が認定した４つの事項（本件事項）である。 、こう
）
した本件明細書の開示事項からすると、本件発明は、本件明細書の発明の
詳細な説明に記載された発明であるといえる。
イ 原告は、前記第３の１ ア のとおり、
「ＧＳＲ発現現象」の発現条件
とされる事項のうち、①と③についてはＭＩセンサが基礎とするＭＩ現
象でも共通する事項である旨主張するが、本件発明は、①ないし④の本
5 件事項が１つの技術的前提となった発明である以上、その一部のみが共
通することを主張することは、当を得ないものというほかない。なお、
ＭＩセンサがこれらの４つの事項を全て備えるものであると認めるに足
りる証拠はない（この点は、一次審決でも認定されているとおりである。 。
）
原告は、前記第３の１ ア ａのとおり、ＭＩセンサでもギガヘルツ
10 オーダーのパルス周波数の電流を印加している文献を指摘するが、前記
アのとおり、ＧＳＲ現象においてギガヘルツオーダーの周波数の電流を
印加する技術的意義は、表面磁区の厚みを増加して表皮深さｐを表面磁
区の厚みｄよりも小さくするものであるが、原告が指摘する文献は、こ
うした技術的観点からギガヘルツオーダーの周波数の電流を印加するこ
15 とを示すものではない。
また、同ｂの主張については、前示のとおり、本件発明が、パルス電
流の周波数がギガヘルツオーダーであることのみによって、ＭＩ現象と
ＧＳＲ現象を区別するものでないことは明らかであるから、その前提を
誤るものというほかない。
20 原告は、前記第３の１ ア のとおり、本件明細書で正弦関数関係に
あることを示す図３（図３－ａ）と甲１２文献の図４が酷似しているこ
とを挙げて、従来技術であるＭＩセンサにおいても、正弦関数関係を明
確に認識できる出力が得られていたことを示すものである旨主張する。
しかし、原告が指摘する甲１２文献には、コイル出力と外部磁界との
25 関係が正弦関数関係を示すことについての記載も示唆もない。
かえって、ＭＩセンサに関しては、コイル出力と外部磁界との関係に
ついては、別紙２の各文献の記載からすると、ＭＩセンサでは、コイル
出力と外部磁界の関係は比例関係であることが理論的にも実験的に明ら
かにされているところであり、原告の上記主張は論拠を欠くものであっ
て、理由がない。
5 ウ 研究が進んだ結果として、自然科学的観点からみれば、ＧＳＲ現象がＭ
Ｉセンサを基礎とするＭＩ現象の「延長線」上にある現象であることが判
明するに至ったとしても、自然科学的な意味で従来の技術と区別できる効
果であるか否かという点については特許要件とは関係がなく、むしろ従来
技術を改良したものが当業者において容易に想到し得ない技術思想であれ
10 ば特許が付与されるものであり、記載要件に即していえば、①発明が発明
の詳細な説明に記載されたものであり、発明の詳細な説明の記載から課題
が解決するか（サポート要件） ②発明の詳細な説明に記載された事項をも
、
とに当業者が過度な試行錯誤を経ることなく実施可能であるか（実施可能
要件）、③特許請求の範囲の記載が、明細書等や技術常識を踏まえても、第
15 三者に不測の不利益を及ぼすほど不明確といえるか（明確性要件）が問題
となるのであって、発明に記載された事項が従来技術の効果と自然科学的
観点から区別できるかどうかは問題とならない。
こうした点に加え、前記ア及びイで説示したところによれば、ＧＳＲ現
象は、従来のＭＩセンサが基礎とするＭＩ現象とは異なる技術思想である
20 といえるから、本件審決が、ＧＳＲ現象を「現時点では正しく説明されて
いると考えるべきであ」るとして、各無効理由を判断したことについて誤
りはない。
以下では、これを前提として、原告がサポート要件違反と主張する点につ
いて判断を加える。
25 ア 原告は、前記第３の１ ウ のとおり、パルス電流の周波数がギガヘ
ルツオーダーであることや、図３の出力電圧が外部磁場の変化に伴って
正弦関数として変化することによってはＭＩ現象とは全く新しい原理に
基づくＧＳＲ現象を示していると断定できない旨主張するが、前記 ア
のとおり、ＧＳＲ現象及びその現象を検出する本件発明は、従来技術で
あるＭＩセンサが基礎とするＭＩ現象とは異なる技術思想であり、本件
5 審決が認定した４つの事項（本件事項）が１つの技術的前提となって成
り立つものと認められるから、原告の主張は採用できない。
また、原告は、本件明細書には、正弦関数関係を示す実験データは、
パルス周波数が２ＧＨｚのパルス電流に関する１点しか開示されておら
ず（図３）、パルス電流の周波数０．５ＧＨｚ～４．０ＧＨｚの範囲で変
10 更した場合にその範囲内の全ての周波数で正弦関数関係が成立すること
を示すものではない旨主張するが、本件明細書には、外部磁界とコイル
出力関係との間に正弦関数関係（関係式（１））を示す理論的な導出過程
（【００１７】ないし【００１９】）が開示され、また、関係式（１）に
よってコイル出力電圧と外部磁界が結び付けられることが説明されてお
15 り（【００１９】ないし【００３７】 、こうした開示事項からすると、パ
）
ルス電流の周波数を２．０ＧＨｚ以外の０．５ＧＨｚ～４．０ＧＨｚと
した場合に、外部磁界とコイル出力関係が正弦関数関係を示さないと考
える理由はない。
原告は、前記第３の１ ウ のとおり、①ＧＳＲ現象の発現条件であ
20 る「表皮深さｐ＜表面磁区の厚みｄ」を確保することは、請求項に記載
がない、②本件明細書には、
「表皮深さｐ＜表面磁区の厚みｄ」とするこ
とが望ましいとされ（【００８３】 、
） 「表皮深さｐ＜表面磁区の厚みｄ」
を確保することがＧＳＲ発現のための必須条件とされていない旨主張す
る。
25 しかし、前記 アのとおり、本件明細書には、ＧＳＲ現象の発現条件
である「表皮深さｐ＜表面磁区の厚みｄ」を確保するために、磁性ワイ
ヤに通電するパルス電流の周波数は０．５ＧＨｚ～４．０ＧＨｚとする
こと、パルス電流がワイヤ表面に異方性磁界の１．５倍以上の円周方向
磁界を発生させるのに必要な電流強度以上であることが開示されている
ところ、請求項１には、
「前記磁性ワイヤに通電するパルス電流は、該周
5 波数は０．５ＧＨｚ～４．０ＧＨｚで、該ワイヤ表面に異方性磁界の１．
５倍以上の円周方向磁界を発生させるのに必要な電流強度以上とし、 と
」
の発明特定事項の記載があるから、請求項１には、ＧＳＲ現象の発現す
るための条件である「表皮深さｐ＜表面磁区の厚みｄ」を確保する事項
が記載されているといえる。また、原告が指摘する【００８３】には、
10 「パルス周波数は、０．５ＧＨｚ以上として、電流の表皮深さｐを１μ
ｍ以下として、円周表面磁区の厚みｄ以下とすることが望ましい。 と記
」
載されているが、当該記載は、円周表面磁区の厚みｄ以下とするために
パルス周波数を０．５ＧＨｚ以上として電流の表皮深さｐを１μｍ以下
とすることが「望ましい」というにすぎないのであり、前記 アで指摘
15 した本件明細書の記載からみれば、原告の主張は到底採用できない。
原告は、前記第３の１ ウ のとおり、本件審決が認定した４つの事
項のうち①ないし③の条件が全て充足されたとしても「表皮深さｐ＜表
面磁区の厚みｄ」という条件が充足されるわけではなく、本件特許は、
請求項において、発明の詳細な説明に記載された発明の課題を解決する
20 ための手段が反映されていないから、サポート要件を欠く旨主張するが、
前記のとおり、本件発明は、本件審決が示した４つの事項（本件事項）
の構成を備えることで、ワイヤの軸方向の磁化変化のみをコイル出力と
して取り出そうとするものであるところ、本件明細書には、ＧＳＲ現象
の発現の条件についての開示があることは、前記 アで説示したとおり
25 であるし、仮に、①ないし③の事項を充たしても「表皮深さｐ＜表面磁
区の厚みｄ」の条件が充たされない場合があるとしても、そのときは、
表面磁区内のワイヤ軸方向の磁界により軸方向に傾斜した円周方向スピ
ンを超高速に一斉回転させて、その時に生じる超高速スピン回転現象に
よるワイヤ軸方向の磁化変化のみをコイル出力として取り出せず、関係
式（１）を使って磁界Ｈに変換することができず、結局のところ、本件
5 審決が認定した④の構成を備えないものということになるので、４つの
事項を備える本件発明とは異なる磁気センサとなるにすぎない。原告の
主張は、いずれにしてもサポート要件違反を基礎付けるものにはなり得
ないから、当を得ないものというほかない。
イ 原告は、前記第３の１ エのとおり、本件発明１は「周波数は０．５Ｇ
10 ｈｚ～４．０ＧＨｚ」といった数値限定を行った特殊パラメータ特許であ
り、本件明細書には２ＧＨｚの周波数の実施例しか記載されておらず、上
記の周波数の数値の範囲内であればＧＳＲ現象が生じるかを従来技術で
あるＭＩ現象と区別して理解することができない旨主張する。
しかし、前記 アのとおり、磁性ワイヤに印加するパルス電流の周波数
15 を「０．５ＧＨｚ～４．０ＧＨｚ」としたことの技術的意義は、
「表皮深さ
ｐ＜表面磁区の厚みｄ」という条件を充たすための発明特定事項であり
（【００２３】【００５７】
、 、図４）、その技術的意義は明らかにされている
し、ＧＳＲ現象の発現条件である「表皮深さｐ＜表面磁区の厚みｄ」がこ
うした磁性ワイヤに印加する周波数の数値限定のみで生じるものではな
20 いことは、前記 アのとおりであるから、本件発明が特殊パラメータ特許
であると認めることはできない。また、本件明細書の図３は周波数２ＧＨ
ｚの実施例であるが、外部磁界とコイル出力関係の正弦関数関係を示す式
（１）が、周波数２ＧＨｚ以外で正弦関数関係を示さないと解すべき理由
がないことは前記ア のとおりである。したがって、いずれにせよ、原告
25 の主張は採用できない。
ウ 原告は、前記第３の１ オのとおり、請求項１には、
「基板上に導電性を
有する磁界検出用磁性ワイヤ ① とそれに巻回した周回コイルとワイヤ通電
用の電極２個とコイル電圧検出用電極２個を設置した磁界検出素子およ
び前記磁性ワイヤにパルス電流を流す手段とパルス電流を流した時に生
じるコイル電圧を検知する回路とコイル電圧を外部磁界Ｈに変換する手
5 段とからなる磁気センサにおいて、前記磁性ワイヤは、１０Ｇ以下の異方
性磁界を有し ②、…」との発明特定事項を有するものであり、②の「前記磁
性ワイヤ」は、①の「磁性ワイヤ」を「前記」で受けているので、
「基板上」
の導電性を有する「磁性ワイヤ」であると主張し、
「基板上の」磁性ワイヤ
の構成は本件明細書にはサポートされていない旨主張する。
10 ②の「１０Ｇ以下の異方性磁界を有」する「前記磁性ワイヤ」が、
「導電
性を有する磁界検出用磁性ワイヤ」を指すか、 「基板上」に設置した「導
「
電性を有する磁界検出用磁性ワイヤ」 を指すかは、
」 請求項１の発明特定事
項からでは必ずしも一義的に理解することができないため、本件明細書の
記載をみると、本件明細書の【００３４】には、
「今回使用している磁性材
15 料は異方性磁界Ｈｋが５Ｇ、μｒ＝３２０００、素子に組み込んだ時の異
方性磁界は４０Ｇ、μｅｆｆ＝６００で、Ｎμｅｆｆ＝０．８であった」
と記載されており、磁性材料の特性としての異方性磁界と素子に組み込ん
だ時の異方性磁界を区別して記載しているところ、②の「前記磁性ワイヤ
は、１０Ｇ以下の異方性磁界を有し…」における「前記磁性ワイヤ」が、
20 「導電性を有する磁界検出用磁性ワイヤ」であると解釈すれば、続く「１
０Ｇ以下の異方性磁界を有し」との発明特定事項と整合的に解釈すること
ができるが、１０Ｇ以下の異方性磁界を有する磁性ワイヤが「「基板上」に
設置した「導電性を有する磁界検出用磁性ワイヤ」 を受けるものであると
」
すれば、素子に組み込んだ時の異方性磁界は４０Ｇである磁性材料を使用
25 したこととは整合しないことになる。
したがって、②の「前記磁性ワイヤ」は、
「導電性を有する磁界検出用磁
性ワイヤ」を指すものと解するのが合理的であって、原告の主張は理由が
ない。
エ 原告は、前記第３の１ カのとおり、本件明細書には、コイル出力電圧
から、
「表面磁区のスピン回転」に起因する電圧のみを取り出す手段又は方
5 法か、あるいは「９０度磁壁の移動による磁化回転」に起因する電圧を除
去することを可能とする手段又は方法は記載されていないし、また、その
ようなものが技術常識であったともいえない旨や、本件審決は、原告の主
張を「熱雑音」に関する主張だけであると誤解した上で判断しているが、
判断の遺漏である旨主張する。
10 本件発明の「ＧＳＲセンサ」は、本件審決が認定した①ないし③の事項
で、「表面磁区内のワイヤ軸方向の磁界により軸方向の磁界により軸方向
に傾斜した円周方向スピンを超高速に一斉回転させて」（ＧＳＲ現象の発
現） 「その時に生じる超高速スピン回転現象による前記ワイヤ軸方向の磁
、
化変化のみをコイル出力として取り出す」もの（④）であるから、コイル
15 出力電圧は、表面磁区のスピン回転に起因する電圧のみを取り出すものと
いえる。
これに対し、原告の主張は、要するに、パルス電流は、実際に磁性ワイ
ヤの表皮深さよりも深いところを流れることは技術常識であって、これに
よる９０度磁壁の移動による磁化回転に起因する電圧の影響を無視する
20 ことができないから、④の事項、すなわち、
「超高速スピン回転現象による
前記ワイヤ軸方向の磁化変化のみをコイル出力として取り出す」などとい
うことはできないという点に重きを置くものと理解される。
しかし、原告が指摘する一般社団法人日本溶接協会・溶接情報センター
のウェブサイト（甲１２６）には、
「電磁界が導体の内部に浸透するに従っ
25 て指数関数的に減衰する現象を表皮効果という。渦電流は磁束に比例する
ため、図１に示すように、渦電流も表皮効果に起因して試験体表面からの
深さに対して指数関数的に減衰する。表皮効果は、磁束の時間変化で発生
する渦電流が磁束を打ち消して小さくする結果として発生する。表皮効果
は導電率σ(S/m)、透磁率μ(H/m)および交流の周波数ｆ(Hz)の値が大きい
ほど著しくなる。渦電流が試験体の表面からどの程度の深さまで浸透する
5 かの目安として、渦電流の表面における値に対して 1/e となる表面からの
深さδ(m)を浸透深さとして用いる。」との記載があり、図１は、以下のと
おりである。

すなわち、上記文献のとおり、表皮深さを用いて示される表皮効果は、
δの深さよりも深いところでも当該電流が流れている可能性はあるため、
δの深さよりも深いところでも相対電流密度がゼロではないが、表皮深さ
は、渦電流が試験体の表面からどの程度の深さまで浸透するかの目安であ
20 るにすぎず、むしろ、電流密度は表面から離れるほど指数関数的に減少す
ることを示しており、コア磁区や９０度磁区への影響も指数関数的に減少
するものと考えられるから、当該パルス電流による９０度磁壁の移動によ
る磁化回転も指数関数的に減少するものと考えられる。換言すれば、表皮
効果は、電磁界が導体の内部に浸透するに従って指数関数的に減衰する現
25 象であって、電流密度は表面から離れるほど指数関数的にコア磁区や９０
度磁区への影響も減少することを意味するものであるから、高周波のパル
ス電流を磁性ワイヤに印加して「表皮深さｐ＜表面磁区の厚みｄ」とした
とき、磁性ワイヤの表皮深さよりも深いところを流れることにより生じる
９０度磁壁の移動による磁化回転の影響は無視してよいレベルに達する
ものと認められ、当業者もその旨理解するといえる。
5 そうすると、そもそも上記磁化回転に起因する電圧の影響を無視するこ
とができないことを前提とする原告の主張は当を得ないものというべき
であるし、上記電圧の影響を完全に排除することはできないとしても、本
件発明の技術的意義に照らせば、同影響を完全に除去する必要性はそもそ
も存在せず、当業者もそのような理解の上で、④の「前記磁性ワイヤに前
10 記パルス電流を通電することによって、前記表面磁区内のワイヤ軸方向の
磁界により軸方向に傾斜した円周方向スピンを超高速に一斉回転させて、
その時に生じる超高速スピン回転現象による前記ワイヤの軸方向の磁化
変化のみをコイル出力として取り出し、
・・・」の発明特定事項について、
「超高速スピン回転現象による前記ワイヤの軸方向の磁化変化」「をコイ
15 ル出力として取り出し」たとの意味であると理解することは明らかという
べきである（そのような意味では、本件審決が熱雑音を取り上げて、判断
している内容は、その他の原因に起因する電圧の影響にも同様に当てはま
るものであるから、本件審決の判断に遺漏があるということもできない。 。
）
したがって、原告の主張はいずれも理由がない。
20 以上によれば、本件発明は、発明の詳細な説明に記載された発明であり、
発明の詳細な説明の記載により課題を解決できると認識できる範囲のもので
あるといえるから、サポート要件を充足する。
これと同旨の本件審決の判断に誤りはなく、原告主張の取消事由１は理由
がない。
25 ３ 取消事由２（実施可能要件違反の判断の誤り）
原告は、前記第３の２ アのとおり、①本件明細書には、当業者がＭＩセ
ンサの違いを明確に認識できるように、本件発明の技術上の意義を理解する
ために必要な事項の記載がないから、出願時の技術水準に照らしても、従来
技術であるＭＩ現象とは「原理的に異なる新たな物理現象」であるという本
件発明を実施することができない、②本件発明１の「超高速スピン回転現象
5 による前記ワイヤの軸方向の磁化変化のみをコイル出力として取り出」すと
いう具体的な技術的手段等が本件明細書に記載されておらず、本件出願時の
技術常識に照らしても当業者は理解することができないから、本件特許は実
施可能要件に適合しない旨主張する。
しかし、前記１ アのとおり、本件発明は、本件審決が認定した４つの事
10 項が１つの技術的前提となった発明であって、従来技術であるＭＩセンサが
これらの４つの事項（本件事項）を全て備えるものではなく、本件明細書に
開示された事項から、本件発明は、ＭＩセンサとは明確に区別できるように
認識できるよう記載されたものといえるから、①については理由がない。
また、②については、前記１ エのとおり、本件明細書の記載に加え、表
15 皮効果は、電磁界が導体の内部に浸透するに従って指数関数的に減衰する現
象であることに照らせば、高周波のパルス電流を磁性ワイヤに印加して「表
皮深さｐ＜表面磁区の厚みｄ」としたとき、磁性ワイヤの表皮深さよりも深
いところを流れることにより生じる９０度磁壁の移動による磁化回転の影響
は無視してよいレベルに達するものと当業者は理解するから、当業者は、
「前
20 記磁性ワイヤに前記パルス電流を通電することによって、前記表面磁区内の
ワイヤ軸方向の磁界により軸方向に傾斜した円周方向スピンを超高速に一斉
回転させて、その時に生じる超高速スピン回転現象による前記ワイヤの軸方
向の磁化変化のみをコイル出力として取り出し、
・・・」との発明特定事項に
ついて、「超高速スピン回転現象による前記ワイヤの軸方向の磁化変化」「を
25 コイル出力として取り出し」たとの意味であると理解するといえるため、実
施可能要件に適合しないとはいえない。
原告は、前記第３の２ イのとおり、①「パルス磁界アニーリング」の意
味内容は不明であり、また、
「パルス磁界アニーリング」は「表皮深さｐ＜表
面磁区の厚みｄ」を確保する手段として説明されてもいない、②「表面磁区
の厚みｄ」を求める手法は確立されておらず、いかなる場合に「表皮深さｐ
5 ＜表面磁区の厚みｄ」という条件が充たされるのか、当業者にとって確認不
可能である、③甲第１２６号証によれば、「表皮深さｐ＜表面磁区の厚みｄ」
である場合に、スピン回転する深さが表皮深さｐと一致するとの本件明細書
の【００４１】の記載は、明らかに技術的な裏付けを欠くものであるとして、
実施可能要件を満たさない旨主張する。
10 しかし、本件明細書には、
「さらに十分大きなパルス電流で、異方性磁界Ｈ
ｋの１．５倍を超える磁界を発生させて、パルス磁界アニーリング処理を測
定毎に行い円周方向に磁化飽和させて磁化履歴を消去した。 （
」 【００４２】 、
）
「パルス電流の強度は、
・・・ワイヤ表面にＨｍの１．５倍以上の十分大きな
円周磁界Ｈθを発生させて表面のスピンの一斉回転を実現した。さらに円周
15 方向に磁化飽和させて磁化履歴を消去した。このパルス磁界アニーリング処
理を測定毎に行い・・・」【００８２】
（ ）との記載があることから、本件明細
書の「パルス磁界アニーリング」は、異方性磁界の１．５倍以上のパルス電
流により「さらに円周方向に磁化飽和させて磁化履歴を消去」することを意
味するものであることが理解でき、前記２ アのとおり、表面磁区の厚みを
20 増加して表皮深さｐが表面磁区の厚みｄよりも小さくするようにするための
ものである旨の示唆も読み取れるから、
「パルス磁界アニーリング」の処理は
当業者に実施可能な程度に開示されているといえ、①は理由がない。
また、ＧＳＲ発現条件である「表皮深さｐ＜表面磁区の厚みｄ」となって
いるかどうかは、ＧＳＲ発現のための現象面での説明にすぎず、発明特定事
25 項にもなっていないし、表面磁区の厚みｄを求める手法が確立していなくて
も、当該発明を実施することは当業者には可能であるから、②についても理
由がない。
なお、③については、前記２ エのとおり、表皮深さは、渦電流が試験体
の表面からどの程度の深さまで浸透するかの目安であって、実際にはパルス
電流が表皮深さよりも深いところを流れることは技術常識である（この点は、
5 原告も争っていない（書面による準備手続調書参照） ）から、
。 「表皮深さｐ＜
表面磁区の厚みｄ」である場合にスピン回転する深さが表皮深さｐと一致す
るとの本件明細書の記載（【００４１】）に接した当業者は、表皮深さと表面
磁区との関係に関する定性的な説明であると理解するものであって、こうし
た記載があるからといって本件発明が実施可能要件に適合しないとはいえな
10 い。
以上によれば、当業者は、本件明細書の発明の詳細な説明に記載された事
項をもとに過度な試行錯誤を経ることなく本件発明を実施することができ、
これと同旨の本件審決の判断に誤りはなく、原告主張の取消事由２は理由が
ない。
15 ４ 取消事由３（明確性要件違反）
原告は、前記第３の３ のとおり、本件明細書の【００２１】には、
「磁化
曲線において、急峻な立上域は磁壁移動による磁化過程で、緩やかに増加す
る域は磁化回転による磁化過程である。磁化回転が始まる磁界強度を異方性
磁界Ｈｋと定義する。 との記載があり、
」 こうした定義によると一義的に異方
20 性磁界を求めることはできないなどとして、本件発明１に係る請求項１の「異
方性磁界」が不明確であると主張する。
しかし、前記２ ウのとおり、請求項１の「前記磁性ワイヤは、１０Ｇ以
下の異方性磁界を有し」の意義について、「前記磁性ワイヤ」は、「導電性を
有する磁界検出用磁性ワイヤ」の意味であるから、この「前記磁性ワイヤ」
25 を主語とする「１０Ｇ以下の異方性磁界を有し」は、
「磁性ワイヤ」の物性と
しての「１０Ｇ以下の異方性磁界」であり、また、
「該ワイヤ表面に異方性磁
界の１．５倍以上の円周方向磁界を発生させるのに必要な電流強度以上」の
「異方性磁界」は、
「基板上に設置された磁性ワイヤの異方性磁界」の意味で
あると解されるところ、原告の主張する「異方性磁界」は、
「困難軸方向に磁
化曲線で磁場が飽和に達する磁場」であり、
「スピンをある方向にそろえよう
5 とする磁場の強さ」であり、
「結晶の中で特定の方向にスピンをそろえようと
するエネルギーを磁場として表したもの」 「異方性磁界の一般的定義は、磁
、
気モーメントの向きを磁化困難方向に向かせるために必要な磁界」
（以上、原
告第１準備書面１２頁から１３頁参照）であるから、請求項１における「異
方性磁界」においても、こうした原告も認識しているところの「異方性磁界」
10 の理解と異なるものではないというべきである。そうすると、本件明細書の
記載を参酌するまでもなく、本件発明１に係る請求項１の「異方性磁界」は、
第三者に不測の不利益を被らせるほど不明確なものとはいえない。
なお、本件明細書の【００２１】には、
「磁化回転が始まる磁化強度を異方
性磁界Ｈｋ」と定義するとあり、これは異方性磁界Ｈｋの具体的な値を求め
15 る方法に関する記載とはいえるが、異方性磁界の具体的な値を求める方法に
関する記載はない。そうすると、日本磁気学会編「磁気便覧」
（平成２８年１
月３０日発行）には、
「原点から磁化曲線の傾きに沿った直線（点線）と、飽
和磁化の外挿との交点からＨｋを推定することになる」
（甲４８・４９９頁右
欄１６行～１８行）との記載があり、この文献の性格に照らしても、このよ
20 うな方法は、一般的に採用されていたものと認められるところ、本件明細書
において、本件発明の異方性磁界の値を算出する方法が上記文献と異なるも
のであると解すべき記載も示唆も見当たらない。
したがって、本件発明１に係る請求項１の「異方性磁界」の記載は、第三
者に不測の不利益を被らせるほど不明確なものとはいえず、原告主張の取消
25 事由３も理由はない。
その他、原告は、種々の記載要件の不備の主張をするが、本件発明が本件
審決が認定した４つの事項（本件事項）を１つの技術的思想と捉えることな
くＭＩセンサが基礎とするＭＩ現象と区別することができないという主張を
前提とするものであるか、また、当業者の通常の理解を基礎とすることなく、
本件明細書等の記載の不備を取り上げて論難するものであるにすぎず、いず
5 れも理由がない。
５ 結論
以上によれば、原告主張の取消事由はいずれも理由がなく、本件審決にこれ
を取り消すべき違法は認められないから、原告の請求は棄却されるべきもので
ある。
10 よって、主文のとおり判決する。
知的財産高等裁判所第４部
15 裁判長裁判官
菅 野 雅 之
裁判官
20 中 村 恭
裁判官
岡 山 忠 広
（別紙１）
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
5 本発明は、超高速スピン回転効果（英語表記は、ＧＨｚ Ｓpin Ｒotation effect で
ある。略称は、ＧＳＲ効果とする。）を基礎にした超高感度マイクロ磁気センサ（以
下、ＧＳＲセンサという。）に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
10 高感度マイクロ磁気センサは、横型ＦＧセンサ、縦型ＦＧセンサ、ホールセンサ、
ＧＭＲセンサ、ＴＭＲセンサ、ＭＩセンサ、高周波キャリアセンサなどがある。現
在これらの原理を用いた電子コンパスがスマートフォンや自動車などに採用され広
く使用されている。今後ウェアラブルコンピュータのモーション入力装置として期
待されており、その開発が加速している。
15 【０００４】
ＭＩセンサ（特許文献３） １９９３年に発見されたＭＩ現象
は、 （magneto-impedance
現象）を基礎にしたものである。この現象は、表面の円周方向に磁化した表面磁区
（厚みは０．２μｍ程度）と中心部の軸方向に磁化したコア磁区の二つの構造を持
つ磁性ワイヤ（直径３０μｍ）または磁性薄膜に、１ＭＨｚから３０ＭＨｚの高周
20 波あるいはパルス電流を通電し、二つの磁区の間にある９０度磁壁を振動させる。
磁壁振動の平均的深さは１μｍから４μｍで、磁化の増大に比例して円周方向透磁
率が増加し表皮深さが著しく縮小し、ワイヤの磁気インピーダンスが大きく変化す
る電磁現象である。そのインピーダンス（交流抵抗）の変化量から外部磁界Ｈをも
とめるタイプである。
25 ９０度磁壁がコア磁区に浸透することでコア磁区内のスピンが円周方向に回転、す
なわち磁化が回転することで磁化が変化するので、反磁界の影響はＦＧセンサに比
べて小さい。その結果磁性ワイヤの長さを５０ｍｍから５ｍｍと大幅に縮小するこ
とが実現した。
また、出力特性は、ワイヤのヒステリシスの影響を強く受け、しかも反対称性かつ
非直線的であるという欠点があった。これらの問題は、負帰還回路を用いて解決し
5 たが、消費電力の点で問題であった。ＭＩセンサ技術については、毛利教授の著作
「磁気センサ理工学」
（コロナ社出版、毛利佳年雄著、１９９８年）において詳しく
紹介されている。
【０００５】
コイル検出型のＭＩセンサ（特許文献４；１９９９年）は、ＭＩ現象をコイルで検
10 知した改良方式で、直線的出力を実現した。構造的には、縦型ＦＧセンサと同じで
ある。パルス通電時に円周方向磁界によって９０度磁壁がコア部に浸透し、軸方向
磁化が円周方向に回転し、軸方向の磁化の変化が起きる。この変化をコイルで検出
する。９０度磁壁の浸透は、通電電流の強さ、周波数、およびワイヤの透磁率など
によって決まるが、１．３μｍから４μｍ程度である。ＦＧセンサは素材全体の磁
15 化の回転を利用するため、感磁体であるワイヤの体積に比例するが、ＭＩセンサの
場合１０ＭＨｚの高周波を利用するため、表皮深さが非常に浅く、出力は直径に比
例する。高感度化のためには、ＦＧセンサはワイヤ長さの増加することが必要であ
るが、ＭI センサは高い周波数を活用して高感度化を図っているため、磁性ワイヤ
を直径３０μｍで、長さをＦＧセンサの５０ｍｍから３ｍｍへと大幅に小型化でき
20 る。コイル内径は３ｍｍであった。
コイル型ＭＩセンサについて、構造がＦＧセンサと同じであるので、ＦＧセンサの
改良タイプという意見があるが、適用周波数が高く９０度磁壁の振動という電磁現
象を検出している点を考えれば、ＭＩセンサの改良タイプというべきである。しか
し、ヒステリシス低減のために負帰還回路を使用しており、消費電力が大きくなり
25 問題であった。
【０００６】
続いて、ＭＥＭＳプロセスで製造したＭＩ素子を使い、磁性ワイヤを直径１２μｍ
で、長さを０．６ｍｍと縮小し、しかもコイル内径を３０μｍと小型化したコイル
検出型のＭＩセンサ（特許文献５）が開発された。これは、小型化と同時にパルス
波形を三角波から台形波に変更し、パルス磁界アニーリング処理を施してヒステリ
5 シスの影響を取り除き、負帰還回路を省略して消費電流の低減を図ったものである。
さらに磁性ワイヤの異方性磁界を２０Ｇと著しく大きくして測定レンジを±１０Ｇ
に拡大を図ったものである。ＭＩセンサの改良型センサとして電子コンパス（商品
名ＡＭＩ３０６）などに応用商品化されている。
【０００７】
10 しかし、異方性磁界を大きくすると透磁率 μ が１０００程度と著しく小さくなり、
感度が大きく低下してしまう。感度低下を補うため、周波数を３０ＭＨｚから２０
０ＭＨｚへと増加している。と同時に大きな異方性磁界に打ち勝つ円周磁界を発生
させるためにパルス電流を１０ｍＡから２００ｍＡへと増加している。
２００ＭＨｚの高周波の場合、表面磁区とコア磁区の界面に存在する９０度磁壁を
15 動かすことは困難である。そこで、台形波パルスの立下りに着目して、立下り直前
では９０度磁壁はコア内部の深い位置に存在しており、電流が遮断すると、表皮深
さより内部は円周方向磁界が無くなり、９０度磁壁が移動を始めることができる。
しかし、磁壁の移動自体が作る電磁ブレーキのためゆっくりと緩和現象的に磁化回
転が進行していく。一方表面磁区内の円周方向に向いたスピンは円周方向の異方性
20 磁界に逆らって外部磁界の力で磁化回転していく。この二つの電磁現象を混合して
コイルで電圧として取り出している。
表面磁区の厚みを極力薄くして、そこに矩形波形状のパルスを通電し、円周方向磁
界の力で表面磁区の厚みを厚くした上で、電流を遮断し、その時に９０度磁壁が元
の表面近くに移動するが、その際の生じる磁化の回転と軸方向の磁化変化をコイル
25 で検出したものである。９０度磁壁がワイヤ中心部に深く浸透することでヒステリ
シスが消失する。これによって負帰還回路を省略することに成功している。
【０００９】
現在、高感度マイクロ磁気センサは、スマートフォンなどの電子コンパスから、ウ
ェアラブルコンピュータのモーション入力装置としての進化が期待されている。そ
のためには、２ｍＧから０．２ｍＧへの高感度化、±１０Ｇから±４０Ｇへの測定
5 レンジの拡大、０．６ｍｍから０．２ｍｍへのミニサイズ化および一層の低消費電
流化が強く求められている。性能指数で言えば、Ｋ＝０．２ｍＧ，Ｗ＝４０Ｇ、Ｌ
＝０．２ｍｍ，Ｄ＝０．０１ｍｍでＳ＝１０万となって、ＭＥＭＳ式素子を使った
コイル式ＭＩセンサの１００倍程度の飛躍的改善が求められている。
【００１０】
10 本発明者は、この課題に挑戦するために、上記商品ＡＭＩ３０６をベースに周波数
をあげて高感度化を図ったＭＩセンサ（特許文献６；２００９年）を研究した。パ
ルス周波数を０．２ＧＨｚから０．５ＧＨｚへと増加すると出力が２倍程度向上す
るが、それ以上の高周波では出力が頭打ちとなり減少する。しかし高周波化に伴う
技術課題が噴出し商品化にまでは至らなかった。高周波パルス発振回路の技術的課
15 題、高周波化に伴う電磁誘導電圧の増加などの問題が発生し、総合的メリットが見
いだせなかったためである。
そこで、磁性ワイヤ、検出コイル、励起パルス、検出回路および測定原理とすべて
の角度からＭＩセンサを見直し、超高感度マイクロ磁気センサの開発に取り組むこ
とにした。
20 【先行技術文献】
【特許文献】
【００１２】
【特許文献１】 米国特許第２，８５６，５８１号明細書
【特許文献２】 特許第２６１７４９８号
25 【特許文献３】 特許第３１９７４１４号
【特許文献４】 特許第３６４５１１６号
【特許文献５】 特許第３８０１１９４号
【特許文献６】 特許第４６５５２４７号
【特許文献７】 国際公開第２０１４／１１５７６５号
【非特許文献】
5 【００１３】
【非特許文献１】「磁気センサ理工学」：コロナ社出版、毛利佳年雄著、１９９８年
【非特許文献２】
「新しい磁気センサとその応用」
：トリケップス社、毛利佳年雄著、
２０１２年
【発明の概要】
10 【発明が解決しようとする課題】
【００１４】
本発明の課題は、ＭＩセンサの１００倍程度の性能向上を実現する磁気センサ原理
と具現化条件を見出すことである。そのために、本発明者らは、基板上に導電性を
有する磁界検出用磁性ワイヤとそれに巻回した周回コイルとワイヤ通電用の電極 2
15 個とコイル電圧検出用電極 2 個を設置した磁界検出素子および該磁性ワイヤにパル
ス電流を流す手段とパルス電流を流した時に生じるコイル電圧を検知する回路とコ
イル電圧を外部磁界Ｈに変換する手段とを基本構成にした超高感度マイクロ磁気セ
ンサにおいて、ワイヤの磁気特性、磁界検出素子の小型化、特に検出用コイルの微
細化、パルスの周波数と形状、ワイヤ内部でおこる電磁現象とコイルとの電磁結合、
20 コイル電圧の処理方法およびコイル電圧と磁界の関連性などについて、総合的に研
究を行うことにした。
【００１５】
ワイヤについては、従来のテンション熱処理ワイヤに変えて、ガラス付ワイヤを採
用した。磁界検出素子は、コイルピッチを３０μｍから１０μm 以下、コイル内径
25 を従来の３０μｍから１５μｍ以下、つまりワイヤ径の１．５倍以下と微細化、パ
ルスは、形状は台形状で、立上りの周波数は０．５GHｚから４GHｚ、パルス電流強
度は、５０ｍA から３００ｍA、パルス電流が誘起する電磁現象とコイル電圧との関
係およびコイル電圧と磁界との関係、さらにはコイル電圧とコイル誘起電流による
電圧降下の問題、高周波パルスによる誘導電圧の問題、信号検波方式の見直し、温
度補正法の検討およびコイル電圧と磁界との数学的関係の調査など全面的な検討を
5 行うことであった。
【課題を解決するための手段】
【００１６】
本発明者は、コイル出力電圧と外部磁界Ｈの関係に及ぼすワイヤの磁気特性、磁性
ワイヤの大きさ、コイル巻き数およびパルス電流特性の影響を詳細に調査した結果、
10 本発明センサにおいて、表面磁区とコア磁区の２相構造で異方性磁界が５G の磁性
ワイヤを使った微細コイルに０．５GHｚ以上の周波数の台形状パルスを与えた時、
コイルの発生する電圧と外部磁界との間に、式（１）なる実験式が存在することを
発見した。
Vｓ=Ｖｏ・Ｌ・πD・ｐ・Nｃ・ｆ・sin（πＨ/２Ｈｍ） （１）
15 【００１７】
ここで、Ｖｓはコイル出力電圧、Ｖｏはワイヤ透磁率、飽和磁束密度のワイヤ素材
の磁気特性およびパルス電強度等で決まる比例定数、制御因子定数としては、Ｌは
ワイヤの長さ、D はワイヤの直径、ｐはパルス電流の表皮深さ、Nｃはコイルの巻き
数、ｆはパルス周波数、Ｈは外部磁界、Ｈｍはコイル出力電圧が最大値を取る外部
20 磁界強度である。
【００１８】
磁性ワイヤの表面磁区内に存在する円周方向の内部磁界によって円周方向に強制さ
れていたスピンが、外部磁界Ｈによって θ だけ傾いたとする。この状態に周波数
０．５ＧＨｚ以上のパルス電流が印加されると、スピンは円周方向に一斉に θ 回転
25 する。この磁気変化をコイル電圧として検知すると、
Ｖ＝Ｖｏｓｉｎ２θ （２）
となる。したがって実験式（１）はこのスピンの一斉高速回転を検知していると考
えることができる。つまり同じ表皮効果でもＭＩセンサは９０度磁壁の移動による
磁化回転を検知するが、本発明センサは表面磁区内のスピンの回転のみを純粋に検
知する全く新しい原理、つまり発明者は超高速スピン回転現象に基づく新型のＧＳ
5 Ｒセンサであると考えられる。
この原理に基づくと、以下の実施例１で詳細に紹介するように、ＭＩセンサに比較
して、コイル出力が大幅に向上し、性能指数で試算すると、Ｋ＝０．２ｍＧ、Ｗ＝
４０Ｇ、Ｌ＝０．２ｍｍ、Ｄ＝０．０１ｍｍでＳ＝１０万となって、コイル式ＭＩ
センサの１２０倍程度の飛躍的改善が実現できることを見出した。
10 【００１９】
（１）まず、新原理の基礎であるスピン角度 θ とコイル出力、外部磁界との関係に
ついて説明する。
超高速スピン回転をコイルで検出する時のコイル電圧は、磁束 Φ の時間変化に比
例する。つまりＶ＝—ｄΦ／ｄｔである。
15 スピン傾斜角 θ で回転開始時期（時間ｔ＝０）における磁束 Φxｏ（θ）は、ｍｓ・
Ｌ・πＤ・ｄ・ｓｉｎθ である。角速度はｄθ／ｄｔ＝２πｆ（ここでｆはパルス
周波数）と一定なので、回転開始の瞬間のＸ軸方向の φｘの変化速度は、ｄΦｘ（θ）
／ｄｔ＝ｄφｘ（θ）／ｄθ・ｄθ／ｄｔ＝ｃｏｓθ・２πｆとなる。
磁束 Φｘｏ（θ）が、ｃｏｓθ・２πｆの変化速度を持つので、Ｖ＝－ｄΦ／ｄｔ
20 ＝φ０（θ）
・ｄφｘ（θ）／ｄｔ。これに、φ０（θ）とｄφｘ（θ）／ｄｔの値
を代入すると、Ｖ＝－ｄΦ／ｄｔ＝－ｍｓ・Ｌ・πＤ・ｄ・ｓｉｎθ・ｃｏｓθ・
２π／Ｔ＝－φ０・ｓｉｎ２θ となって、コイル出力電圧はｓｉｎ２θ に比例す
る。
コイル出力と外部磁界Ｈはｓｉｎ関数関係で存在しており、本発明者が行った条件
25 下では、スピンの一斉回転のみを検出していると思われる。
【００２０】
ここで、コイル出力と外部磁界とは、式（１）に示したようにｓｉｎ（πＨ／２Ｈ
ｍ）となることが実験的に発見されているので、 （３）
式 となることが期待される。
θａ＝πＨ／４Ｈｍ （３）
しかし、一方本来のスピン角度 θｂは、磁性ワイヤにかかる磁界Ｈから反磁界の影
5 響を除いた実際の内部磁界Ｈｉｎと、円周方向の異方性磁界Ｋθ とで決まる角度で
（４）式のように定義できる。
ｔａｎθｂ＝Ｈｉｎ／Ｋθ （４）
もし、実験式（１）が、スピン角度を検知しているならば、θａと θｂが一致して
いることが必要である。以下、両者が一致していることを証明する。
10 【００２１】
（２）その説明の前に、用いた磁性材料の特性として、磁性ワイヤの軸方向磁化特
性１０を図１ａ） 円周方向磁化特性１１としてのコイル出力電圧特性を図１ｂ）
に、
に示す。
磁化曲線において、急峻な立上域は磁壁移動による磁化過程で、緩やかに増加する
15 域は磁化回転による磁化過程である。磁化回転が始まる磁界強度を異方性磁界Ｈｋ
と定義する。磁化Ｍ＝χＨ、ここで χ の近似式は式（５）で表される。磁性ワイヤ
の透磁率 μ が２００から４万程度まで変化した場合、それに対応して、近似式中の
β は０．０７から０．７程度まで変化する。
χ＝χo｛１—β×（Ｈ／Ｈｋ） ２ ） （５）
20 磁性ワイヤの磁化特性は、反磁界がゼロ（無限長のワイヤの場合）で、外部磁界Ｈ
と内部磁界Ｈｉｎが一致しするが、有限長のワイヤでは、反磁界が強まり、Ｈｉｎ
＝Ｈ－ＮＭｓ（ここでＭｓ＝χＨ）となるので、式（２）を使ってＨを Hｉｎに補正
すると（６）式になる。
Ｈｉｎ＝Ｈ｛１－Ｎχo＋βＮχo（Ｈ／Ｈｋ） ２ ｝ （６）
25 【００２２】
コイル出力は外部磁界Ｈの増加とともに式（１）に従って単調に増加し、外部磁界
Ｈが、Ｈｍの時に最大出力を取りその後漸減傾向を示す。Ｈｍは、軸方向磁化特性
のＨｋとほぼ一致していた。厳密にはＨｍ＝αＨｋ、α＝０．９６との関係にあっ
た。外部磁界Ｈ＝Ｈｋの時、コア磁区が飽和し、表面磁区のスピンは４５度と最大
傾斜をとるためである。表面磁区の方が反磁界は小さいのでコア部が飽和する前に
5 最表面のスピンは４５度に達する。そのためにＨｍはＨｋよりやや小さな値を取る。
外部磁界ＨがＨｋ以上に負荷されると、コア磁区との界面に存在する９０度磁壁が
移動して表面磁区全体が作る磁化は減少していく。スピンは４５度の傾斜を保って
いるが、最後に消失する。
【００２３】
10 パルス電流は、円周方向に磁化飽和を実現する十分な電流強さで、周波数は、０．
５ＧＨｚ～４ＧＨｚのパルス周波数（パルス周波数は、ｆ＝１／２ｄｔで定義した。
ここで立上り、立下り瞬間の遷移時間をｄｔとした。）とした。これにより電流の表
皮深さを０．２μｍ～１μｍに制御して、円周表面磁区の厚み以下とした。パルス
時間間隔はコイル信号干渉を避けることのできる十分な長さ５ｎ秒とした。
15 【００２４】
上記の２相の磁区構造を持つアモルファスワイヤに、ワイヤ軸方向の外部磁界Ｈを
かけると、円周表面磁区内の円周方向スピンは軸方向に θ 角度ほど傾斜し軸方向
に磁化Ｍｓ（＝Ｎｓ・ｍｓ・ｓｉｎθ）が生じる。Ｎｓは、表面磁区内の単位体積
当たりのスピン数、ｍｓはスピンが持つ磁化である。中央部のコア磁区では磁壁が
20 移動し磁化Ｍｃが発生する。
【００２５】
この状態のワイヤに上記パルス電流を通電すると、パルスが作る６０Ｇ程度の大き
な円周磁界によって、超高速（パルスの遷移時間ｄｔ内をいう。）でスピンが円周方
向に一斉回転する。その際に生じるワイヤの磁化変化をコイル出力電圧 Vｓとして
25 検知する。そのコイル出力電圧は、周波数に比例するが、一方、表皮深さがｆ －１／２
で小さくなり、両効果を合わせてコイル出力はｆ／ｐ＝ｆ １／２ に比例して増加す
る。コイル巻き数Ｎｃに比例し両者を合わせると驚異的な出力となる。
この超高速スピン回転効果は将来の超高感度マイクロ磁気センサの新原理と期待さ
れる。なおコア磁区部の磁化Ｍｃは、表皮効果により影響を受けず、また磁壁の移
動は生じない。
5 【００２６】
（３）次に、超高速スピン回転現象をコイルで検出する時、スピンの回転角と磁界
とコイル出力電圧との関係性を説明する。
コイル出力電圧は、磁束 Φ の時間変化とコイル巻き数Ｎｃに比例する。外部磁界Ｈ
によって円周方向に強制されていたスピンが θ だけ傾いたとする。時間ｔ＝０に
10 おける磁束 Φ は、ｍｓ・Ｌ・πD・ｄ・ｓｉｎθ に比例する。回転開始の瞬間、角
度の時間変化ｄθ／ｄｔは、ｓｉｎθ の微分であるｃｏｓθｄθ に比例する。回転
初期に獲得した回転速度ｄθ／ｄｔで角度 θ だけ回転すると考えられるので、そ
の時の磁束 Φ の変化量はｃｏｓθ に比例する。その結果、コイル電圧の最大値は
ｍｓ・Ｌ・πD・ｄ・ｓｉｎθ・ｃｏｓθ に比例する。つまりに（７）式のようにｓ
15 ｉｎ２θ 比例する。
Ｖ＝ＶｏＮｃ・ｓｉｎ２θ （７）
コイル出力と磁界とは、式（１）に示したようにｓｉｎ（πＨ／２Ｈｍ）となるこ
とが実験的に発見されているので、θ＝πＨ／４Ｈｍとなって、スピンの傾斜角度
θ を求めることができる。コイル出力電圧のデータから求めた θ を θａとすると、
20 （８）式が得られる。
θａ＝πＨ／４Ｈｍ （８）
【００２７】
本来、スピンの傾斜角 θ は、磁性ワイヤにかかる磁界Ｈから反磁界の影響を除いた
実際の内部磁界Ｈｉｎと、円周方向の異方性磁界Ｋθ とで決まる角度である。理論
25 的な角度 θ を θｂとすると、（９）式のように定義できる。
ｔａｎθｂ＝Ｈｉｎ／Ｋθ （９）
Ｖｓが最大値を取るピーク値は、 は４５度の時であるから、
θ Ｈｉｎ＝Ｋθ の時で
ある。この時Ｈｉｎ＝｛１－（１－β）Ｎχo｝Ｈｋであるので、この結果
Ｋθ＝｛１－（１－β）Ｎχo｝Ｈｋ （１０）
と求めることができる。ｔａｎθｂ＝Ｈｉｎ／Ｋθ に、
（６）式のＨｉｎと（１０）
5 式のＫθ を代入すると、（１１）式となる。
ｔａｎθｂ＝Ｈ／Ｈｋ｛（１－Ｎχo）＋βＮχo（Ｈ／Ｈｋ）２｝／｛１－（１－β）
Ｎχo｝ （１１）
【００２８】
以上の考察の結果、コイル出力の実験結果から求まる角度 θａ＝πＨ/４Ｈｍと材
10 料固有の基礎データから理論予測で与えられるスピンの傾斜角度 θｂ（ｔａｎθ＝
Ｈｉｎ／Ｋθ）の二つが存在することになる。そこで（３）式で定義した θａと（６）
式で定義した θｂとが一致することを説明する。
【００２９】
θａは、Ｈｍで定義され、θｂは、Ｈｋで定義されているので、まずＨｋとＨｍの
15 関係を詳細に説明する。実験事実としてＨｍ＝αＨｋが成立、ここで α は０．９６
程度である。
【００３０】
異方性磁界Ｈｋは、磁壁の移動が終了し磁化回転が始まり最終的に飽和に至る過程
の変化点を示す値である。磁性ワイヤの場合、外部磁界ＨがＨｋまで増加するとコ
20 ア磁区は飽和にまで達する。表面磁区内のスピンは軸方向に傾斜して４５度に達す
る。外部磁界ＨがＨｋ以上に増加していくと、軸方向の磁化の増加は９０度磁壁が
表面磁区に浸透する形で進む。この間スピンは４５度に保たれている。スピンを４
５度に保つ時の磁界がＨｍであるから、Ｈｋ＝Ｈｍとなるはずである。しかしこの
時コア磁区と表面磁区内では磁界が異なりスピンを傾ける有効磁界である内部磁界
25 は異なっている。表面磁区内の反磁界は、飽和したコア部の漏れ磁場によって反磁
界が形成されるので、コア磁区内よりやや小さい。ＨｍはＨｋより小さい値で必要
な内部磁界に到達する。この時の磁界Ｈｍで、円周方向の異方性磁界Ｋθ と内部磁
界がつり合い、スピンは４５度の傾斜角度をとる。その結果、Ｈｍ＝０．９６×Ｈ
ｋとなる。
【００３１】
5 磁界ＨがＨｋより少し小さい値で、表面磁区の最表面のスピンは４５度なるが、コ
ア磁区との境界の磁壁に近いところでは４５度にはまだ達していない。逆に外部磁
界ＨがＨｋよりやや大きくなると、最表面のスピンは４５度を保ち、磁壁が表面方
向に移動して飽和したコア磁区部が太り表面磁区が細り軸方向の磁化が大きくなる。
最表面のスピンが４５度となる外部磁界Ｈｍは、表面磁区全体のスピンが異方性磁
10 界とつりあって４５度となる磁界Ｈｋにくらべてやや小さくなる。
【００３２】
（４）ＨｋとＨｍとの関係が掴めたので、次に（８）式で定義した θａと（９）式
で定義した θｂとが一致することを説明する。
θａ＝πＨ／４Ｈｍのｔａｎをとると、ｔａｎθ は、以下の式で近似できるので、
15 ｔａｎθ＝θ（１＋１／３×θ２） （１２）
３ ２
ｔａｎθａ＝（Ｈ／Ｈｍ）
｛π／４＋１／３×（π／４）（Ｈ／Ｈｍ） ｝ （１
３）
一方、（１１）式にＨｍ＝αＨｋを代入すると、（１４）式となる。
｛α（１－Ｎχo）＋βＮχoα ３（Ｈ／Ｈｍ）２ ｝／｛１－
ｔａｎθｂ＝（Ｈ／Ｈｍ）
20 （１－β）Ｎχo｝
（１４）
【００３３】
（１３）式と（１４）式は同じ関数形となっている。Ｈが小さいとき、２次項は無
視できるので、両者の一次項が等しい。α＝０．９６として計算すると、
25 Ｎχo は、（１５）式にように求まる。
Ｎχo＝１／（１＋４．４９β） （１５）
次に、Ｈが大きいときは、両者の２次項同士を比較すると、条件式（１５）が成
立しているとき、両者は等しくなることが確認できる。つまり、α＝０．９６と条
件式（１５）
が成立するとき、ｔａｎθａ＝ｔａｎθｂとなって、θａ＝θｂとなる。
5 【００３４】
ここでＮχo は０．２５から０．７７などの値を取るが、物理的の意味について考
察する。有効透磁率 μｅｆｆと反磁場係数Ｎとの関係は、以下の（１３）式で表さ
れる関係が存在することが知られている。
Ｎμｅｆｆ＝１－（μｅｆｆ／μｒ） （１６）
10 ここで μｒは、材料固有の透磁率である。
理想的磁性材料では、μｒ＝∞となって、Ｎμｅｆｆ＝１である。実際の磁性材料
ではＮμｅｆｆ＝０．２～０．８と低下する。今回使用している磁性材料は異方性
磁界Ｈｋが５Ｇ、μｒ＝３２０００、素子に組み込んだ時の異方性磁界は４０Ｇ、
μｅｆｆ＝６００で、Ｎμｅｆｆ＝０．８であった。
15 また、使用したアモルファスワイヤの μｒは、４，０００で、μｅｆｆをワイヤの
長さを変えて有効透磁率を３０００から９２０程度まで変化させた時、Ｎμｅｆｆ
＝０．２５から０．７７程度と変化する。さらに、μ＝χ＋１（μ と χ は１より
十分大きい）なので、χo≒μｅｆｆと近似すると、Ｎχo＝Ｎμｅｆｆとなる。
【００３５】
20 以上の検討の結果、スピンの傾斜角度 θ は、円周方向の異方性磁界と内部磁界Ｈｉ
ｎの合成方向に向いて、その角度から円周方向に回転した時、式（１）式で与えら
れるコイル出力電圧を得ることができる。つまりスピンの傾斜角度がコイル出力の
源であることが明確になった。
その角度は、表面磁区内のスピンにかかる内部磁界Ｈｉｎと円周方向の異方性磁界
25 の比で決まるが、それをいかに制御するかが重要である。異方性磁界が大きいほど
スピンが傾斜しにくく大きな外部磁界が必要となる。しかも外部磁界を大きくして
も表面磁区内の内部磁界を大きくするのは難しい。というのは、表面磁区とコア磁
区の 2 相構造の下では、小さな外部磁界でコア部は磁壁移動して容易に磁化し大き
な反磁界を生み出す。表面磁区のスピンは、コア磁区からも漏れ磁場を反磁界とし
て、その影響を強く受けることになるためである。したがって異方性磁界を極力小
5 さくして、小さな内部磁界でスピンが大きく傾斜できるようにすることが重要であ
る。
【００３６】
（５）磁性ワイヤの表面磁区内のスピンの傾斜角度をいかに制御するか。まずスピ
ンの傾斜角度と外部磁界との関係について説明する。
10 図２は、磁性ワイヤのスピン構造をワイヤ軸方向断面１２と断面１３に分けて示す。
表面磁区１４のスピンは円周方向向きで、コア磁区１５のスピンは軸方向向きで右
向きスピン１６と左向きスピン１７に 4 分割されている。外部磁界Ｈを負荷させた
時の、スピン構造の変化を示す。
ａ）外部磁界Ｈ＝０の場合で、コア部の磁区構造１５はスピンが軸方向に正負向き
15 に向いた４個の磁区に対称的に分割され磁化Ｍはゼロである。表面磁区１４のすべ
てのスピンは、円周方向のパルス磁化された向きに整列している。
ｂ）外部磁界Ｈ＝Ｈｋ／２程度を印加した場合で、コア磁区１５の印加磁界の向き
のスピン１７をもつ磁化が太り、反対方向のそれ１６が細って磁化Ｍ＝χＨが生じ、
大きな反磁界をつくる。表面磁区のすべてのスピン１８は印加磁界Ｈの方向に傾斜
20 するが、実験式（１）の θ から求めることができて、傾斜角度 θ は、θ＝πＨ/４
Ｈｍである。ＧＳＲセンサの対象域は、ゼロからＨｍで、θ を決める反磁界、円周
方向の異方性磁界Ｋθ によってセンサ出力が決定づけられる。さらにパルス周波数
に依存した θ の回転速さ、および表面磁区の厚みと表面積で決まるスピン総量が
重要であることがわかる。
25 ｃ）外部磁界Ｈ＝Ｈｋを印加した場合で、コア磁区のスピンはすべて印加磁界の向
きに整列している。表面磁区のすべてのスピンは印加磁界Ｈの方向に傾斜角度４５
度で傾斜している。Ｈｋより少し小さな値のＨｍ＝０．９６Ｈｋにおいて、最表面
部のスピンは４５度に傾斜し、コイル出力は最大値をとる。逆に、ＨがＨｋ以上に
なると、スピンの傾斜角度は 45 度のまま、コア磁区と表面磁区の境界磁壁が外側に
移動をはじめ、表面磁区の厚みが小さくなっていき、コイル出力が低下し始める。
5 測定範囲は、Ｈｍで定義される。
ｄ）Ｈｋより十分大きな外部磁界Ｈを印加した場合で、コア部のスピンはすべて印
加磁界の向きに整列し、しかもコア部と表面磁区の磁壁が外側に移動し、ついには
表面磁区が消失または非常に細る。ＧＳＲセンサの測定範囲外の磁化状態になる。
ＨｋとＨｍはほぼ同じ値をとるので、外部磁界ＨがＨｋからさらに増加した時、最
10 表面のスピンは４５度のままより強く固着され、パルス円周磁界に対して抵抗を示
しコイル出力が低下する。同時に表面磁区の厚みが減少を開始してコイル出力の減
少が始まると予想される。
【００３７】
外部磁界Ｈが小さい場合、つまりスピン角度 θ が０．２ラジアン（１２度）以下の
15 場合、コイル出力は外部磁界Ｈに比例する。言い換えれば０．２Ｈｋ以下の場合で
ある。逆に外部磁界Ｈが異方性磁界Ｈｋより大きくなると、コア部磁区が太り、表
面磁区が細ることになってコイル出力の低下が起こる。Ｈが、０．２ＨｋからＨｋ
の間は、式（１）を使ってコイル出力電圧からＨを求めることができる。
【００３８】
20 （６）次に、新電磁現象である超高速スピン回転現象が発現する条件を説明する。
発現条件は、表面に円周方向スピン配列を持った表面磁区が存在す磁性ワイヤを用
いて、ＧＨｚの周波数を持つ十分大きな電流の励磁パルスを印加して、表皮深さｐ
が表面磁区の厚さｄよりも小さくして、円周方向スピンの一斉回転を惹起し、その
変化を微細コイルで検知することであることを説明する。
25 【００３９】
コイル出力電圧の原因としては、９０度磁壁の移動による磁化回転と表面磁区のス
ピン回転が考えられる。９０度磁壁は小さな磁界で移動できるが、周波数が高くな
ると渦電流による電磁ブレーキのため著しく遅くなる。一方表面磁区内のスピン回
転は、集団で一斉回転しその移動は瞬時に完了する。回転に参加するスピン数が限
られ出力信号は微弱である。
5 【００４０】
ＭＩ現象は、表面磁区とコア磁区の境界である９０度磁壁が最表面に存在し、１Ｍ
Ｈｚから３０ＭＨｚの周波数域で表皮深さｐ（この場合、１μｍ～４μｍである。）
の幅で振動する。表面磁区の厚みは０．２μｍ～０．８μｍと考えられる。周波数
が０．５GＨz 以上と増加すると、９０度磁壁の移動は渦電流による電磁ブレーキの
10 ため著しく遅くなる。しかも表皮深さｐが０．２μｍ～０．８μｍとなって、表面
磁区の厚み程度となり、磁壁振動は停止する。
一方ＧＳＲ現象は、表面磁区の厚みを１μｍとして、周波数０．５ＧＨｚ以上、磁
性ワイヤの透磁率を３０００以上として、表皮深さを０．２μｍ程度にして、表面
スピンの一斉回転を惹起せしめる。
15 【００４１】
式（１）から分かるように、表面磁区の厚みｄが１μｍ程度あり、表皮深さｐが０．
１μ から１μ 以下の場合、コイル出力電圧は周波数の平方根に比例する。理由はス
ピン回転する深さである表皮深さｐが周波数の平方根の逆数に比例するためである。
一方厚みｄが０．２μｍと表皮深さｐより小さい場合、スピン回転する深さはｐま
20 では浸透せず、９０度磁壁の位置ｄで固定されるので、ｐ＝ｄと一定となって、コ
イル出力電圧は周波数に一次比例する。ガラス付ワイヤを使った実験では、コイル
出力電圧は周波数の平方根に比例しており、表面磁区の厚みは１μｍ程度と十分な
深さを有していると考えられる。
【００４２】
25 使用した磁性ワイヤは、直径１０μｍで、アモルファス構造を有し、弱負磁歪特性
を持つ磁性Ｃｏ合金からなり、磁気異方性は１Ｇまたは５Ｇ、比透磁率は２万と３
０００の高透磁率磁性ワイヤである。そのワイヤに、引張応力を負荷し軸方向と円
周方向にそれぞれ磁気異方性Ｋｕと磁気異方性Ｋθ を発生させて、円周方向スピン
配列を持つ円周表面磁区と軸方向スピン配列を持つ中央部コア磁区の２相の磁区構
造を形成した。パルス電流の表皮深さｐは０．５μｍを考慮して、表面磁区の厚み
5 ｄを１μｍ程度に制御した。
さらに十分大きなパルス電流で、異方性磁界Ｈｋの１．５倍を超える磁界を発生さ
せて、パルス磁界アニーリング処理を測定毎に行い円周方向に磁化飽和させて磁化
履歴を消去した。
【００４３】
10 以上の条件で、純粋にスピンの一斉回転現象のみを惹起することができる。微弱で
高速な信号をコイルで検知するためには、微細コイルが必要である。単位長さ当た
りのコイルピッチを３０μｍから１０μｍ以下としコイル内径を１５μｍ以下とし、
磁性ワイヤとコイルとの間隔をコイル式ＭＩセンサの１０μｍから３μｍ以下とし
て、ワイヤとコイルとの電磁結合を強めて、コイル数Ｎに比例した出力電圧を得る
15 ことに成功した。
【００４４】
（７）超高速スピン回転効果型のＧＳＲセンサとコイル検出型のＭＩセンサを比較
して、新原理の特徴を明確にする。
ＭＩセンサは外部磁界Ｈ中にある磁性ワイヤまたは磁性薄膜に周波数１ＭＨｚから
20 ３０ＭＨｚの高周波電流またはパルス電流を通電した時、インピーダンスが表皮効
果のため大きく変化する現象を利用したものである。表面磁区とコア磁区の境界に
存在する９０度磁壁が振動した時に、透磁率が外部磁界Ｈに大きく依存して変化し、
表皮深さを小さくして大きなインピーダンス変化が起こる。その変化量から外部磁
界Ｈを検知する。センサ長さを５ｍｍのセンサで１ｍＧの優れた感度を実現した。
25 【００４５】
出力は外部磁界に対して正負対称でしかも外部磁界の大きさに対して単調増加し、
ある臨界磁界以上では漸減するという非線形特性を持つ。さらに出力は、磁性ワイ
ヤのヒステリシスの影響も強く受けるので、負帰還回路を利用して、そのフィード
バック電流の強さから直線的でヒステリシスに小さな出力を得ることが前提となっ
ている。
5 先行技術であるＦＧセンサは、一般的な磁区構造を持つパーマロイ等の磁性材料を
用いて、周波数３０ＫＨｚの交流を使って外部磁界Ｈに比例したコイル出力電圧を
取る。ＭＩセンサは３０ＭＨｚの高周波を活用して１０００倍程度の高性能化を実
現した画期的な発明であった。表面磁区とコア磁区の境界に存在する９０度磁壁が
振動するという画期的な発明がその基礎にあった。
10 【００４６】
発明者らが開発したコイル付の改良型ＭＩセンサは、台形状のパルス電流を与えて
パルス磁界アニーリングを施して負帰還回路を省略して消費電流の低減に成功した
タイプである。またＭＩ素子をＭＥＭＳプロセスで製作して長さを３ｍｍから０．
６ｍｍへと小型化している。パルス周波数を２００ＭＨｚにあげることによってコ
15 イル出力の向上を図った。同時に磁性ワイヤの異方性磁界を２０Ｇと著しく大きく
して測定レンジを拡大した。以上のように小型化と測定レンジの拡大を図ったため
に、トレードオフ関係にある感度が２ｍＧと大幅に低下している。今後感度の改善
とさらなる小型化・測定レンジ拡大が今後の課題となっている。
【００４７】
20 ２００ＭＧｚの周波数は、ＭＩ現象を現出する周波数域を超えている。そこで、台
形形状のパルス電流のパルスの立下りを利用して、９０度磁壁の移動を可能にした。
コア内部に浸透した９０度磁壁はパルス遮断時に円周方向磁界が消失に伴って、外
部磁界の力で９０度磁壁がゆっくり表面方向に移動していく。
一方、パルスの立下り時に、表面磁区内のスピンは円周方向磁界の消失に伴って傾
25 斜し始めるが、強い異方性磁界によって傾斜が小さくまた回転速度も遅いものとな
ってコイル出力の増化が抑制されている。コイル出力は主にＭＩ現象である９０度
磁壁の移動に起因するが、一部ＧＳＲ現象であるスピン回転の影響も検出している。
【００４８】
ＭＩ効果を基礎にしたコイル出力電圧の最大値は外部磁界Ｈに比例する。本方式は
ＭＩ現象とＧＳＲ現象が混合しているため、直線域が測定領域の１/３程度までに
5 小さくなっている。一方ＧＳＲセンサの出力は明確な数学的式が成立しているので、
演算処理によって測定領域のすべての範囲で使用することができる。
【００４９】
ＭＩセンサの電子回路は、積分回路のコンデンサにコイル電流を蓄積してコイル信
号を受けて、その積分電圧を求め、その最大値をピークホールド回路で求めて出力
10 する。ＭＥＭＳコイルにしたためコイルの抵抗が増加し、積分電圧を獲得する過程
で電圧降下（ＩＲドロップ）が生じてしまい問題である。またコイルをメッキプロ
セスで形成し膜厚を厚くし抵抗を下げる対処しているため、大幅のコストアップに
なってしまっている。
【００５０】
15 さらに本発明者は、上記ＭＥＭＳコイル型ＭＩセンサにおいて、パルス周波数を０．
２ＧＨｚから１ＧＨｚと高めることを検討した（特許文献６）。０．５ＧＨｚとする
と出力を２倍程度向上することができるが、１ＧＨｚ以上では逆に出力が低下する。
これは、ＭＩ現象を前提に周波数を高めていくと、コア磁区の９０度磁壁の移動に
よる磁化回転と表面磁区の傾斜スピンの一斉回転の両方をコイル電圧として検知す
20 るようになる。高周波化しても磁壁の移動は緩慢のままで、表面磁区のスピン回転
の影響の方が大きくなる。しかしスピン回転は高速回転が可能であるが磁気信号は
微弱であり、内径３０μｍのコイルではワイヤとコイル間が１０μｍもあり、電磁
結合が弱く十分検知することが出来なかった。スピン回転現象を検知するためには、
コイルとワイヤ間の距離を１０μｍから３μｍ以下と接近させ、かつ単位長さ当た
25 りのコイルピッチを増やしてワイヤ表面のスピン回転とコイルとの電磁結合を強化
する必要がある。
【００５１】
また感度と測定レンジの背反問題が存在する中で、ＭＩセンサでは測定レンジは直
線近似できる範囲に限られているため広くすることが困難であった。高周波化によ
って２倍程度の改善はなされている。しかし、それ以上に高周波化に伴う技術課題
5 が噴出し商品化にまでは至らなかった。
高周波パルス発振回路の技術的課題は、コイルと配線回路に付随する寄生容量が増
加して、パルス立ち上がりの平滑化、ＩＲドロップによる出力の減衰が発生し、大
出力回路が必要となり実用的でなかった。高周波化に伴う電磁誘導電圧の増加は、
表面の磁化変化によるコイル電圧よりも大きくなり、その除去が最大の問題となっ
10 ている。大きな電磁誘導電圧は、信号の増幅度の制約、検出信号の直線性と精度の
低下、温度特性の劣化などに大きな誤差を生じさせてしまい、実用的な感度はむし
ろ低下した。ＭＩセンサを前提にして、周波数を高めるという発想ではトレードオ
フの網の目に迷い込み性能アップに向けた改善策は発見できないと発明者は判断し
た。
15 【００５２】
（８）ＧＳＲセンサの原理とＭＩセンサの原理の基本的な違いをまとめる。
ＭＩ現象は、周波数を１ＭＨｚから３０ＭＨｚで発現し、表面磁区とコア磁区の境
界に存在する９０度磁壁の振動に起因するが、ＧＳＲ現象は０．５ＧＨｚから４Ｇ
Ｈｚで生じて、表面磁区のスピン回転に起因する。ＭＩセンサのコイル出力は、出
20 力電圧を積分回路のコンデンサに蓄積し、その電圧と磁界との比例関係から磁界を
求める。ＧＳＲセンサは、コイルの瞬間電圧をバッハー回路で直接検知し、その電
圧と磁界とが式（１）の数学的関係にあることから磁界を求める。ＭＩセンサのコ
イルを微細化すると抵抗が増加してＩＲドロップが生じる。そのためコイルの微細
化およびコイル巻き数Ｎｃの増加による効果は限定的になる。ＧＳＲセンサは、コ
25 イルの抵抗が著しく大きくコイルにはごく微量電流しか流れない。コイル出力電圧
を電圧のまま直接検知する必要があるのでバッハー回路を介して検知する。コイル
巻き数およびコイル微細化による抵抗増加の問題の影響をほとんど受けず、コイル
による検出力を増加させることができる。
【００５３】
一方ＧＳＲ現象を基礎にしたＧＳＲセンサは、駆動パルス周波数を０．５ＧＨｚか
5 ら３ＧＨｚと高めて、表面磁区内のスピンを一斉に高速回転させ、発生する高速信
号を微細コイルで検出することによって、周波数とコイル巻き数に比例して大きな
出力を実現することができる。具体的にはパルスの表皮深さｐより表面磁区の深さ
ｄを大きくすることで、コイル出力が周波数の平方根に比例して増加することを発
見し、かつ微細コイル製作技術と融合することで、驚異的な出力を引出すことに成
10 功した。
【００５４】
さらにコイル出力電圧と外部磁界Ｈは、測定領域±Ｈｍの範囲で、式（１）に示す
ような明瞭な数学的関係が存在し、ヒステリシスもほとんど生じないので、図３に
示すように広い測定範囲の優れた出力特性と低消費電流特性を得ることができる。
15 図３－ａ）は、外部磁界とコイル出力電圧Ｖｓとの関係を示した。図３－ｂ）は、
コイル出力電圧Ｖｓのａｒｃｓｉｎ変換した換算値と外部磁界Ｈとの関係を示した。
換算電圧値と外部磁界とは測定範囲（最大値から最小値までの範囲）で直線的関係
が存在することが良く分かる。
【００５５】
20 この数学的関係の成立は、外部磁界Ｈに対する表面の円周方向スピンをもつ表面磁
区と中央コア部の軸方向スピン磁区の２相の磁区の持つ磁化挙動の違いに着目して、
異方性磁界を８Ｇ以下にして表面磁区深さを表皮深さ以上に調整し、パルス電流の
周波数を０．５ＧＨ以上、表皮効果深さを１μｍ以下として、超高速で円周方向ス
ピン回転のみを純粋に検知できる条件を設定したことに起因している。
25 【００５６】
超高速一斉スピン回転の電磁現象の物理的基礎は、スピン－スピン間の交換相互作
用である。円周方向に整列したスピン集団はこの交換相互作用で強力に結合してお
り２ＧＨｚの超高速でスピンの一斉回転が可能となっている。また表面磁区の厚み
を十分大きく確保している場合で、周波数を高めると、表皮深さが小さくなりコイ
ル出力はｆ／ｐ＝ｆ １／２ に比例して増加する。
5 しかし高速化に伴って渦電流が増加しスピン回転を抑制するようになるので、ある
周波数で最大値を取る。さらに、５ＧＨｚ近くまでパルス周波数を高めると、スピ
ンの歳差運動やスピン共鳴現象が発生し始め、各スピンは交換作用力に打ち勝って
回転を始めて、コイル出力電圧が低下する。渦電流による格子発熱や歳差運動によ
るスピン系の発熱によって、コイル出力の低下が増幅する。
10 【００５７】
周波数が高いほど出力電圧は大きくなる。また表皮深さも小さくなって、表面磁
区の厚さｄを小さくできる。このことは円周方向の応力を小さくし磁性ワイヤの透
磁率を大きくできて、つまり係数Ｖｏの値を大きくできて出力を改善しうることを
意味している。
15 しかしスピン共鳴周波数に近づくにつれて、一斉回転に揺らぎが生じコイル電圧が
低下するので、最適周波数域が存在し、それは０．５ＧＨｚから４ＧＨｚである。
図４に実施例１を使ってコイル出力に及ぼす周波数の影響を調査した結果を示す。
（Ａ）は、本発明品で、測定レンジは±４０Ｇ、センサ長さ０．２ｍｍのタイプで
ある。（Ｂ）（Ｃ）は特許文献６のセンサ長さ０．６ｍｍで、測定レンジが±２Ｇと
20 ±３０Ｇの二つのＭＩセンサの実施例である。本発明のＧＳＲセンサは感度および
測定レンジともにＭＩセンサよりも優れている。さらにより高い周波数域まで、周
波数増加に伴って電圧は増加していく。２ＧＨｚで最高値を示し、その後ゆるやか
に減少していく。スピンの歳差運動や渦電流ブレーキが増加するためと思われる。
したがって望ましい周波数域は０．５ＧＨｚから４ＧＨｚである。
25 しかし、パルス周波数の増加は、コイルに円周パルス磁界によって誘導される誘導
電圧を増加するのでこの対策がＧＳＲセンサにおいてはより重要となる。
【００５８】
（９）次のＧＳＲ効果を実現する具体的なセンサ緒元を明らかにする。
発明者は上記ＧＳＲ効果の電磁現象を基礎に、以下のセンサ緒元の解明と具現化方
策を発明した。
5 磁性ワイヤは、ゼロ磁歪または弱負磁歪のＣｏ基合金で、異方性磁界Ｈｋを８Ｇ以
下、比透磁率は１０００以上で、直径は２０μｍ以下、軸方向の応力は表面磁区の
厚みｄは１μｍ以下で２ｐ以上とした。厚みについては適用パルス周波数を考慮し
て、パルス磁界アニーリングまたはテンションアニーリングを施して２ｐ以上にな
るように調整した。なおコア部の残留磁化はパルス通電継続時間の間に、それ以前
10 の外部磁界の影響履歴の消失・低減を図り、ヒステリシスを抑制した。
【００５９】
パルス電流の電流強さは、ワイヤの直径を考慮し上での表面での円周方向磁界の強
さを３０Ｇ以上、目安として１．５×Ｈｋ以上の円周方向磁界強度を確保して、パ
ルス周波数は０．５ＧＨＺ～４ＧＨｚとして、表面磁区内のスピンのみの超高速一
15 斉スピン回転を実現した。またパルス通電継続時間中の大きな円周方向磁界でコア
磁区を縮小させ、表面磁区の厚みを増加した。
パルスの立上り速度は、コイルの寄生容量の低減、配線ワイヤボンディングから半
田づけ接合への変更、コンデンサのＡＳＩＣ内蔵などにより急峻な立上りを確保し
た。
20 パルス時間間隔は長さ１０ｎ秒以上としコイル信号干渉を避けると同時にワイヤの
自然冷却を行った。
【００６０】
素子のサイズについては、コイル出力はワイヤの直径Ｄに比例するが、直径を大き
くしすぎると表面の円周方向スピン磁区が形成できないので３０μｍ以下にすべき
25 である。しかし、コイルピッチの最小化およびセンササイズの小型化を考慮すると
直径は２０μｍ以下が現実的である。長さＬは、コイル出力を増加するが、磁界の
測定範囲が小さくなり、コイル出力と測定範囲とがトレードオフ関係にある。その
対策としては、コイルピッチを小さくしてコイル巻き数を増やしてコイル出力を増
加し、ワイヤ長さＬは出来るだけ小さくして測定範囲を拡大することが望ましい。
測定範囲が小さくてもよい場合は、十分な長さを確保してコイル出力およびセンサ
5 感度を高めることが望ましい。
【００６１】
検出コイルは、ワイヤ表面のＧＳＲ現象とコイルとの電磁結合を強めるために、コ
イル内径は２５μｍ以下、望ましくはワイヤとコイルとの間隔を３μｍ以下にすべ
きである。コイルの巻き数については、最表面のＧＳＲ素子を小型化する上ではコ
10 イルピッチを１０μｍ以下と小さくすることが重要である。
その微細コイルの構造は、凹形状のコイル下部と凸形状のコイル上部および両者の
間にある段差を介して連結するジョイント部の３層構造または段差がゼロの特殊な
場合は２層の凹凸構造からなり、磁性ワイヤの下部のみをコイル下部配線を施した
基板溝に埋設し、それを接着機能を有する樹脂で固定し、ワイヤ上部は樹脂の表面
15 張力で薄く覆われ、もしくは絶縁被覆磁性ワイヤの場合には一部露出した状態で、
コイル上部配線およびコイル下部と上部のジョイント部の配線を行うことによって
得られる。
【００６２】
また、コイルの製作にあたっては、ワイヤに直接被覆した絶縁材料を用いてコイル
20 とワイヤ間の絶縁を確保し、ワイヤと電極の接続はワイヤ絶縁被覆材料を除去した
コンタクト部においてワイヤ上面部を含めて導電性金属材料で接続して強い強度を
持つ接続部を実現できる。なお、コイルとワイヤ間に挿入した樹脂絶縁被膜を使っ
て製作してもよい。
【００６３】
25 （１０）パルス電流の周波数を高めると、パルス電流が作る円周方向磁界とコイル
配線構造との関係によってコイルに発生する誘導電圧Ｖｃが増加する。それをコイ
ル電圧Ｖｍから取り除く技術を考案発明した。
誘導電圧Ｖｃは、１）
（ パルス通電中のワイヤ電位差を静電的に感知する電圧と、２）
（
円周方向磁界の変化をコイルが直接感知して発生する電圧、および（３）基板面上
の配線ループが感知する電圧の３種類が存在する。誘導電圧の大きさは、静電電位
5 差の影響が一番大きく、次にコイルが直接に感じる電圧。配線ループについては、
キャンセルは容易で通常は小さくすることができるが、好ましくない配線をすると
大きな電圧を生じる。
【００６４】
上記の誘導電圧Ｖｃは、 基板上に右巻きコイルの検出素子と左巻きコイルの検出
10 素子の一対または複数対を設置し、左巻コイルと右巻コイルに反対向きに前記パル
ス電流が流れるように、ワイヤ通電用の電極２個とワイヤ端子を接続し、またコイ
ル電圧検出用電極２個とコイル端子は前記ワイヤには前記パルス電流を通電した時
に、右巻きコイルと左巻きコイルの出力電圧が外部磁界に比例した出力電圧が同符
号になり、かつ外部磁界がゼロの場合にパルス通電が作る円周方向磁界によって発
15 生する出力電圧が異符号になるように接続して消失させることができる。さらに、
基板上のコイルと電子回路とが形成する配線ループによって生じる電圧を配線のク
ロス構造化により取り除くことができる。
実施例４に用いたＧＳＲ素子の平面図(以下、配線構造の正面図をいう。)を図９に
示す。
20 この配線構造を一般的に表現すると、基板上の磁性ワイヤ１本に、パルス電流の流
れてくる方向に向けて一対の左巻きコイルの第１コイルと右巻きコイルの第２コイ
ルとを取り付ける。また、第１コイルと第２コイルのそれぞれに、パルス電流の流
れてくる方向に向けて、第１コイル端子と第２コイル端子とを設ける。
第１コイルの第１コイル端子と第２コイルの第１コイル端子とを接続し、コイル出
25 力電極と第１コイルの第２コイル端子とを接続するとともにコイルグランド電極と
第２コイルの第２コイル端子を接続する。コイル端子の配置は、第１コイルおよび
第２コイルの第１コイル端子と第１コイルおよび前記第２コイルの第２コイル端子
とは磁性ワイヤの両側に行なう。コイル電極とコイル端子との接続は、コイル出力
電極から第１コイルの第２コイル端子への配線とコイルグランド電極から第２コイ
ル第２コイル端子への配線が交差するように行なう。
5 この配線構造により、１本のワイヤに左巻きコイルと右巻きコイルを取り付け、同
一方向に電流を流すと、磁界は逆相電圧となり、静電電位差によるコイル電圧は同
相電圧となる。コイル端子を逆接合すると磁界による出力電圧は加算され、静電電
位差による電圧はキャンセルされる。さらに配線ループによって生じる電圧は、出
力配線を交差させると、ループ内の上向き磁界と下向き磁界がキャンセルするので
10 ほぼ消失する。
この場合は左右コイルに発生する電圧は、右巻きコイルと左巻きコイルの電圧は、
電流は同じ向きなので逆電圧となるが、コイル同士は逆接続となるので同じ向きの
電圧となって残留するのが難点である。しかし誘導電圧は完全には消滅しないが、
単純コイルの誘導電圧と比較すると、１／４以下と十分小さくすることができるの
15 で、好ましくはないが、サイズなどの制約がある場合、利用は可能な配線構造であ
る。
【００７２】
（１２）コイル電圧の温度依存性は、検波タイミングは、誘導電圧を低減した上で、
電圧Ｖｓのピーク点に取り、それが温度の影響で微妙にずれてもコイル出力のドリ
20 フトにならないように工夫して回路の温度安定性を高めた。センサに内蔵した温度
センサの出力と温度補正プログラムを使って、原点の温度を実施した。これにより
原点の温度ドリフトは０．０２ｍＧ／℃以下を実現した。
【００７３】
コイル電圧Ｖｓから、外部磁界Ｈを式（１）の関数関係の処理を可能にした電子回
25 路またはプログラム演算の手段を使って求めることによって、コイル電圧の最大値
を示す磁界Ｈｍまで測定範囲を拡大することができる。これまでのＭＥＭＳ素子を
使ったコイル式のＭＩセンサの測定範囲は０．３×Ｈｍ程度であった。
【００７４】
素子出力の温度安定あるいは温度依存性については、式（１）から分かるように円
周方向スピン集団の平均磁化量、異方性磁界Ｈｋの温度依存性が存在する。平均磁
5 化量については、Ｃｏ元素はキュリー点が１４２２Ｋと高く、３００Ｋ前後の温度
変化では影響はない。異方性磁界については、出力感度に影響するが、温度変化は
ほとんど見られない。
【発明の効果】
【００７７】
10 超高速スピン回転効果を基礎にした超高感度マイクロ磁気センサは、ＦＧセンサ、
ＭＩセンサおよびコイル検出式の改良型ＭＩセンサなどに比べて、センサ出力電圧、
センサ感度とセンサ検出力の向上、ノイズ低減、測定レンジの拡大、低消費電流化、
温度安定性改善、ヒステリシス特性と直線性の改善およびマイクロサイズ化を実現
し、産業上の普及に資する極めて有用なものである。
15 【図面の簡単な説明】
【００７８】
【図１】アモルファス磁性ワイヤの磁化特性図である。ａ）は軸方向のＭＨ磁化特
性図である。ｂ）はＧＳＲセンサの出力と磁界との関係図である。
【図２】外部磁界Ｈを変化させた時のアモルファス磁性ワイヤの磁化状態の変化図
20 である。ａ）Ｈ＝０、ｂ）Ｈ＝Ｈｋ／２、ｃ）Ｈ＝Ｈｋ、ｄ）Ｈ＞Ｈｍ
【図３】実施例１のコイル出力電圧と磁界との関係を示した図である。 ａ）
外部磁界とコイル出力の関係である ｂ）外部磁界と換算コイル出力との関係であ
る。
【図４】実施例１のコイル出力に及ぼす周波数の影響を示した図である。
25 【図５】実施例１に係るＧＳＲ素子の平面図である。
【図６】実施例１のＧＳＲ素子の構造図（断面図）である。ａ）は断面図説明用の
単位磁界検出素子の上面図、ｂ）はコイル部の断面図、ｃ）ワイヤ電極部の断面図。
【図７】実施例２のＧＳＲ素子の平面図である。
【図８】実施例３に係るＧＳＲ素子の平面図である。
【図９】実施例４に係るＧＳＲ素子の平面図である。
5 【図１０】実施例で使用する回路図である。
【発明を実施するための最良の形態】
【００７９】
発明の実施形態を挙げて本発明をより詳しく説明する。
第１実施形態の超高速スピン回転効果を原理とするＧＳＲセンサは、０．５ｍＧ程
10 度の地磁気程度の微小磁界を測定対象とする。
それは、磁性ワイヤと周回コイルから構成されるＧＳＲ素子（以下、ＧＳＲセンサ
素子をいう。）および該磁性ワイヤにパルス電流を流す手段とパルス電流を流した
時に生じるコイル電圧を検知する回路とコイル電圧を外部磁界Ｈに変換する手段と
から構成されている。外部磁界Ｈとコイル出力電圧は、上記の（１）式のような数
15 学的関係で表される。
【００８０】
磁性ワイヤは、ＣｏＦｅＳｉＢアモルファス合金の直径は３μｍ～１０μｍにて、
１μｍ以下の厚みの絶縁被覆をしたワイヤである。その結晶構造は、アモルファス
構造が望ましいが、ナノ結晶構造も可能である。８Ｇ以下の小さな磁気異方性とゼ
20 ロまたは弱負磁歪特性を持った比透磁率は１０００から１０万程度の高透磁率磁性
ワイヤである。絶縁被覆が無いワイヤを使用することも可能であるが、コイルとワ
イヤの間の絶縁を、両者の間に樹脂を介在させて確保する必要がある。
磁気異方性が小さく透磁率が高いワイヤを使うほどＨｍは小さくなり、それに比例
してコイル出力の感度は高くなるが、測定範囲は狭まる。このトレードオフ関係の
25 問題に対して、コイルピッチの微細化して単位長さ当たりのコイル数を増やすこと
を可能にして、優れた透磁率特性のワイヤを使用した上で、ワイヤ長さを短くし反
磁界を強めて測定範囲を拡大し、次に感度低下問題についてはコイル巻き数を増や
して解決すれば、高感度、広い測定範囲および素子のマイクロサイズ化の３つの要
求のすべてを満足することができる。
【００８１】
5 そのワイヤに、引張応力を負荷し軸方向と円周方向にそれぞれ磁気異方性Ｋu と磁
気異方性Ｋθ を発生させて、円周方向スピン配列を持つ円周表面磁区と軸方向スピ
ン配列を持つ中央コア部磁区の２相の磁区構造を形成した。
表面磁区の厚みｄはＫθ を大きくするほど大きくなるが、感度は低下するので、パ
ルス電流が作る表皮深さｐの２倍以上である必要はない。厚みｄは、測定磁界範囲
10 ±Ｈｍを決定したうえで、使用するパルス周波数を考慮して、ｄ＝２ｐ程度に調整
する。実用的には１μｍ以下が望ましい。
【００８２】
パルス電流の強度は、５０ｍＡ以上としてワイヤ表面にＨｍの１．５倍以上の十分
大きな円周磁界Ｈθ を発生させて表面スピンの一斉回転を実現した。さらに円周方
15 向に磁化飽和させて磁化履歴を消去した。このパルス磁界アニーリング処理を測定
毎に行い、出力からヒステリシス特性を除去した。
Ｈθ は、異方性磁界の強さが大きい場合、それに対応して増加する必要があるが過
大電流はワイヤを加熱するしセンサの消費電流を増加せしめるので望ましくない。
望ましくは７０ｍＡから１５０ｍＡ、Ｈθ は４０Ｇから８０Ｇ程度とすることが望
20 ましい。
【００８３】
パルス周波数は、 ５ＧＨｚ以上として、
０． 電流の表皮深さｐを１μｍ以下として、
円周表面磁区の厚みｄ以下とすることが望ましい。
この条件で、周波数を高めると、表皮深さが小さくなり回転スピン数が減少しコイ
25 ル出力はｆ／ｐ＝ｆ １／２ と、ｆの一次比例からｆ 1／２ 比例して増加する。
しかし高速化に伴って渦電流が増加しスピン回転を抑制するようになるので、さら
にｆによる増加傾向は抑制され、ある周波数で最大値を取る。さらに、５ＧＨｚ近
くまでパルス周波数を高めると、スピンの歳差運動やスピン共鳴現象が惹起し始め
て、各スピンは交換作用力に打ち勝って回転を始めて、コイル出力電圧が低下する。
渦電流による格子発熱や歳差運動によるスピン系の発熱によって、コイル出力の低
5 下が増幅する。従って４ＧＨｚ以下が望ましい。
最適周波数域は１ＧＨｚから３ＧＨｚである。透磁率が高く異方性磁界が小さく円
周表面磁区の厚みｄが１μｍ以下と小さい場合は、それに対応してパルス周波数を
高くする必要がある。表皮深さｐをｄ以下に制御することが望ましい。ｄが小さい
場合、それに合わせてパルス周波数を高めて表面磁区のスピンのすべてが回転する
10 ようにすることが望ましい。 ただし、ｄよりｐの方が大きい条件では、周波数を
増加してｐを小さくしても表面磁区の回転するスピンの数は変化しないので、出力
は周波数ｆに比例して増加する。この条件では、ワイヤの異方性磁界と周波数の組
合せが最適化されていないことを意味している。なお中央部の磁化Ｍｓは、高周波
では移動しない表面磁区とコア磁区との間の磁壁によってシールドされているので、
15 表皮効果による影響はを受けない。
パルス時間間隔は１０ｎ秒以上、望ましくは５０ｎ秒としてコイル信号干渉を避け
る必要がある。
【００８４】
この状態のワイヤに上記パルス電流を通電すると、パルスが作る６０Ｇ程度の大き
20 な円周磁界によって、超高速（パルスの遷移時間ｄｔ内）でスピンが円周方向に一
斉回転する。その際に生じるワイヤの磁化変化をコイル出力電圧Ｖｓとして検知す
る。
ワイヤの直径は、ワイヤの直径Ｄに比例してコイル出力が増加するが、大きすぎる
と表面の円周方向スピン磁区が形成できなくなるので２０μｍ以下にすべきである。
25 また直径が大きいほど必要なパルス電流が大きくなる。さらにピッチが小さい微細
コイルの製造が困難となるので、望ましくは５μｍ～１２μｍとすべきである。
【００８５】
長さＬは、コイル出力を増加するが、測定範囲±Ｈｍが小さくなり、コイル出力と
測定範囲とがトレードオフ関係にある制御因子である。一般的には、コイルピッチ
を小さくしてコイル巻き数を増やしてコイル出力を増加し、ワイヤ長さＬは０．１
5 ｍｍ～０．５ｍｍと出来るだけ小さくして測定範囲を拡大することが望ましい。
【００８６】
コイルの巻き数については、センサの高感度化と小型化を同時に実現できるので、
コイルピッチを小さくして単位コイル巻き数を増加することは極めて重要である。
磁性ワイヤの下半分または一部を基板に形成された溝に埋設し、溝底面に下コイル
10 を配置し、ワイヤ上部に上コイルを配置し、上下のコイルを基板面上で接合してコ
イルを形成することによって、コイルピッチを１０μｍ以下とすることができる。
現在の微細加工技術レベルを考慮すると、コイルピッチは、１μｍ～６μｍが望ま
しい。
【０１０１】
15 以上、５つの実施形態を説明したが、測定対象に応じてセンサ設計の自由度が高い
点も本センサの利点である。
磁性ワイヤの異方性磁界Ｈｋ（ほぼＨｍに等しい）を制御して磁性ワイヤの表面磁
区の深さｄをパルスの表皮深さｐ以上確保することを条件において、超高速スピン
回転効果によるコイル出力電圧と外部磁界との間には式(1)の関係が存在する。出
20 力特性は、磁性ワイヤの長さと径、コイルピッチ、パルス周波数と電流強度および
回路構成を組みあわせることで、感度、測定範囲など用途に応じて性能を最適化す
ることが可能であるからである。
【実施例】
【０１０２】
25 ［実施例１］
実施例１に係るＧＳＲ素子の平面図を図５に示す。また、ＧＳＲ素子の構造図（断
面図）を説明するために単位磁界検出素子の上面図、断面構造図を図６に示す。
超高速スピン回転効果を原理とするＧＳＲセンサの実施例１は、磁性アモルファス
と周回コイルから構成されるＧＳＲ素子および該磁性ワイヤにパルス電流を流す手
段とパルス電流を流した時に生じるコイル電圧を検知する回路とコイル電圧を外部
5 磁界Ｈに変換する手段とから構成されている。外部磁界Ｈとコイル出力電圧は、式
（１）のような数学的関係で表される。
【０１０３】
磁性ワイヤは、ＣｏＦｅＳｉＢアモルファス合金の直径１０μｍ、厚み１μｍ以下
のガラス被覆のワイヤである。その結晶構造は、アモルファス構造で弱負磁歪１０
－６
10 を持った比透磁率は１万の高透磁率磁性ワイヤである。そのワイヤに、引張応力
を付加し軸方向と円周方向に５Ｇの磁気異方性Ｋθ を発生させて、円周方向スピン
配列を持つ円周表面磁区と軸方向スピン配列を持つ中央コア部磁区の２相の磁区構
造を形成した。表面磁区の厚みｄを１μｍ以下とした。
【０１０４】
15 パルス電流の強度は、１００ｍＡ以上としてワイヤ表面に６０Ｇの十分大きな円周
磁界Ｈθ を発生させて、その磁界の力で表面磁区の θ 傾斜したスピンを一斉に円
周方向に回転を実現した。同時に２ｎ秒のパルス持続時間を確保してコア部磁区と
表面磁区との界面に存在する９０度磁壁をコア中心部へ浸透させて、コア部磁区を
縮小し、円周方向に磁化飽和またはそれに近い磁化状態にさせて磁化履歴を消去し
20 た。このパルス磁界アニーリング処理を測定毎に行い、出力からヒステリシス特性
を除去した。
【０１０５】
パルス周波数は、２ＧＨｚとして、電流の表皮深さｐを０．１２μｍで円周表面磁
区の厚みは１μｍ以下とした。上記特性のアモルファスワイヤの直径は１０μｍ、
25 長さＬは０．２ｍｍとして、測定範囲±Ｈｍは４０Ｇに調整した。
【産業上の利用可能性】
【０１２３】
本発明の超高速スピン回転現象を基礎とした超高感度マイクロ磁気センサは、微小
磁界検知能力、高速測定、高感度、低消費電流、および良質な磁気信号を提供し、
電子コンパス、磁気ジャイロ等の微小な地磁気を測定して、３次元方位計およびリ
5 アルタイム三次元方位計への応用、生体磁気を測定した医療用センサ、マイクロサ
イズ化して生体内部での応用、高速測定能力を活用した磁気マッピング応用、さら
に測定範囲を拡大した産業用磁気センサなど、幅広い用途で、その使用が期待され
る。
【図１】
【図２】

【図３】
１あ
【図４】

【図５】

【図６】
【図７】

【図８】
【図９】

【図１０】


（別紙２）
１ 毛利佳年雄著「磁気センサ理工学（増補）」（２０１６年１月１８日増補）（甲
１１８）
5 「アモルファスワイヤに円周方向にＮ回周回されたコイルの誘起電圧ｅ ｐ・ ・
・
は ep=GHex・・・で表されるように、検出磁界Ｈ ｅｘ に正比例する。」（１５８頁
４行～８行）
「図７．５は、２００５年の電子コンパスチップに内蔵されたアモルファス
ワイヤＭＩセンサの直流磁界検出特性である。」（１５８頁１２行～１３行）
10 ２ Larissa Panina 他「off-Diagonal Impedance in Amorphous Wires and Its
Application to Linear Magnetic Sensors」（２００４年１１月）（乙５）
「･･･shown in Fig.12(b) has almost linear portion in the field range H e
x ≒±2Oe.」（３５１０頁３行～４行）
注：同文献は、コイル式ＭＩセンサの理論解析とコイル電圧の測定結果を対比
15 した論文であるが、図１２は、直線的出力を示していることが開示されてい
る。
３ 毛利佳年雄著「アモルファス磁性合金ワイヤの大バルクハウゼン効果と磁気イ
ンピーダンス効果・ＭＩセンサ」（平成２５年９月１１日発行）（乙１５）
「図（ａ）のように、アモルファスワイヤに検出コイルを設置してコイル電
20 圧を検出することで、図１４により、ＦＧセンサと同様に原理的にはＨｅｘを
線形に検出できるはずであるが・・・図（ｃ）は、コイル電圧を同期整流した
パルス電圧Ｅｐによる線形磁気センサ特性である。」（３３頁下から１５行～
１０行）
「・・・Ｈ ｅｘ に正比例する。これは直線性の高い、ヒステリシスのない線形
25 磁気センサを構成する重要な原理である。検出コイルのパルス電圧の高さＥｐ
は、Ｅｐ＝(πδ（２ａ－δ）ＮＭｓ ２ ／２Ｋｕｔｒ)Ｈ ｅｘ
（１．１１）であり、 ・
・・
図１４（ａ）の磁気センサ回路は、直線性の高い、ヒステリシスのない高感度
の線形磁気センサ回路である。」（３５頁５行～１２行）
「図１６は、図１４のＭＩセンサによる直流磁界検出特性である。」（３５
頁下から１０行目から９行目）
5 ４ T.Uchiyama 他「Recent Advances of Pico-Tesla Resolution Magneto-Impedance
Sensor Based on Amorphous Wire CMOS IC MI Sensor」（平成２４年１０月１８
日発行）（甲１０２）
Ｆｉｇ４には、磁界と出力の直線性が良い 「good linearity are obtained」
（ ）
ことが記載されている（３８３５頁左欄下から８行から４行）。