平成17(行ケ)10314審決取消

平成１７年（行ケ）第１０３１４号 審決取消請求事件
平成１８年３月２０日判決言渡，平成１８年２月２７日口頭弁論終結
判 決
原 告 コーニンクレッカ フィリップス エレクトロニクス エヌ ヴィ
訴訟代理人弁護士 吉武賢次，宮嶋学，弁理士 橘谷英俊，佐藤泰和，吉元弘，
川崎康，中村行孝，紺野昭男，横田修孝，高村雅晴
被 告 岩崎電気株式会社
訴訟代理人弁護士 外立憲治，西美友加，弁理士 岡部正夫，加藤伸晃，三山
勝巳
訴訟復代理人弁護士 岡伸夫，藪田広平，倉田伸彦，日比慎，鈴木理子
主 文
原告の請求を棄却する。
訴訟費用は原告の負担とする。
この判決に対する上告及び上告受理の申立てのための付加期間を３０日と定める。
事実及び理由
第１ 原告の求めた裁判
「特許庁が無効２００３－３５２４１号事件について平成１６年３月３１日にし
た審決を取り消す。」との判決。
第２ 事案の概要
本件は，特許を無効とする審決の取消しを求める事件であり，原告は無効とされ
た特許の特許権者，被告は上記特許に対する無効審判の請求人である。
１ 特許庁における手続の経緯
-1 -
(1) 原告は，発明の名称を「高圧水銀蒸気放電ランプ」とする特許第２８２９
３３９号（請求項の数３。平成元年４月２０日に出願（パリ条約による優先権主張
１９８８年４月２１日ドイツ国 ），平成１０年９月２５日に設定登録。以下「本件
特許」という。）の特許権者である。（甲３）
(2) 被告は，平成１５年６月１２日，本件特許について無効審判の請求をした
（無効２００３－３５２４１号事件として係属）。
(3) 特許庁は，平成１６年３月３１日 ，「特許第２８２９３３９号の請求項１
ないし３に係る発明についての特許を無効とする 。」との審決をし，同年４月１２
日，その謄本を原告に送達した。
２ 特許請求の範囲の記載
【請求項１】タングステン電極と，実質的に水銀，希ガスおよび動作状態におけ
る遊離ハロゲンより成る封入物とを有する，高温に耐えることのできる材料より成
る容器を有する高圧水銀蒸気放電ランプにおいて，水銀の量は０．２ｍｇ／ｍｍ ３
より多く，水銀蒸気圧は２００バールよりも高く，管壁負荷は１ｗ／ｍｍ ２より大
きく，またハロゲンＣ１，ＢｒまたはＩの少なくとも１つが１０－６と１０－４μｍｏ
ｌ／ｍｍ３の間で存することを特徴とする高圧水銀蒸気放電ランプ。
【請求項２】水銀の量は０．２と０．３５ｍｇ／ｍｍ ３の間にあり，動作時の水
銀蒸気圧は２００と３５０バールの間にある請求項１記載の高圧水銀蒸気放電ラン
プ。
【請求項３】ランプは青放射線を阻止するフィルタで取囲まれた請求項１または
２記載の高圧水銀蒸気放電ランプ。
３ 審決の理由の要点
審決の理由は，以下のとおりであるが，要するに，請求項１ないし３に係る発明
（以下，請求項記載の番号に従い「本件発明１」のようにいう 。）は，本件の優先
日の前に頒布された刊行物に記載された発明に基づいて，当業者が容易に発明をす
ることができたものであるから，特許法２９条２項の規定により特許を受けること
-2 -
ができず，特許法１２３条１項２号の規定により，無効にすべきである，というも
のである。
(1) 米国特許第２，０９４，６９４号明細書（審判甲９（本訴甲２の１）
，以下「刊行物１」とい
う。
）に記載された技術的事項
発光蒸気放電装置に係る発明に関し，
(1a) 発明の目的について，
「我々の発明の目的の一つは，良い色特性が，高効率を有しつつ，極
めて高い表面輝度又は本質的な輝度をもって作用する発光蒸気放電装置を供することである。
さらに，
極めて高い蒸気圧を使用できる構成及び動作方法を供することも目的とするものである。（１頁左欄
」
４～１１行）
(1b) 発明が提供するランプについて，
「構成及び動作の新しい原理によって，数百気圧まで動作
する放電蒸気ランプを供することができるのである。（１頁左欄５５行～右欄３行）
」
(1c) 発光色について， 我々の発明を具体化する水銀蒸気ランプからの光は，本質的に赤色光（連
「
続スペクトルとして存在）を有し，それゆえ，現存する水銀アークランプの光よりも，より白色光に
近いのである。（１頁右欄２４～２８行）
」
(1d) 容器について，
「幾分拡大された尺度の断面で示される第６図を参照すると，透明な材料，
例えば融解石英，又は高温及び高圧での温度勾配に耐えることができる適当なガラスによって作られ
た容器１が示されている。（２頁左欄２１～２６行）
」
(1e) 電極について，
「それらは，タングステンの細いワイヤがらせん状に巻きつけられたタング
ステンワイヤで構成されうる。（２頁左欄６８～７０行）
」
(1f) 水銀及び希ガスについて，
「４で示されている少量の水銀は，容器を十分に排気した後に且
つ容器が封止される前に，容器の中に封入される。我々は，また，後に述べるように，電極を引き離
しているスペース間での放電の始動を促進するために，特に好ましいのは希ガスであるが，ガスを低
気圧で封入する。（２頁左欄３２～３９行）
」
「例えば，約０．５ｃｍ３の内容積をもつ管において，当該管の中で１０
(1g) 水銀の量について，
０気圧を維持するために要求される飽和水銀蒸気の重量は，液体水銀の温度が全空間の温度であった
場合には，たった約１００ｍｇである。そのため，放電空間の大部分は放電路に沿っていて，液体水
銀の温度をはるかに超えた温度になり，いくらかの未蒸発水銀が未だに残っている一方で，この水銀
量の約半分は，そのような蒸気圧に到達するために必要以上に存在しているのである。（２頁右欄１
」
-3 -
１～２３行）
(1h) 第５図について，
「この曲線を取り出してみると，入力された１００Ｗ／ｃｍから６００Ｗ
／ｃｍへのワットの増加は，４０気圧から２００気圧の蒸気圧の増加を伴っている。（７頁左欄２７
」
～３１行）
(1i) 第１８図に図示する例について，
「第１８図で示されているような各端部を有する電極構造
を備え，記載しているように内径１ｍｍ，壁厚１ｍｍ，数センチメートルの圧力で始動ガスを封入し
ている水冷ランプは，いかなる酸化物によっても加工されていない電極で動作される。電極間のスペ
ースは１０ｍｍで，ランプの電流は１．５アンペア，電極間の電圧は８００ボルト，管内の圧力は約
２００気圧であった。最大輝度は１６０，０００ＣＰ／ｃｍ２であった。（１１頁右欄３１～４２行）
」
と記載されている。
(2) 本件発明１について
ア 対比
本件発明１と刊行物１に記載された発明とを対比する。
(ｱ) 刊行物１に記載された放電ランプは，容器が高温に耐えることのできる材料である石英より
なるものであって（摘記事項(1d)参照）
，電極にはタングステンが用いられ（摘記事項(1e)参照）
，容
器内には水銀と希ガスが封入されている（摘記事項(1f)参照）おり，これらの点では，本件発明１と
相違するものではない。
(ｲ) 摘記事項(1a)及び(1b)からみて，刊行物１に記載された発明は，数百気圧までの高い蒸気圧
で動作する放電ランプを提供するものであり，また，摘記事項(1c)からみて，得られるランプは赤色
光（連続スペクトルとして存在）を有しているものと認められるが，これらのことは，本件明細書の
「約３００バールの動作圧力では，可視放射の連続部分は明らかに５０％の上にある。その結果，放
射された光スペクトルの赤部分も増される。
」という記載に相当するものである。
また，刊行物１の第１８図の実施例においては，
「管内の圧力は約２００気圧であった。（摘記事
」
項(1i)参照）と記載されており，１気圧＝１．０１３バールであって，管内の希ガスは少量であるか
ら，該実施例には，水銀蒸気圧が「約２００バール」であることが記載されているといえる。
(ｳ) 前記実施例中には，水銀の量については具体的な記載はないが，刊行物１には，
「約０．５ｃ
ｍ３の内容積をもつ管において，当該管の中で１００気圧を維持するために要求される飽和水銀蒸気
の重量は，液体水銀の温度が全空間の温度であった場合には，たった約１００ｍｇである。（摘記事
」
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項(1g)参照）と記載されており，該記載から，１００気圧を維持するために要求される飽和水銀蒸
気の重量が「０．２ｍｇ／ｍｍ３」であると計算され，
「約２００気圧」を維持するために要求される
飽和水蒸気の重量はこの「０．２ｍｇ／ｍｍ３」以上であることは明らかであるから，封入される水
銀の量は０．２ｍｇ／ｍｍ３以上であるといえる。
(ｴ) 刊行物１には，本件発明１の管壁負荷ｗ／ｍｍ２に相当する直接の記載はないが，第１８図に
示す実施例では（摘記事項(1i)参照）
，ランプの電流は１．５アンペア，電極間の電圧は８００ボル
トであるから，ワット数は，１２００ｗである。該実施例における発光管の長さが記載されていない
ために発光内壁の表面積は不明であるが，発光管の内径が１ｍｍであるから，内壁の周方向の長さは
３．１４ｍｍとなり，管壁負荷が１ｗ／ｍｍ２となる発光管の長さは約３８２ｍｍと計算される。こ
の４００ｍｍに近い長さは，内径１ｍｍに比べて非常に長いものであって，刊行物１記載の発明にお
いては発光管の長さは少なくともこの算出された長さより少ないことは明らかであるから，管壁負荷
が１ｗ／ｍｍ３以上であることも明らかである。
以上の(ｱ)ないし(ｴ)を踏まえると，本件発明１と刊行物１に記載された発明とは，
「タングステン電極と，実質的に水銀および希ガスより成る封入物とを有する，高温に耐えることの
できる材料より成る容器を有する高圧水銀蒸気放電ランプにおいて，水銀の量は０．２ｍｇ／ｍｍ３
より多く，水銀蒸気圧は高く，管壁負荷は１ｗ／ｍｍ２より大きい高圧水銀蒸気放電ランプ。
」
である点で一致しており，以下の点で相違している。
相違点１：
水銀蒸気圧を高くする点について，本件発明１では，
「２００バールより高く」としているのに対
し，刊行物１には，
「数百気圧まで」或いは「約２００気圧」という記載があるものの，
「２００バー
ルより高く」という直接の記載はない点。
相違点２：
本件発明では，封入物として，
「動作状態における遊離ハロゲン」を有し，かつ，その「ハロゲン
Ｃ１，ＢｒまたはＩの少なくとも１つが１０－６と１０－４μｍｏｌ／ｍｍ３の間で存する」としている
のに対して，刊行物１には，ハロゲンを封入することについての記載はない点。
イ 相違点についての判断
(ｱ) 相違点１について
ａ 相違点１に係る構成を採用した理由について，本件明細書には，
「より高い水銀蒸気圧では光
-5 -
出力と演色評価数が著しく増加することがわかったが，これは連続部分の強烈な増加によるものであ
る。２００バールより大きな高い圧力では，準分子状態(quasi molecular state)よりの連続放射のほか
に，実際の束縛分子状態(bound molecule state)の帯放射も寄与するものと考えられる。約３００バ
ールの動作圧力では，可視放射の連続部分は明らかに５０％の上にある。その結果，放射スペクトル
の赤部分も増される。（特許掲載公報３欄３４～４２行）と記載されている。
」
ｂ これに対し，刊行物１には，
「数百気圧までの高い蒸気圧で動作する放電ランプを供すること
ができる」
（摘記事項(1b)）及び「我々の発明を具体化する水銀蒸気ランプからの光は，本質的に赤
色光（連続スペクトルとして存在）を有し，それゆえ，現存する水銀アークランプの光よりも，より
白色光に近いのである。（摘記事項(1c)）と記載されており，高い水銀蒸気圧を採用した理由におい
」
ては，本件発明１と異なるものではないが，その具体的な数値については，
「この曲線を取り出して
みると，入力された１００Ｗ／ｃｍから６００Ｗ／ｃｍへのワットの増加は，４０気圧から２００気
圧の蒸気圧の増加を伴っている。（摘記事項(1h)）及び「管内の圧力は約２００気圧であった。（摘
」 」
記事項(1i)）の記載があるだけで，
「２００バールより高く」することを具体的に示す記載はない。
ｃ しかしながら，Ｗ．エレンバースほか著「高圧水銀蒸気放電」１９５１年発行（W.Elenbaas,
“THE HIGH PRESSURE MERCURY VAPOUR DISCHARGE” 1951, North-Holland Publishing
Company，審判甲１（本訴甲２の２）
，以下「刊行物２」という。
）の第６７図には，水銀蒸気圧を３
５気圧から３００気圧に増加するにつれて放射スペクトルの可視光域での増加がみてとれ，特に３０
０気圧のものにおいては，放射スペクトルは赤色部分で連続したスペクトルとなっており，赤色域で
の増加がみてとれる。
してみれば，当業者であれば，刊行物２の記載に基づいて，可視光域での増加を目的として，刊行
物１に記載された発明において，水銀蒸気圧を「２００バールより高く」することは格別な創意を要
することなく容易に想到し得るものである。
そして，本件明細書及び図面の記載をみても，
「２００バール」という数値に予期しない格別な臨
界的意義があるとも認められない。
したがって，刊行物１に記載された発明において，相違点１に係る構成を採用することは，刊行物
１及び刊行物２に記載された発明に基づいて当業者が容易になし得るものである。
(ｲ) 相違点２について
ａ 本件明細書（特許掲載公報４欄４～１９行）には，
「電極の非常に小さな寸法は，電極から蒸
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発したタングステンによる容器壁の黒化の増加をきたすおそれがある。けれども，このような容器の
黒化は絶対に避けねばならない，というのは，さもなければ壁温が熱放射の吸収の増加のために寿命
中に高くなり，ランプ容器の破裂をきたすからである。タングステンの輸送によるこのような容器壁
の黒化を避ける手段として，本発明の高圧水銀蒸気放電ランプは，ハロゲンＣｌ，Ｂｒまたは１の少
なくとも１つの少量を有する。これ等のハロゲンはタングステン輸送サイクルを生じ，これにより，
蒸発したタングステンは電極に戻される。本発明の高圧水銀蒸気放電ランプでは，使用されるハロゲ
ンは臭素（Ｂｒ）であるのが有効で，この臭素は，約０．１ミリバールの封入圧力でＣＨ２Ｂｒ２の形
でランプに入れられる。この化合物は，ランプが点灯すると同時に分解される。 と記載されており，
」
該記載からすると，電極から蒸発するタングステンによる容器壁の黒化によるランプ容器の破裂を避
けるために，上記相違点２に関する構成要件を採用したものと理解される。
ｂ ところで，特開昭５４－１５０８７１号公報（審判甲１１（本訴甲２の３） 以下「刊行物３」
，
という。
）及び特開昭５３－１３９３７７号公報（審判甲１０（本訴甲２の４）
，以下「刊行物４」と
いう。
）に記載されているとおり，動作状態において遊離ハロゲンとなるようなハロゲンを発光管内
に封入し，蒸発したタングステンによる容器の黒化を防止することは，本件の優先日の前に既に良く
知られているところである。
すなわち，刊行物３には，
「内部に水銀と始動用希ガスと臭素とが封入された石英製の発光管，こ
の発光管内に配された１対のタングステンからなる電極を備えた高管壁負荷の超高圧水銀放電灯にお
いて，発光管内に封入される臭素の封入量を，発光管内容積１ｃｃ当り０．１×１０－６グラム原子～
６×１０－６グラム原子とする」
（特許請求の範囲２項参照）ことが記載され，その作用効果について
は，
「発光管内に臭素を封入するとともに，電極を構成する材料としてタングステンを用いたことに
より，高管壁負荷のものにあっても黒化および失透が防止されて長寿命になり，（２頁右上欄下から
」
７～２行の記載参照）及び「この様に上記実施例のものが良好な特性が得られた理由としては，放電
灯点灯中，電極(６)，(７)から飛散されたタングステンが発光管(１)の内壁に付着しても，これが発
光管(１)内の臭素と化合してすぐに臭化タングステンとなり，管内壁のクリーニングにつながり，黒
化および失透を防いだものと考えられる。（２頁右下欄５～１１行参照）と記載されている。
」
また，刊行物４には，
「電極を有する発光管内に希ガスと所定量の水銀を封入するとともに，その
，管壁負荷をＷＬ（Ｗ／ｃｍ２）で表わしたとき，０．２ＭＨｇ／ＷＬ２
封入水銀量をＭＨｇ（モル）
（モル）以上で１５ＭＨｇ／ＷＬ２（モル）以下の範囲のハロゲンを上記発光管内に封入してなる高
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圧水銀ランプ。（特許請求の範囲）が記載されており，
」 「点灯中に発光管の内面に付着し，発光管が
黒化して紫外線放射を妨げると同時に，発光管の材料である透光性石英ガラスに失透核を形成し，失
透現象を生じさせる。そして点灯時間の経過とともに黒化および失透現象が進行して著しい紫外線出
力の低下を来たすと同時に，失透減少が石英ガラスの外表面まで達すると外気が発光管内にリークし
て点灯不能になる等の事故が発生する。このような現象は発光管の管壁負荷が大きいほど短期間に起
こり，（２頁左上欄下から６行～右上欄４行）という従来技術の問題を解決するものであることが記
」
載されている。
ｃ 被請求人が主張するとおり，刊行物３に記載された発明では，実施例に記載された水銀量が１
６．６ｍｇ／ｃｃ，すなわち０．０１６６ｍｇ／ｍｍ３であることからみて，刊行物１に記載された
放電ランプ（水銀の量は０．２ｍｇ／ｍｍ３より多く，水銀蒸気圧も約２００気圧と高い放電ランプ）
あるいは本件発明１の放電ランプに比較すると，刊行物３に記載された放電ランプの水銀量及び水銀
蒸気圧は１桁ほど低いものであるといえる。
同様に，刊行物４に記載された発明では，実施例１に記載された水銀の原子量（２００．５９）を
用いて，ランプ容積Ｖ＝Ｌ×π×（Ｄ／２）２，封入水銀濃度ＣＨｇ＝２００．５９×ＭＨｇ／Ｖに
基づき，封入水銀濃度ＣＨｇを概算すると，実施例１(イ)ないし(ハ)及び実施例２ないし４における
ランプの封入水銀濃度は，それぞれ「０．００３３」
「０．００２２」
「０．００４０」
「０．００１
９」
「０．００１９」
「０．００１９」であることからみて，刊行物１に記載された放電ランプあるい
は本件発明１の放電ランプに比較すると，刊行物３に記載された放電ランプの水銀量及び水銀蒸気圧
は１桁ほど低いものであるといえる。
しかしながら，刊行物１に記載された放電ランプのように，水銀蒸気圧が高い放電ランプにおいて
は，管壁負荷も高くなることは当然に予想されるところであり，一方，前述のとおり，刊行物３（１
頁右下欄１２行から２頁左上欄下から３行参照）及び刊行物４（２頁左上欄下から９行～右上欄４行
参照）には，発光管の黒化及び失透現象は，管壁負荷が高い程重大な問題となることが記載されてい
るのであるから，当業者であれば，刊行物１記載の発明において，タングステンの飛散による黒化及
び失透を防止することを目的として，動作状態における遊離ハロゲンを発光管内に封入することは，
刊行物３及び刊行物４に記載された発明に基づいて容易になし得るものである。
したがって，刊行物３及び刊行物４に記載された放電ランプの水銀量が１桁ほど低く，水銀蒸気圧
が低いものであっても，そのことで，刊行物１に記載された発明に，刊行物３及び刊行物４に記載さ
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れた発明を適用しえない根拠とすることはできない。
ｄ つぎにハロゲンの封入量を特定している点について検討する。
刊行物３に記載された発明では，臭素の封入量を，０．１×１０－６グラム原子～６×１０－６グラム
原子，すなわち，１．０×１０－４～６×１０－３μｍｏｌ／ｍｍ３としており，本件発明１で特定する
「１０－６と１０－４μｍｏｌ／ｍｍ３の間」とは，
「１．０×１０－４μｍｏｌ／ｍｍ３」だけで一致して
いる。
しかしながら，刊行物３及び刊行物４に記載された技術手段を，刊行物１に記載された発明に適用
するにあたり，刊行物３に記載されたハロゲンの封入量の範囲をそのまま適用せず，刊行物１に記載
された放電ランプに最適なハロゲンの封入量を別個に定める程度のことは，当業者であれば，当然に
なされる技術的事項にすぎない。
そして，本件明細書及び図面の記載をみても，
「１０－６と１０－４μｍｏｌ／ｍｍ３の間」という数値に格別な臨界的意義があるとは認められない。
被請求人は，刊行物３に記載された発明について，
「実際に発光管内部に封入されたとされるハロ
ゲン量はＨｇＢｒ２の形態で１．０５×１０－６グラム原子であり，発光管の容積５．３ｃｃとを用い
て，発光管内部に封入されたハロゲン濃度を算出すると，３．９６×１０－４μｍｏｌ／ｍｍ３となり，
本件特許発明のランプにおけるハロゲン量の上限値である１０－４μｍｏｌ／ｍｍ３よりもかなり多い
ことが分かります。 と主張しているが，一方では，本件の特許請求の範囲に記載された「ハロゲン」
」
は「水銀およびタングステン以外の金属とハロゲン化物を形成していないハロゲン」を意味するもの
であると主張し，被請求人の親会社のレターである審判甲５（本訴甲２の５）によれば，
「全ハロゲ
ン封入量のかなりの部分は遊離状態になく，他の原子と結合して化学サイクルに寄与しない。ハロゲ
ンに一部は常に水銀ハライドの形態でＨｇと結合している。ハロゲンの他の部分は，電極，石英壁等
からフリーともなる不純物と結合している。その結果，全ハロゲン封入の一部が化学サイクルに関し
遊離ハロゲンとして利用可能である。
」とし，その量は０．５であるとしている。
してみると，刊行物３に記載された実施例において，封入されたＨｇＢｒ２量をそのまま計算した
結果に基づいて，本件発明で特定するハロゲン量よりもかなり多いとする被請求人の主張は，前記の
被請求人の主張と矛盾するものである。
そして，本件の特許請求の範囲に記載された「ハロゲン」が，被請求人の主張とおり，
「水銀およ
びタングステン以外の金属とハロゲン化物を形成していないハロゲン」を意味するものであるとする
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と，審判甲５（本訴甲２の５）に記載されているところの，遊離ハロゲンが封入ハロゲン量の０．５
であることや，不純物の存在等を考慮すれば，刊行物３に記載された発光管内に封入すべきハロゲン
化物の量に比較して，本件発明１で特定する量の範囲が低くなることは当然である。
「ハロゲンＣ１，ＢｒまたはＩの少なくとも１つが１０－６と１０－４
したがって，相違点イのうち，
μｍｏｌ／ｍｍ３の間」と特定することについても，格別な創意を要することなく容易に想到し得る
ものである。
ｅ 以上のとおり，刊行物１に記載された発明において，相違点２に係る構成を採用することは，
刊行物３及び刊行物４に記載された発明に基づいて当業者が容易になし得るものである。
(ｳ) 相違点についてのまとめ
以上のとおり，相違点１及び相違点２のいずれにも困難性は認められず，また，本件発明１におい
ては，相違点１による効果は赤色部分の増加した連続スペクトルという点にあり，相違点２による効
果はハロゲン－タングステン輸送サイクルによる発光管の黒化及び失透現象を防止するという点にあ
るものであって，これらの相違点を組み合わせることによりそれ以上の予期し得ない格別な効果を奏
しているとすることもできない。
したがって，本件発明１は，刊行物１ないし４に記載された発明に基づいて，当業者が容易に発明
をすることができたものである。
(3) 本件発明２について
「水銀の量は０．２と０．３５ｍｇ／ｍｍ３の間
本件発明２では，本件発明１の特定事項に加えて，
にあり，動作時の水銀蒸気圧は２００と３５０バールの間にある」としている。
そこで，本件発明２と刊行物１に記載された発明とを対比すると，刊行物１に記載された発明でも，
水銀の量は０．２ｍｇ／ｍｍ３より多く，また，水銀蒸気圧が約２００バールのものが実例として記
載されていることは，
「対比」の項で既に述べたとおりである。
よって，両者は，前述の相違点２と以下の相違点３で相違しているといえる。
相違点３：
「水銀の量は０．２と０．３５ｍｇ／ｍｍ３の間にあり，動作時の水銀蒸気圧は２
本件発明１では，
００と３５０バールの間にある」としているのに対し，刊行物１には，この様な数値についての具体
的な記載はない。
そこで，相違点２についてはすでに述べたとおりであるので，以下，相違点３について検討する。
刊行物２の第６７図には，水銀蒸気圧を３５気圧から３００気圧に増加するにつれて放射スペクト
ルの可視光域での増加がみてとれ，特に３００気圧 １気圧＝１．
（ ０１３バール）のものにおいては，
放射スペクトルは赤色部分で連続したスペクトルとなっており，赤色域での増加がみてとれる。
してみれば，当業者であれば，可視光域での増加を目的として，刊行物１に記載された発明におい
て，水銀蒸気圧を「２００と３５０バールの間」とすることは格別な創意を要することなく容易に想
到し得るものである。
また，封入水銀量のデータは，該第６７図には記載されていないが，本件明細書にも，従来技術の
説明において，
「ドイツ国特許公告公報第１４８９４１７号より知られた超高圧水銀蒸気放電ランプ
・・・６．５ｍｇの水銀が封入され，これは０．１２ｍｇ／ｍｍ３の水銀量に相当する。水銀蒸気
は，
圧は約１２０バールになることができる。（２欄９～１４行）及び「英国特許明細書第１１０９１３
」
５号には，０．１５ｍｇ／ｍｍ３までの水銀（これは約１５０バールの水銀蒸気圧に相当する）が封
入された・・・」
（３欄８～１０行）と記載されているように，水銀蒸気圧を，発光管内の水銀封入
量の１０００倍の値になるものとして近似されることは，本件の優先日の前にすでに周知であるか
ら，２００と３５０バール間の水銀蒸気圧を得るための水銀の量を，０．２と０．３５ｍｇ／ｍｍ３
の間とすることに困難性はない。
そして，本件明細書及び図面の記載をみても，上記限定した数値に予期しない格別な臨界的意義が
あるとも認められない。
したがって，本件発明２は，刊行物１ないし４に記載された発明に基づいて，容易に発明をするこ
とができたものである。
(4) 本件発明３について
本件発明３は，本件発明１の特定事項又は本件発明２の特定事項に「ランプは青放射線を阻止する
フィルタで取囲まれた」という事項を付加するものである。
そこで，本件発明３と刊行物１に記載された発明とを対比すると，上記相違点１，２あるいは相違
点２，３に加えて，以下の相違点４でも相違している。
相違点４：
本件発明４では，
「ランプは青放射線を阻止するフィルタで取囲まれた」としているのに対して，
刊行物１にはフィルタに関する記載がない点。
相違点１ないし３については，すでに述べたとおりであるので，以下，相違点４について検討する。
本件明細書（特許掲載公報４欄３６～４０行）に，
「ハロゲン化物を有する高圧水銀蒸気放電ラン
プにおいて，フィルタの使用により青放射部分を減らすこと，したがって放出された放射の色の改良
を得ることは，英国特許明細書第１５３９４２９号より知られていることを指摘すべきであろう。
」
と記載されているように，ランプに青放射線を阻止するフィルタを設けることは，本件の優先日の前
にすでに知られているところであるから，相違点４については，格別な創意を有するものではない。
したがって，本件発明３は，刊行物１ないし４に記載された発明に基づいて，容易に発明をするこ
とができたものである。
(5) 審決のむすび
以上のとおり，本件発明１ないし３は，本件の優先日の前に頒布された刊行物１ないし４に記載さ
れた発明に基づいて，当業者が容易に発明をすることができたものであるから，特許法２９条２項の
規定により特許を受けることができないものである。
したがって，本件発明１ないし３についての特許は，特許法２９条２項の規定に違反して特許され
たものであるから，特許法１２３条１項２号の規定により，無効にすべきものである。
第３ 当事者の主張の要点
１ 原告主張の審決取消事由
(1) 取消事由１（相違点２のうち，ハロゲン封入量を特定している点について
の容易想到性の判断の誤り）
審決は，ハロゲンの封入量を特定している点について ，「刊行物３に記載された
発明では，臭素の封入量を ，・・・１．０×１０ －４～６×１０ －３μｍｏｌ／ｍｍ ３
としており，本件発明１で特定する「１０－６と１０－４μｍｏｌ／ｍｍ３の間」とは，
「１．０×１０ －４μｍｏｌ／ｍｍ ３」だけで一致している。しかしながら，刊行物
３及び刊行物４に記載された技術手段を，刊行物１に記載された発明に適用するに
あたり，刊行物３に記載されたハロゲンの封入量の範囲をそのまま適用せず，刊行
物１に記載された放電ランプに最適なハロゲンの封入量を別個に定める程度のこと
は，当業者であれば，当然になされる技術的事項にすぎない。」と判断した。
ア 水銀蒸気圧を高くした場合に想到されるハロゲン封入量について
(ｱ) 本件発明１の高圧水銀蒸気放電ランプの水銀蒸気圧は，刊行物３（甲２の
３）及び４（甲２の４）に記載されている高圧水銀蒸気放電ランプの水銀蒸気圧に
比べて，１桁ほど高いから，刊行物３及び４に基づいて，本件発明１のような水銀
蒸気圧の高い高圧水銀蒸気放電ランプにハロゲンを封入しようとする場合，水銀蒸
気圧が１桁ほど高いことを考慮しつつ，ハロゲンの封入量を調整することになる。
(ｲ) 本件発明１においてハロゲンを封入する理由は，電極から蒸発したタング
ステンが容器壁に付着して容器壁が黒化することを避けるために，ハロゲンによっ
てタングステン輸送サイクルを生じさせ，蒸発したタングステンを電極に戻すため
である。このようなハロゲンサイクルを実現するためには，他の原子と結合してい
ないハロゲン原子が必要であるが，水銀蒸気放電ランプにおいては，ランプ容器内
に水銀が存在しているから，一部の水銀原子とハロゲン原子とが結合し，ハロゲン
化水銀を形成しており，これにより，他の原子と結合していないハロゲンが減少し，
ハロゲンサイクルに寄与するハロゲン原子が減少する。
そして，水銀蒸気圧を高くするということは，ハロゲン化水銀が増加し，他の原
子と結合していないハロゲンが減少することを意味する。なぜなら，ハロゲン化水
銀の生成反応は，以下の化学平衡式（金属原子に水銀原子，ハロゲン原子に臭素原
子をあてはめている。 によって表すことができるが，水銀を増加させた場合には，
）
平衡状態が崩れて右向きの矢印の反応が促進されて，他の原子と結合していないハ
ロゲンが消費されて減少するからである。
Ｈｇ＋２Ｂｒ →
← ＨｇＢｒ２
このような平衡状態が成立している場合，それぞれの気体の圧力間に以下の関係
が成立する。この関係が成立することは，質量作用の法則として広く知られている。
Ｋｐ×ｐ〔Ｈｇ〕×ｐ〔Ｂｒ〕２ ＝ Ｐ〔ＨｇＢｒ２〕
（ｐ〔Ⅹ〕はⅩの分圧，Ｋｐは平衡定数。平衡定数は温度のみに依存し，
ｐ〔Ｈｇ〕，Ｐ〔Ｂｒ〕，Ｐ〔ＨｇＢｒ２〕には依存しない。）
ここで新たにハロゲンを封入せずに，水銀の封入量を増やして水銀蒸気圧(すな
わち，Ｐ〔Ｈｇ〕)を増加させると，Ｋｐは不変であるため，臭化水銀(すなわち，
Ｐ〔ＨｇＢｒ２〕)が増加する。この臭化水銀は，水銀と臭素が結合して生成される
ので，必然的に他の金属原子と結合していない臭素が消費され，ｐ〔Ｂｒ〕が減少
する，すなわち，水銀蒸気圧を高くすると，他の原子と結合していないハロゲンが
減少する。
(ｳ) このように，水銀蒸気圧を高くした場合には，ハロゲンサイクルに寄与し
得る他の金属原子と結合していないハロゲン原子が減少する。その結果，ハロゲン
サイクルが従前機能していた程度には機能しなくなる。
(ｴ) そうすると，一般的な当業者は，水銀蒸気圧を高くした状態で，ハロゲン
サイクルにより容器壁の黒化を避けようとするならば，ハロゲンサイクルに寄与す
るハロゲン原子を維持すべく，ハロゲンの封入量を増加させようと考えるから，刊
行物３（甲２の３）に記載されたハロゲン封入量の範囲に基づき，本件発明１のよ
うな水銀蒸気圧の高い高圧水銀蒸気放電ランプのハロゲン封入量を決定しようとす
る場合には，水銀蒸気圧が１桁ほど高いことを考慮して，ハロゲンの封入量を増加
させようとするのであって，このような状況の下で，あえてハロゲンの封入量を減
少させるということは，容易でない。
イ 刊行物３（甲２の３）の記載について
刊行物３の発明の詳細な説明には ，「封入量が０．１×１０ －６〔グラム原子〕未
満であると，臭素を封入した効果があらわれず 」（３頁左上欄６，７行）との記載
がある 。「０．１×１０ －６〔グラム原子 〕」は，単位換算すると，１．０×１０ －４
μｍｏｌ／ｍｍ ３であり，また ，「臭素を封入した効果」は ，「黒化及び発光管の失
透を防止して長寿命となし，かつ安定したアークが得られるという効果 」（３頁右
上欄１０，１１行目）であるから，刊行物３には，高圧水銀蒸気ランプにおいて，
臭素の封入量が１．０×１０ －４μｍｏｌ／ｍｍ ３未満であると，黒化及び発光管の
失透を防止して長寿命とするという効果が得られないことが記載されている。
本件発明１と刊行物３記載の発明とでは水銀蒸気圧が１桁ほど異なるが ，「高圧
水銀蒸気放電ランプ」の発明である点では共通しているから，このような状況の下
で，容器壁の黒化を避けて非常に寿命の長い高圧水銀蒸気放電ランプを得るために，
ハロゲンの封入量を，あえて１．０×１０ －４μｍｏｌ／ｍｍ ３未満である１０ －６と
１０ －４μｍｏｌ／ｍｍ ３の間で存するようにすることは，当業者にとって容易では
ない。
ウ 出願当時の高圧水銀蒸気放電ランプの開発の流れについて
本件特許の優先日のはるか以前から，水銀蒸気圧を非常に高く（例えば２００気
圧以上）することで，優れた演色性で高輝度の光が得られることは知られていたが，
高い水銀蒸気圧下では実用化に耐えられるだけの寿命が得られなかった。そのため，
本件特許の優先日当時，例えば２００気圧以上という極めて高い水銀蒸気圧でラン
プを構成するというアプローチは事実上断念されており，水でランプを冷却する等
の特別の技術上の配慮を施した上での実験的使用などの極めて特殊な用途において
のみ使用されるにすぎなかった。そこで，当業者は，優れた演色性，長寿命のラン
プを実現するために，比較的低い水銀蒸気圧（典型的には１０～３０バール）を採
用し，水銀蒸気圧を低くすることにより懸念されるスペクトルの連続部分の損失は，
金属ハロゲン化物（メタルハライド）をランプ内に導入することで補うというアプ
ローチに注目し，これが主流になっていた。
そうであるから，このような状況の下で，当時の水銀ランプ開発の主流であった
比較的低い水銀蒸気圧を有するランプに関する刊行物３及び４の記載事項を，１９
３７年に発行された２００バールという非常に高い水銀蒸気圧を有するランプに関
する刊行物１に適用することは，当時の当業者にとって容易であったということは
できない。
エ したがって，本件発明１のハロゲンの封入量を１０－６と１０－４μｍｏｌ／ｍ
ｍ ３の間に特定することは，当業者にとって容易に想到することができないもので
あるから，審決の判断は誤りである。
(2) 取消事由２（顕著な効果の看過）
審決は ，「本件発明１においては，相違点１による効果は赤色部分の増加した連
続スペクトルという点にあり，相違点２による効果はハロゲン－タングステン輸送
サイクルによる発光管の黒化及び失透現象を防止するという点にあるものであっ
て，これらの相違点を組み合わせることによりそれ以上の予期し得ない格別な効果
を奏しているとすることもできない。」と判断した。
ア 本件明細書（甲３）には，本件発明の効果について， 本発明のランプでは，
「
実質上一定の出力（Δξ＜２％）と実質上不変の色座標（５０００時間の間Δｘ，
Δｙ＜０．０５）を有する５０００時間以上の寿命を得ることができる。この場合
ξは効率，ｘおよびｙは色座標である 。 （２頁右欄２７ないし３１行目）との記
」
載がある。
イ 従前の高圧水銀蒸気放電ランプの例として，刊行物４に記載された高圧水銀
ランプの実施例１ないし４は，紫外線出力維持率が１０００時間点灯後に６５ない
し７９％程度まで低下しており（２頁左下欄８行目ないし３頁左下欄１９行目 ），
５０００時間点灯後にも実質上一定の出力を有する本件発明１の高圧水銀蒸気放電
ランプに比べて，はるかに寿命が短い。また，刊行物３（甲２の３）に記載された
高圧水銀蒸気ランプも，せいぜい３５０時間であり（２頁左下欄１３行目 ），これ
また，本件発明１の高圧水銀蒸気放電ランプに比べて，はるかに寿命が短い。
ウ 本件発明１の高圧水銀蒸気放電ランプは，刊行物３（甲２の３）に記載され
た高圧水銀蒸気ランプに比べて，水銀蒸気圧が１桁ほど高く，管壁負荷も増加して
いる。水銀蒸気圧及び管壁負荷の増大は，ランプ内での分子の移動を活発にし，電
極からのタングステンの蒸発を増大させるから，ランプの寿命が短くなる。そうで
あれば，本件発明１のように水銀蒸気圧を２００バールよりも高く，管壁負荷を１
ｗ／ｍｍ ２より大きくした場合には，刊行物３に記載されている高圧水銀蒸気ラン
プの寿命は，刊行物３に記載されている３５０時間よりもかなり短くなるはずであ
る。それにもかかわらず，本件発明１の高圧水銀蒸気放電ランプは，５０００時間
以上の寿命を有しているのである。
エ このように，本件発明１の高圧水銀蒸気放電ランプは，従前の高圧水銀蒸気
放電ランプの寿命に比べて驚異的に長寿命であり，本件発明１は，極めて顕著な効
果を奏する。そして，刊行物１ないし４（甲２の１ないし４）に，このような顕著
な効果を奏することは示唆されていないから，当業者が予期することのできないも
のであり，審決の判断は誤りである。
(3) 取消事由３（本件発明２及び３についての判断の誤り）
本件特許の請求項２及び３は，いずれも請求項１の従属項であるから，上記(1)
及び(2)のとおり，本件発明１が容易に想到することができない以上，本件発明２
及び３も，同様に，容易に想到することができないものである。
したがって，本件発明２及び３が容易想到であるとした審決の判断は誤りである。
２ 被告の反論
(1) 取消事由１（相違点２のうち，ハロゲン封入量を特定している点について
の容易想到性の判断の誤り）に対して
ア 水銀蒸気圧を高くした場合に想到されるハロゲン封入量について
(ｱ) 本件明細書に ，「この高い水銀蒸気圧を達成するために，容器は高い壁温
（約１０００℃）を有さねばならない 」（２頁左欄４３，４４行目）との記載があ
るように，水銀の封入量を増やして水銀蒸気圧を増加させると，ランプ作動上高い
壁温となり，ランプ容器内の雰囲気の温度も高くなる。そうすると，上記１(1)ア
の化学平衡式に示されているように，ハロゲン金属（臭化水銀）の割合が減り，臭
素が増すから，水銀封入量が増したからといって，直ちに，高温のランプ動作での
ハロゲン－タングステン輸送サイクルに寄与する臭素が減るということはない。原
告は，水銀の封入量を増して水銀蒸気圧（すなわち，Ｐ［Ｈｇ］ を増加させると，
）
Ｋｐは不変であるため，臭化水銀（すなわち，ｐ［ＨｇＢｒ ２ ］）が増加すると主
張するが，水銀蒸気圧を増加させるためには，ランプ動作温度を高くする必要があ
るから，Ｋｐが変わるのであり，原告の主張は妥当でない。
(ｲ) 刊行物４の発明の詳細な説明には ，「発光管の失透現象を防止するために
は封入ヨウ素量（すなわち封入ハロゲン量）を封入水銀量ＭＨｇに比例させ，管壁
負荷ＷＬの２乗に反比例して封入する必要があることが判明した」（３頁左上欄５
ないし９行目）との記載があり，管壁負荷の観点からいえば，管壁負荷が高い本件
発明１は，封入ハロゲン量を刊行物３のそれよりも減少させるべきであるというこ
とになる。このように，封入すべきハロゲン量は，水銀蒸気圧（すなわち水銀量）
だけに依存して考察されるわけではない。
また，ランプ点灯中にランプのガラス容器やタングステン電極から発生する不純
物は，ハロゲン－タングステン輸送サイクルに大きく影響するのである。
(ｳ) そうすると，当業者は，水銀蒸気圧を高くしたからといって必然的にハロ
ゲン封入量を増加させようと意図することはなく，水銀蒸気圧を高くしたことによ
るランプ管内の温度の状態及び高い管壁負荷がハロゲンサイクルに及ぼす影響を考
慮し，さらに，ランプ内の不純物量をも考慮した上で，実験的に最適なハロゲン封
入量を選択しようという認識をもつものと考えられるから，２００気圧以上の水銀
蒸気圧を有する刊行物１のランプの構成に最適なハロゲン量の数値を特定する程度
のことは，当業者が刊行物３及び４に記載されているハロゲン量の数値を参考に実
験的に選択することができるものである。
イ 刊行物３（甲２の３）の記載について
(ｱ) 刊行物３には ，「発光管(1)内に封入される臭素の封入量を種々変えて超高
圧水銀ランプを製作し試験を行ったところ，臭素の封入量として０．１×１０－６ グ
〔
ラム原子〕～６×１０－６〔グラム原子〕とすることが良いことが判明した。すなわ
ち，封入量が０．１×１０－６〔グラム原子〕未満であると，臭素を封入した効果が
あらわれず 」（３頁左上欄１ないし７行目）との記載があるところ，この試験にお
ける発光管(1)は，刊行物３の実施例である封入水銀１６．６〔ｍｇ／ｃｃ 〕，封
入ハロゲンとして臭化水銀（ＨｇＢｒ ２），電極間距離１３．５〔ｍｍ 〕，管電力１
２００〔Ｗ 〕，管電流１３．４〔Ａ 〕，管電圧１００〔Ｖ 〕，管壁負荷８５〔Ｗ／ｃ
ｍ ２〕の仕様になる一種類のものであると理解されるのであって，１０ －４μｍｏｌ
／ｍｍ ３の下限値はそのような発光管で試験して得られた１つの知見にすぎない。
(ｲ) 本件発明１の発光管は，水銀量は０．２ｍｇ／ｍｍ２より多く，水銀蒸気圧
は２００バールより高く，管壁負荷は１Ｗ／ｍｍ ２より大きいものであり，刊行物
３の発光管とは明らかにその仕様が異なっている。ハロゲン－タングステン輸送サ
イクルに必要なハロゲン封入量は，上記ア(ｳ)のように種々の要因に依存するので
あるから，同じ「高圧水銀蒸気放電ランプ」といっても，刊行物３で得た知見であ
る下限値の１０ －４μｍｏｌ／ｍｍ ３が，本件発明１のような仕様が異なる発光管の
場合についても，そのまま下限値として厳密に適用されると考えられるべきではな
い。
特に，本件発明１のハロゲン封入量範囲の１０ －６ないし１０ －４μｍｏｌ／ｍｍ ３
は，極めて微量といっても，刊行物３の１０ －４μｍｏｌ／ｍｍ ３の公知範囲と一致
又は隣接する部分を含むものであり，本件発明１の発光管と刊行物３の発光管とが
異なる仕様であることを考慮すれば，少なくとも一致又は隣接する部分のハロゲン
封入量についてまでも，刊行物３が否定していたとは考えられない。少なくとも一
致又は隣接する部分のハロゲン封入量については，その選択を阻む格別の障害があ
ったわけでもなく，周知のハロゲン－タングステン輸送サイクルの作用効果を期待
して，当業者がそのような数値を選択すること自体は，極めて自然であり，通常の
設計事項の範囲である。
ウ 出願当時の高圧水銀蒸気放電ランプの開発の流れについて
(ｱ) LIGHT-SOURCE TECHNOLOGY 1979 - A REVIEW（甲５）には，水銀ランプがす
でに成熟し，メタルハライドランプが主流となったことが記載されているが，これ
は，一般照明用光源として用いられる放電ランプについて述べたものであり，また，
ELECTRIC DISCHARGE LAMPS 1971（甲６）は，一般照明用のメタルハライドランプ
が開発された経緯を述べたものである。これに対し，業務用の映画フィルム再生用
プロジェクター，半導体やプリント基板露光用のような投影用光源は，１９６０年
代ころから高圧水銀蒸気ランプやキセノンランプが使用されており，現在でも同じ
傾向が続いている。
確かに，液晶（LCD）技術の進展に伴い，LCDを用いたデータプロジェクター用と
して小型メタルハライドランプが投影用光源にも進出したことがあったが，この時
期においても，従来からの露光用光源としては高圧水銀ランプが相変わらず使われ
て，メタルハライドランプと併用されていたのである。
原告の高圧水銀蒸気ランプ開発の歴史的認識は，一般照明用のメタルハライドラ
ンプの歴史的経緯と投影用のメタルハライドランプのそれとを混同するものであ
る。
(ｲ) 本件特許の優先日当時に，例えば２００気圧以上という極めて高い水銀蒸
気圧でランプを構成するというアプローチが事実上断念されていたわけではない。
HIGH PRESSURE MERCURY VAPOUR LAMPS AND THEIR APPLICATIONS,1965 乙１１の１）
（
には，刊行物１と同様の２００気圧の水銀蒸気圧を有するランプに微量のハロゲン
を封入することによって黒化を防止することが記載されており，むしろ有用である
ことの説明がされている。さらに，例えば，昭和５０年から昭和６３年までの期間
においても，特開昭５０－９２８７号公報や特開昭６３－２５４６５３号公報（乙
１３）に代表されるように，多数の特許出願が公開されており，高圧水銀ランプを
用いた投影用ランプの開発が継続していた。
なお，刊行物１は，１９３７年に発行されたものであるが，その当時，既に高圧
水銀ランプの製造技術がほぼ確立されていたのであるから，刊行物３及び４の記載
事項を１９３７年に発行された刊行物１に適用することは，何ら不自然なことでは
ない。
エ したがって，本件発明１のハロゲンの封入量を１０－６と１０－４μｍｏｌ／ｍ
ｍ３の間に特定することは，当業者が容易に想到することができるものであるから，
審決の判断に誤りはない。
(2) 取消事由２（顕著な効果の看過）に対して
ア 本件明細書に記載されている「５０００時間以上の長寿命」が，本件発明１
の０．２ｍｇ／ｍｍ３より多い水銀，２００バールより高い水銀蒸気圧，１Ｗｍｍ２
以上の管壁負荷の条件下での１０ －６ないし１０ －４μｍｏｌ／ｍｍ ３というハロゲン
封入量の結果としてもたらされていることは，本件明細書の記載からみて明らかで
なく，技術常識から考えると，むしろ，高純度のランプ容器石英ガラス材料とタン
グステン電極材料，そして高度に管理された製造工程のような製造技術からもたら
されていると理解されるべきものである。
そうであれば，ハロゲン封入について必ずしも数値限定がなくとも，ハロゲン封
入という広い概念と共に改善された製造技術が伴えば，達成され得るものであるか
ら，本件明細書に記載された「５０００時間以上の長寿命」が本件発明１の数値限
定によってもたらされているということはできない。
イ ランプの寿命の長さを評価する要素は一律でなく，一つのランプの寿命とい
っても評価する要素によって，その長さは異なる。
本件発明１のランプは，可視域での発光量である全光束の変化率及び色度座標の
変化率を寿命の長さを評価する要素としているのに対し，刊行物３や４のランプは，
紫外線出力の維持率を寿命の長さを評価する要素としている。そして，一般的に紫
外線出力維持率は，全光束（可視光）の減少がなくても，大きく減少することは当
業者の間ではよく知られている（Sources and Applications of ULTRAVIOLET RADI
ATION 1983（乙５） 。
）
また，プロジェクターのように小さな液晶パネルを拡大投影することを目的とす
るランプの場合は，一般的に光学系を通してスクリーンに投射された照度（スクリ
ーン照度）の維持率をもってその寿命を評価するのが通常である。そして，スクリ
ーン照度の維持率を寿命の長さを評価する要素とすれば，全光束の減少がほとんど
ないようなランプの変化（アーク長の変化や小さな白濁や黒化）でも光学効率の低
下によりスクリーン照度に大きく影響することは当業者の間では知られていること
である。
本件発明１のランプにおいても，寿命の長さを評価する要素を紫外線出力維持率
やスクリーン照度維持率とすれば，５０００時間以上の寿命を得ることができるか
否かは判然としない。
ウ 最適なハロゲン封入量が長寿命の要因であるとするならば，刊行物３及び４
のランプは，ハロゲンサイクルのために最適なハロゲン量を封入していて，本件発
明１のランプに比べて，水銀蒸気圧が一桁ほど低く，管壁負荷も低いから，本件発
明のランプに比べて，より長寿命となるはずである。そうであるにもかかわらず，
刊行物３及び４のランプの寿命が本件発明１のランプに比べて短いのであれば，最
適なハロゲン封入量とは別の要因，すなわち，当時の技術者の常識を超える程の純
度の低い材料の選択や不純物の不十分な除去のためであると考えるのが当業者の常
識である。
エ したがって，請求項１に記載された本件発明１の構成事項，特に１０－６ない
し１０ －４μｍｏｌ／ｍｍ ３のハロゲン封入量と５０００時間以上の長寿命との間に
直接的な因果関係があるということはできないのであって，審決の判断に誤りはな
い。
(3) 取消事由３（本件発明２及び３についての判断の誤り）に対して
本件特許の請求項２及び３は，いずれも請求項１の従属項であり，上記１及び２
のとおり，本件発明１についての判断に誤りはないから，本件発明２及び３につい
ての審決の判断に誤りはない。
第４ 当裁判所の判断
１ 取消事由１（相違点２のうち，ハロゲン封入量の特定についての容易想到性
の判断の誤り）について
(1) 水銀蒸気圧を高くした場合のハロゲン封入量について
ア 刊行物３（甲２の３）について
(ｱ) 刊行物３には，次の記載がある。
「内部に水銀と始動用希ガスと臭素とが封入された石英製の発光管，この発光管
内に配された１対のタングステンからなる電極を備えた高管壁負荷の超高圧水銀放
電灯において，発光管内に封入される臭素の封入量を，発光管内容積１ｃｃ当り０．
１×１０－６グラム原子～６×１０－６グラム原子とした」（特許請求の範囲）
「この発明は上記欠点に鑑みてなされたもので，発光管内に臭素を封入するとと
もに，電極を構成する材料としてタングステンを用いたことにより，高管壁負荷の
ものにあっても黒化および失透が防止されて長寿命になり，かつ水平点灯用にも使
用できる超高圧水銀放電灯を提供するものである 。 （２頁右上欄１３ないし１９
」
行目）
「上記発光管(1)を水酸基の含有量の少ない石英いわゆる無水石英製とするとと
もに，その内径２１［ｍｍ ］，内容積を５．３［ｃｃ］とし，この発光管(1)内部
にアルゴンガス４０［ｃｃ］と水銀１６．６［ｍｇ／ｃｃ］と１．０５×１０－６［グ
ラム原子］の臭素を臭化水銀［ＨｇＢｒ ２ ］の形で封入し，電極(6)，(7)を純タン
グステン棒として電極(6)，(7)間長を１３．５［ｍｍ］とした超高圧水銀放電灯を
作製したものである。この様に構成された超高圧水銀放電灯を管電力１２００ Ｗ］
［ ，
管電流１３．４［Ａ］，管電圧１００［Ｖ］とし，管壁負荷が約８５［Ｗ／ｃｍ２］
で点灯したところ，３５０時間点灯後においても発光管(１)上部の石英の失透は発
生せずまた黒化も少なく，しかも点灯期間中アークが安定しており良好な特性が得
られた。水平点灯した場合にも上記と同様に良好な特性が得られた 。 （２頁左下
」
欄１～１７行目）
「この様に上記実施例のものが良好な特性が得られた理由としては，放電灯点灯
中，電極(6)，(7)から飛散されたタングステンが発光管(1)の内壁に付着しても，
これが発光管(1)内の臭素と化合してすぐに臭化タングステンとなり，管内壁のク
リーンアップにつながり，黒化および失透を防いだものと考えられる 。 （２頁右
」
下欄５ないし１１行目）
「次に，発光管(1)内に封入される臭素の封入量を種々変えて超高圧水銀ランプ
を製作し試験を行ったところ，臭素の封入量として０．１×１０－６(グラム原子)～
６×１０ －６ （グラム原子）とすることが良いことが判明した 。 （３頁左上欄１な
」
いし５行目）
(ｲ) 上記(ｱ)の刊行物３の記載によれば，刊行物３に記載された発明は，発光管
内に臭素を封入するとともに，電極を構成する材料としてタングステンを用いるこ
とにより，高管壁負荷においても黒化及び失透が防止される，長寿命の超高圧水銀
蒸気ランプを提供するものであり，その臭素の封入量としては，１．０×１０－４μ
ｍｏｌ／ｍｍ ３ ないし６×１０ －３ μｍｏｌ／ｍｍ ３ とすることが良いとされている
（なお，０．１×１０－６(グラム原子)ないし６×１０－６(グラム原子)は，１．０×
１０－４μｍｏｌ／ｍｍ３ないし６×１０－３μｍｏｌ／ｍｍ３に相当する。 。そして，
）
「発光管(1)を水酸基の含有量の少ない石英いわゆる無水石英製とするとともに，
その内径２１［ｍｍ ］，内容積を５．３［ｃｃ］とし，この発光管(1)内部にアル
ゴンガス４０［ｃｃ］と水銀１６．６［ｍｇ／ｃｃ］と１．０５×１０－６［グラム
原子］の臭素を臭化水銀［ＨｇＢｒ ２］の形で封入し，電極(6)，(7)を純タングス
テン棒として電極(6)，(7)間長を１３．５［ｍｍ］とした超高圧水銀放電灯を作製
した」ものを， 管電力１２００［Ｗ］ 管電流１３．４［Ａ］ 管電圧１００［Ｖ］
「 ， ，
とし，管壁負荷が約８５［Ｗ／ｃｍ ２］で点灯」させ ，「次に，発光管(1)内に封入
される臭素の封入量を種々変えて超高圧水銀ランプを製作し試験を行ったところ，
臭素の封入量として０．１×１０－６(グラム原子)～６×１０－６（グラム原子）とす
ることが良いことが判明した 。」というのであるから，効果のある臭素の封入量と
された０．１×１０ －６(グラム原子)ないし６×１０ －６（グラム原子 ），すなわち，
１．０×１０－４μｍｏｌ／ｍｍ３ないし６×１０－３μｍｏｌ／ｍｍ３との数値は，特
定の材質の発光管で特定の数値の内径，内容積，水銀量，電極構造を有する高圧水
銀蒸気ランプについて，臭素の封入量が異なるものを試作し，特定の数値の管電力，
管電流，管電圧を印加して点灯させることにより見出されたものである。
イ 刊行物４（甲２の４）について
(ｱ) 刊行物４には，次の記載がある。
「電極を有する発光管内に希ガスと所定量の水銀を封入するとともに，その封入
水銀量をＭＨｇ（モル ），管壁負荷をＷＬ（Ｗ／ｃｍ ２ ）で表わしたとき，０．２
ＭＨｇ／ＷＬ２（モル）以上で１５ＭＨｇ／ＷＬ２（モル）以下の範囲のハロゲンを
上記発光管内に封入してなる高圧水銀ランプ。 （特許請求の範囲）
」
「点灯中に発光管の内面に付着し，発光管が黒化して紫外線放射を妨げると同時
に，発光管の材料である透光性石英ガラスに失透核を形成し，失透現象を生じさせ
る。そして点灯時間の経過とともに黒化および失透現象が進行して著しい紫外線出
力の低下を来たすと同時に，失透減少が石英ガラスの外表面まで達すると外気が発
光管内にリークして点灯不能になる等の事故が発生する。このような現象は発光管
の管壁負荷が大きいほど短期間に起こり,」(２頁左上欄１５行目ないし右上欄４行
目）
第３図（１０００時間点灯後の最良な紫外線出力維持率となった封入水銀量ＭＨ
ｇに対する封入ヨウ素ＭＩの比と管壁負荷ＷＬとの関係を示すグラフ）とともに，
「紫外線出力維持率を向上させ，発光管の失透現象を防止するためには封入ヨウ素
量を封入水銀量ＭＨｇに比例させ管壁負荷ＷＬの２乗に反比例して封入する必要が
あることが判明した。 （３頁左上欄５ないし９行目）
」
(ｲ) 上記(ｱ)の刊行物４の記載によれば，刊行物４には，高圧水銀ランプの発光
管内に希ガスと所定量の水銀を封入するとともに，その封入水銀量をＭＨｇ モル）
（ ，
管壁負荷をＷＬ（Ｗ／ｃｍ２）で表したとき，０．２ＭＨｇ／ＷＬ２（モル）以上で
１５ＭＨｇ／ＷＬ ２（モル）以下の範囲のハロゲンを上記発光管内に封入すること
により，発光管の黒化及び失透現象を防ぐことが記載されている。そして，第３図
に示されたグラフによれば，少なくとも，刊行物４が対象とした高圧水銀ランプに
おいては，水銀量に対する封入ハロゲン量は，管壁負荷の２乗に反比例する関係に
あることが分かる。
ウ 本件発明１が対象とする高圧水銀蒸気ランプの水銀蒸気圧は，「２００バー
ルより高く」とされており，刊行物３及び４に記載された高圧水銀蒸気ランプの水
銀蒸気圧よりも１桁ほど高い（当事者間に争いがない。 。
）
高圧水銀蒸気ランプにハロゲンガスを封入し，ハロゲン－タングステン輸送サイ
クルによりランプの黒化，失透を防止し，ランプを長寿命化する技術自体は，上記
のとおり，刊行物３，４に記載がある。
そして，ハロゲンの封入量について，本件発明１は ，「Ｃ１，Ｂｒ又はＩの少な
くとも１つが１０ －６と１０ －４μｍｏｌ／ｍｍ ３の間で存する」とされているのに対
し，刊行物３では，臭素が１．０×１０ －４μｍｏｌ／ｍｍ ３～６×１０ －３μｍｏｌ
／ｍｍ ３ が良いとされており，両者は ，「１．０×１０ －４ μｍｏｌ」だけで一致し
ている。
ところで，最適なハロゲンの封入量は，水銀蒸気圧のみならず，刊行物４に記載
されているように，管壁負荷にも依存する。また，原告が主張するように，ランプ
容器内の温度も，ハロゲン－タングステン輸送サイクルに寄与するか悪影響を与え
るかは実験してみないと分からないから，やはり考慮すべき要素となる（Journal
of APPLIED PHYSICS,February 1975（乙４）６５４頁のＦＩＧ．５．には，水銀ラ
ンプ内の温度が，中心部（約６０００Ｋ）と周辺部（約１０００Ｋ）とで大きな偏
りがあることが示されており，そうであれば，水銀ランプ内が平衡状態にあるとい
うことはできないから，平衡状態にあることを前提とする理論式は正確には成り立
たない 。 。このようにみると，ハロゲンの封入量を律するパラメータには様々な
）
ものが考えられるのであって，試行錯誤により最適な値を探索するほかはない。
そうすると，刊行物３に記載された臭素の封入量の範囲１．０×１０－４μｍｏｌ
／ｍｍ３ないし６×１０－３μｍｏｌ／ｍｍ３の下限値である１．０×１０－４μｍｏｌ
／ｍｍ ３は，当業者がこの下限値よりも少ないハロゲンの封入量を試みることの妨
げとはならないというべきである。
したがって，刊行物１に記載された高圧水銀蒸気ランプの発明（引用発明）にお
いて，水銀蒸気圧を２００バール以上とし，そこにハロゲンを封入してハロゲンサ
イクルによりランプの黒化，失透を防止しようとする場合，対象とする水銀放電ラ
ンプの水銀蒸気圧は１桁低いものの，具体的に試作をして得られた知見を示す刊行
物３の記載内容を出発点とし，その数値範囲の前後のハロゲン封入量を試みること
は，当業者に普通に期待することができる事項である。
(2) 刊行物３（甲２の３）の記載について
刊行物３の発明の詳細な説明には ，「次に，発光管(1)内に封入される臭素の封
入量を種々変えて超高圧水銀ランプを製作し試験を行ったところ，臭素の封入量と
して０．１×１０－６(グラム原子)～６×１０－６（グラム原子）とすることが良いこ
とが判明した。すなわち，封入量が０．１×１０－６〔グラム原子〕未満であると，
臭素を封入した効果があらわれず 」（３頁左上欄１ないし７行）との記載がある。
上記(1)ア(ｲ)のとおり，効果のある臭素の封入量とされた１．０×１０－４μｍｏ
ｌ／ｍｍ３ないし６×１０－３μｍｏｌ／ｍｍ３との数値は，特定の材質の発光管で特
定の数値の内径，内容積，水銀量，電極構造を有する高圧水銀蒸気ランプについて，
臭素の封入量が異なるものを試作し，特定の数値の管電力，管電流，管電圧を印加
して点灯させることにより見出されたものであり，逆にいえば，効果が得られなか
ったというのは，このような特定の仕様の高圧水銀蒸気ランプを対象とした場合に
すぎない。したがって，刊行物３の記載は，ハロゲン封入量を決定する試行錯誤の
出発点とはなっても，異なる仕様の高圧水銀蒸気ランプのハロゲン封入量を決定す
るに際して，当業者が封入量を１．０×１０ －４μｍｏｌ／ｍｍ ３以下に設定するこ
との妨げとはならない。
(3) 出願当時の高圧水銀蒸気放電ランプの開発の流れについて
ア HIGH PRESSURE MERCURY VAPOUR LAMPS AND THEIR APPLICATIONS,1965（乙
１１の１）には，次の記載がある。
「第７章 『高輝度を有する高圧水銀蒸気ランプ』
７．１ 序文
第４章では，一般照明目的の高圧水銀ランプについて議論し，第６章では紫外線
域応用の高圧水銀蒸気ランプについて議論した。この章では，光学装置に使用され
る高圧水銀蒸気ランプを扱う。そのようなランプの最も重要な必要条件は，発光面
が小さな寸法であって表面輝度が高いことである。ランプがこれらの必要条件と合
致してはじめて，安価な光学機器を設計・製造することが可能となる。高圧水銀蒸
気ランプは，この目的に理想的に適していることが示される。前に述べたように，
圧力と特定の負荷を増加させると，光出力は増加する。加えて，輝度も増加する。
したがって，それらの必要条件に繋がる技術的課題－高圧，光負荷，高電流－を解
決できれば，種々の光学機器に適したランプ群を製造できる。
これらの高圧水銀蒸気ランプの物理的性質についての包括的な研究と，適した製
造技術の開発とによって，高い表面輝度を有する相異なる２種類のランプがもたら
された。
１．球状高圧水銀蒸気ランプ
２．毛細管型（キャピラリー型）超高圧水銀蒸気ランプ
この２種類を分類するために，まず，おおよそのデータを与える。
表７．１
ランプ形状 球状 毛細管型
点灯蒸気圧（気圧） １０～５０ ５０～２００」（２４０頁）
「この後者（判決注：ランプの黒化の回避）は，ヨウ素や臭素などのハロゲンの
一つを微量ランプに導入することによって可能であることが実証されている。白熱
灯で明らかなように，これにより，ハロゲンサイクルが働くようになる。温度が適
切であれば，電極から管壁に付着するタングステンは，タンステンハライドに変化
し，熱い電極に戻されると，そこでタングステンハライドはタングステンとハロゲ
ンに分解する。 （２９２頁）
」
イ 上記アの記載によれば，１９６５年（昭和４０年）において，水銀蒸気圧が
２００気圧程度に至る高圧水銀蒸気ランプが，光学機器に適した高輝度のランプと
して研究・開発の対象とされ，また，ランプの黒化の問題の解決にハロゲンの導入
によるハロゲン－タングステン輸送サイクルが有効であると認識されていたことが
分かる。
そうであれば，刊行物３及び４の記載事項を刊行物１に適用することは，当業者
にとって容易であったということができる。
ウ 以上のとおりであって，本件発明１のハロゲンの封入量を１０－６と１０－４μ
ｍｏｌ／ｍｍ ３の間に特定することは，当業者が容易に想到することができるもの
であるから，審決の判断に誤りはなく，原告主張の取消事由１は，理由がない。
２ 取消事由２（顕著な効果の看過）について
(1) 本件明細書（甲３）には，本件発明の効果について ，「本発明のランプで
は，実質上一定の出力（Δξ＜２％）と実質上不変の色座標（５０００時間の間Δ
ｘ，Δｙ＜０．０５）を有する５０００時間以上の寿命を得ることができる。この
場合ξは効率，ｘおよびｙは色座標である 。 （２頁右欄２７ないし３１行目）と
」
の記載がある。
ア しかしながら，上記「５０００時間以上の寿命」が，具体的にどのような条
件下でどのようなデータが得られたのかについての記載は，本件明細書にない。
イ また，請求項１が規定する数値範囲である水銀の量（０．２ｍｇ／ｍｍ ３よ
り多い ），水銀蒸気圧（２００バールよりも高い ），管壁負荷（１Ｗ／ｍｍ ２より大
きい）及びハロゲン量（Ｃ１，ＢｒまたはＩの少なくとも１つが１０－６と１０－４μ
ｍｏｌ／ｍｍ ３の間で存する）に関し，本件明細書が例示しているのは，次のとお
り，例１，例２及び例３の３例のみである。
「いくつかの実際的な具体例のデータを示すと次の通りである。
例 １
封入水銀 Hg6mm (0.261mg/mm3)
ハロゲン CH2 Br5 5・10-6μmol (Br10-5μmol/mm3）
動作圧力 約200bar
管壁負荷 1.30W/mm2
例 ２
封入水銀 Hg4mm (0.243mg/mm3)
ハロゲン CH2 Br5 5・10-6μmol
動作圧力 約220bar
管壁負荷 1.30W/mm2
例 ３
封入水銀 Hg2.5mm (0.357mg/mm3)
ハロゲン CH2 Br5 5・10-6μmol
動作圧力 約300bar
管壁負荷 1.36W/mm2」
これらの記載によれば，例１，例２及び例３のいずれにおいても，ハロゲンは臭
素（Ｂｒ）であり，ハロゲン量は１０ －５μｍｏｌ／ｍｍ ３である。そして，これら
の例による寿命のデータは記載がない。
ウ 本件特許の請求項１は，ハロゲンについて ，「Ｃ１，ＢｒまたはＩの少なく
とも１つが１０ －６と１０ －４μｍｏｌ／ｍｍ ３の間で存する」と規定しており，臭素
以外のハロゲン元素を含み，また，封入量も１０ －６μｍｏｌ／ｍｍ ３から１０ －４μ
ｍｏｌ／ｍｍ ３までと広範囲である。塩素（Ｃｌ ），臭素（Ｂｒ ），ヨウ素（Ｉ）は
同じハロゲン元素であり，類似の性質を持つものではあるが，特定の場面における
反応のし易さは一般に異なる。刊行物３（甲２の３）には ，「発光管(1)内に封入
される臭素のかわりに他のハロゲン，たとえばヨウ素，塩素，フツ素を封入した超
高圧水銀ランプを製作したところ，ヨウ素を封入したものにあつては，３５［Ｗ／
ｃｍ２］以上の高管壁負荷のものにあつては，発光管(1)内壁の温度が非常に高いた
め，ヨウ化タングステンが形成されず，電極構成材料であるタングステンの飛散に
よる発光管(1)内壁への黒化が防止できなかった。さらに塩素やフツ素を封入した
ものにあつては，ハロゲンサイクルが強力すぎて電極(6)，(7)先端に飛散したタン
グステンが再堆積して短い点灯時間に電極(6)，(7)間長が短くなり，管電圧の減少
をきたし，所望の光学的特性が得られなかった 。 （３頁左上欄１３行目ないし右
」
上欄６行目）との記載があり，これによれば，ヨウ素や塩素では，臭素を封入した
場合のような効果が現れなかったことが理解できる。また，本件明細書（甲３）に
も，「本発明の高圧水銀上記放電ランプでは，使用されるハロゲンは臭素（Ｂｒ）
であるのが有効で 」（２頁右欄１５，１６行目）との記載があり，臭素を用いた場
合と他のハロゲン元素を用いた場合とで効果が異なることが認められる。
そうであれば，臭素以外のハロゲンを封入した場合において，臭素を用いた場合
と同様の効果を奏すると予測することはできないといわなければならない。
エ 高圧水銀蒸気ランプの寿命はハロゲンの封入量に依存すると認められるとこ
ろ，１０－６μｍｏｌ／ｍｍ３から１０－４μｍｏｌ／ｍｍ３までの封入量の範囲とそれ
以外の封入量の範囲とで，ランプの寿命がどのように変化するのかについて，本件
明細書の記載からは明らかでない。
オ 以上の点にかんがみると，本件特許明細書に記載された「５０００時間以上
の寿命を得ることができる」という効果は，仮にあるとしても，本件の請求項１に
記載した全てのハロゲン元素及び全ての数値範囲について奏されるものであるとは
認定することができない。
(2) 本件明細書には，ハロゲンの封入により長寿命化が図れる機序について，
「電極の非常に小さな寸法は，電極から蒸発したタングステンによる容器壁の黒化
の増加をきたすおそれがある。けれども，このような容器の黒化は絶対に避けねば
ならない，というのは，さもなければ壁温が放射熱の吸収の増加のために寿命中に
高くなり，ランプ容器の破裂をきたすからである。タングステンの輸送によるこの
ような容器壁の黒化を避ける手段として，本発明の高圧水銀蒸気放電ランプは，ハ
ロゲンＣｌ，ＢｒまたはＩの少なくとも１つの少量を有する 。 （２頁右欄４ない
」
し１２行目）との記載があるが，これは，周知のハロゲン－タングステン輸送サイ
クルによる黒化の防止について述べたものにほかならない。
(3) ランプ管内へのハロゲンの封入と５０００時間以上のランプ寿命との関係
については，ほかに手がかりとなる開示は本件明細書にない。
(4) そうすると，本件発明１と刊行物１に記載された発明との相違点２に係る
効果，すなわち ，「動作状態における遊離ハロゲンを有し，かつ，そのハロゲンＣ
１，ＢｒまたはＩの少なくとも１つが１０ －６と１０ －４μｍｏｌ／ｍｍ ３の間で存す
る」ことによる効果として客観的に認定することのできる事項は，ハロゲン－タン
グステン輸送サイクルにより発光管の黒化を防止するという点以外にはないといわ
なければならない。
(5) 以上のとおりであって，審決が ，「相違点２による効果はハロゲン－タン
グステン輸送サイクルによる発光管の黒化及び失透現象を防止するという点にある
ものであって，これらの相違点を組み合わせることによりそれ以上の予期し得ない
格別な効果を奏しているとすることもできない 。」と判断したことに誤りはなく，
原告主張の取消事由２は，理由がない。
３ 取消事由３（本件発明２及び３についての判断の誤り）について
本件発明２及び３についての原告の主張は，本件発明１についての審決の認定判
断が誤りであることを前提とするものであるが，本件発明１についての審決の認定
判断に誤りがないことは，上記１及び２のとおりであるから，原告主張の取消事由
３も，理由がない。
第５ 結論
よって，原告の主張する審決取消事由は，すべて理由がないから，原告の請求は
棄却されるべきである。
知的財産高等裁判所第４部
裁判長裁判官
塚 原 朋 一
裁判官
髙 野 輝 久
裁判官
佐 藤 達 文